那側(cè)。
[0082] 正如從圖9A顯而易見的，當(dāng)閥門構(gòu)件38處于關(guān)閉位置時(shí)，拉力SF的切線方向分 量SF-T大于法線方向分量SF-N。然而，正如從圖9B顯而易見的，隨著閥門構(gòu)件38朝向開 啟位置旋轉(zhuǎn)，法線方向分量SF-N漸漸變得更大，而切線方向分量SF-T變得更小。例如，當(dāng) 閥門構(gòu)件38處于開啟位置的狀態(tài)下，如圖9C中所示，拉力SF的法線方向分量SF-N大于切 線方向分量SF-T。因此在法線方向分量SF-N大的狀態(tài)下，旋轉(zhuǎn)軸40和軸承42之間的摩擦 力也大。
[0083] 圖10定性地圖示了旋轉(zhuǎn)軸40和軸承42之間的摩擦力（軸摩擦阻力）以及作用 在旋轉(zhuǎn)軸40上的旋轉(zhuǎn)力（沿著開啟方向和關(guān)閉方向），作為第一示例性實(shí)施例和第一比較 實(shí)例中的閥門構(gòu)件38的開啟角度的函數(shù)。沿著開啟方向的旋轉(zhuǎn)力從排氣作用。沿著關(guān)閉 方向的旋轉(zhuǎn)力從回彈彈簧52作用。在該曲線中，細(xì)線（實(shí)線，甚至是虛線，以及單點(diǎn)劃線） 對應(yīng)于第一示例性實(shí)施例，并且粗線（實(shí)線，甚至是虛線，以及單點(diǎn)劃線）對應(yīng)于第一比較 實(shí)例。
[0084] 正如從曲線圖顯而易見的，與在第一比較實(shí)例中相比，在第一示例性實(shí)施例中，來 自排氣沿著開啟方向作用在閥門構(gòu)件38上的旋轉(zhuǎn)力更小。因此，來自回彈彈簧52沿著關(guān) 閉方向作用在旋轉(zhuǎn)軸40上的旋轉(zhuǎn)力同樣被設(shè)定成在第一示例性實(shí)施例中比在第一比較實(shí) 例中小。"軸摩擦阻力"，即旋轉(zhuǎn)軸40和軸承42之間的摩擦力，同樣在第一示例性實(shí)施例中 比在第一比較實(shí)例中小。為使閥門構(gòu)件38實(shí)際上沿著關(guān)閉方向旋轉(zhuǎn)，沿著關(guān)閉方向的旋轉(zhuǎn) 力需要大于軸摩擦阻力，并且閥門構(gòu)件38在表示這點(diǎn)的曲線的交叉點(diǎn)處的開啟角度是"最 大開啟程度"。顯而易見的是，在第一示例性實(shí)施例中，最大開啟程度比第一比較實(shí)例的最 大開啟程度大。
[0085] 而且，在第一示例性實(shí)施例中，作為拉力螺旋彈簧的實(shí)例的回彈彈簧52被用作引 起旋轉(zhuǎn)力沿著關(guān)閉方向作用在旋轉(zhuǎn)軸40上的構(gòu)件。與此相反，例如，取代拉力螺旋彈簧，還 可以考慮圍繞旋轉(zhuǎn)軸40纏繞的一種類型的彈簧（扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧）。然而，如果扭轉(zhuǎn)螺旋彈 簧安裝至旋轉(zhuǎn)軸40,同時(shí)作用點(diǎn)AP(參見圖9A至圖9C)設(shè)定在與旋轉(zhuǎn)軸40間隔開的位置 處，則扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧的臂部會變長。當(dāng)扭轉(zhuǎn)螺旋彈簧的臂部變得較長時(shí)，有時(shí)會在臂部中發(fā) 生撓曲和扭曲，如此難以引起拉力穩(wěn)定地作用在旋轉(zhuǎn)軸上。
[0086] 在第一示例性實(shí)施例中，拉力螺旋彈簧被用作引起旋轉(zhuǎn)力沿著關(guān)閉方向作用在閥 門構(gòu)件38上的構(gòu)件，并因此存在用于設(shè)定作用點(diǎn)AP的位置的大的自由度。因此能夠?qū)⒆?用點(diǎn)AP定位在遠(yuǎn)離旋轉(zhuǎn)軸40 -定距離的位置處。使作用點(diǎn)AP與旋轉(zhuǎn)軸40間隔開能夠使 大的旋轉(zhuǎn)力（轉(zhuǎn)矩）沿著關(guān)閉方向作用在旋轉(zhuǎn)軸40上，即便是當(dāng)回彈彈簧52的拉力弱時(shí)。 使回彈彈簧52的拉力弱使得閥門構(gòu)件38的"最大開啟程度"更大。
[0087] 如上所述，從使得來自排氣沿著開啟方向作用在閥門構(gòu)件38上的旋轉(zhuǎn)力更小的 角度來講，旋轉(zhuǎn)軸40(旋轉(zhuǎn)中心）的位置優(yōu)選靠近中心點(diǎn)CP。然而，如果，如圖7C和圖8C 中所示，旋轉(zhuǎn)軸40的位置被設(shè)定成使得穿過中心點(diǎn)CP，由旋轉(zhuǎn)軸40劃分的兩部分的表面面 積彼此相等。來自排氣作用在閥門構(gòu)件38上的力在這兩部分中彼此抵消以變成零（以便 不沿著開啟方向或關(guān)閉方向作用），如此使得難以沿著開啟方向旋轉(zhuǎn)閥門構(gòu)件38。在第一 示例性實(shí)施例中，旋轉(zhuǎn)軸40 (旋轉(zhuǎn)中心）避開中心點(diǎn)CP，如此產(chǎn)生大面積部38A和小面積部 38B。這樣從而能夠使閥門構(gòu)件38在來自排氣的力的作用下沿著開啟方向可靠地旋轉(zhuǎn)。
[0088] 下面針對第二示例性實(shí)施例進(jìn)行闡釋。在第二示例性實(shí)施例中，與第一示例性實(shí) 施例中的元件、構(gòu)件等相同的元件、構(gòu)件等被分配以相同的參考標(biāo)號，并且將省略對它們的 詳細(xì)描述。
[0089] 在第二示例性實(shí)施例的閥門結(jié)構(gòu)112中，閥門構(gòu)件的結(jié)構(gòu)不同于第一示例性實(shí)施 例中的結(jié)構(gòu)。即，如圖12和圖13中所示，在第二示例性實(shí)施例的閥門構(gòu)件118中，正如在 沿著排氣的流動方向剖切的剖面中觀察到的，大面積部118A(受壓面）是彎曲的，以便形成 朝向流動方向下游側(cè)的凸?fàn)?。正如從圖11顯而易見的，除閥門構(gòu)件的形狀之外，第二示例 性實(shí)施例具有同第一不例性實(shí)施例的結(jié)構(gòu)相同的結(jié)構(gòu)。
[0090] 在圖12中圖示的實(shí)例中，小面積部118B是彎曲的，以便形成朝向流動方向上游側(cè) 的凸?fàn)?，然而小面積部118B的形狀并未具體地限制。
[0091] 在沿著流動方向剖切的閥門構(gòu)件118的剖面中，圖14A和圖14B示意性圖示了第 二示例性實(shí)施例的閥門構(gòu)件118的形狀。在該剖面中，與同旋轉(zhuǎn)軸40(旋轉(zhuǎn)中心）的距離 無關(guān)，第二示例性實(shí)施例的大面積部118A的曲率是恒定的。換句話說，圖12、圖13、圖14A 和圖14B中所示的大面積部118A的形狀為圓的一部分。
[0092] 在第二示例性實(shí)施例的閥門結(jié)構(gòu)112中，在排氣未在外管34內(nèi)部流動的狀態(tài)下和 排氣的流速低的狀態(tài)下，閥門構(gòu)件118并不沿著開啟方向或關(guān)閉方向旋轉(zhuǎn)，并且維持在關(guān) 閉位置TP。
[0093] 在第二示例性實(shí)施例中，大面積部118A(受壓面）具有朝向排氣的流動方向的下 游側(cè)的凸?fàn)?。因此，如圖13中所示，當(dāng)閥門構(gòu)件118處于開啟位置HP時(shí)（或當(dāng)其處于關(guān)閉 位置TP和開啟位置HP之間時(shí)），通過排氣的流動而產(chǎn)生的閥門構(gòu)件118的表面壓力SP趨 向于越遠(yuǎn)離旋轉(zhuǎn)軸40越大。沿著開啟方向作用在閥門構(gòu)件118上的旋轉(zhuǎn)力因此同樣更大， 并因此閥門構(gòu)件118的開啟角度更大。
[0094] 具體地，在第二示例性實(shí)施例中，與同旋轉(zhuǎn)軸40 (旋轉(zhuǎn)中心）的距離無關(guān)，閥門構(gòu) 件118的大面積部118A的曲率是恒定的。換句話說，如圖14A和圖14B中所示，在第二示 例性實(shí)施例中，當(dāng)具有同大面積部118A的曲率相同的曲率的假想圓KC被想象處于大面積 部118A內(nèi)的自由選擇點(diǎn)AA處時(shí)，那么假想圓KC同大面積部118A -致。
[0095] 在第二示例性實(shí)施例中，如圖14B中所示，當(dāng)閥門構(gòu)件118處于開啟位置HP時(shí)，在 點(diǎn)AA處撞擊大面積部118A的排氣沿著大面積部118A朝向下游側(cè)移動，如由箭頭F2所示。 大面積部118A沿著排氣的流動F2定位。由于排氣的流動F2未脫離大面積部118A，則能夠 抑制在大面積部118A處產(chǎn)生負(fù)壓。
[0096] 如圖15A和圖15B中所示，第二示例性實(shí)施例的第一修改實(shí)例的閥門構(gòu)件120可 以被用作閥門構(gòu)件。閥門構(gòu)件120被劃分成大面積部120A和小面積部120B，并且大面積部 120A的曲率成形為越遠(yuǎn)離旋轉(zhuǎn)軸40 (旋轉(zhuǎn)中心）越大。
[0097] 在圖15A和圖15B中所圖示的結(jié)構(gòu)中，正如從旋轉(zhuǎn)軸40所觀察到的，在比點(diǎn)AA更 遠(yuǎn)的位置處，同假想圓KC相比，大面積部120A更靠近沿著排氣流動方向的上游側(cè)。如圖 15B中所示，當(dāng)閥門構(gòu)件120處于開啟位置HP時(shí)，在點(diǎn)AA處撞擊大面積部120A的排氣沿著 大面積部120A朝向下游側(cè)移動，正如由箭頭F2所示出的。由于排氣的流動F2，擠壓力沿著 開啟方向（朝向下游側(cè)）作用在大面積部120A上。即，同樣借助圖15A和圖15B中所示的 結(jié)構(gòu)，抑制在大面積部120A處產(chǎn)生負(fù)壓。
[0098] 作為第二示例性實(shí)施例的第二修改實(shí)例，如圖16A和圖16B中所示，考慮以下結(jié) 構(gòu)：閥門構(gòu)件128被劃分成大面積部128A和小面積部128B，并且大面積部128A的曲率隨著 遠(yuǎn)離旋轉(zhuǎn)軸40 (旋轉(zhuǎn)中心）移動而變?。òㄇ首兂闪愕那闆r和曲率變成負(fù)值的情況）。
[0099] 在第二修改實(shí)例中，當(dāng)想象假想圓KC處于大面積部128A的自由選擇點(diǎn)AA處時(shí)， 在比點(diǎn)AA更遠(yuǎn)離旋轉(zhuǎn)軸40的位置處，同假想圓KC相比，大面積部128A更靠近下游側(cè)定位。 在這種結(jié)構(gòu)中，如圖16B中所示，當(dāng)已經(jīng)撞擊大面積部128A的排氣流F2的一部分沿著遠(yuǎn)離 大面積部128A移動的方向產(chǎn)生時(shí)，會擔(dān)心可能在大面積部128A處產(chǎn)生負(fù)壓。這種負(fù)壓作 為旋轉(zhuǎn)力沿著關(guān)閉方向作用在閥門構(gòu)件128上。
[0100] 盡管第二修改實(shí)例的結(jié)構(gòu)也包括在本發(fā)明中，當(dāng)閥門構(gòu)件118、120處于開啟位置 HP時(shí)，尤其能夠抑制作為旋轉(zhuǎn)力沿著關(guān)閉方向作用在閥門構(gòu)件118、120上的負(fù)壓在第二示 例性實(shí)施例和第一修改實(shí)例中產(chǎn)生。這樣因此使得閥門構(gòu)件118、120的開啟角度大。
[0101] 接下來針對第三示例性實(shí)施例進(jìn)行闡釋。在第三示例性實(shí)施例中相同參考標(biāo)號被 附加至同第一示例性實(shí)施例和第二示例性實(shí)施例中的元件和構(gòu)件相同的元件和構(gòu)件，并且 省略對它們的詳細(xì)描述。
[0102] 如圖17和圖18中所示，除了第一示例性實(shí)施例或第二示例性實(shí)施例的托架48,第 三示例性實(shí)施例的閥門結(jié)構(gòu)212還包括托架214。
[0103] 托架214包括錨定部216。如圖18中所示，在外管34的側(cè)視圖中，錨定部216的 位置（錨定點(diǎn)KP2)以旋轉(zhuǎn)軸40為中心同錨定部50的位置（錨定點(diǎn)KP1)點(diǎn)對稱。
[0104] 第三示例性實(shí)施例的聯(lián)桿臂218包括兩個(gè)錨定部220、222。錨定部220(作用點(diǎn) API)和錨定部222 (作用點(diǎn)AP2)以旋轉(zhuǎn)軸40為中心以彼此點(diǎn)對稱的方式定位。
[0105] 除了回彈彈簧52,第三示例性實(shí)施例還包括回彈彈簧224?；貜棌椈?2的