專利名稱：優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及油田三次采油中三元復(fù)合體系驅(qū)油方案的確定，具體涉及驅(qū)油方案的優(yōu)化方法。
目前三元復(fù)合驅(qū)的主導(dǎo)思想是體系的界面張力必須保證在1×10-2mN/m＜σ＜1×10-5mN/m；潛意識是界面張力越低越好，為了避免因表活劑的吸附對體系界面張力產(chǎn)生影響，而取相對較高濃度的表活劑、堿，為提高驅(qū)油過程中擴大波及效果而取相對較高聚合物濃度；配方優(yōu)選主要研究手段是“實驗探索”通過實驗分析，找到在跨度較大的濃度范圍內(nèi)，體系與原油之間有滿足要求的界面張力，再通過驅(qū)油實驗達到提高采收率20％以上的技術(shù)指標(biāo)。驅(qū)油方案主要通過驅(qū)油實驗優(yōu)選，實驗中主要采用1)一維“柱狀巖心”驅(qū)油實驗，巖心為“天然”巖心或“人造”巖心；2)二維“長條型巖心”驅(qū)油實驗，巖心為人造巖心，分層結(jié)構(gòu)，每層有不同滲透率，通常稱這種模型為“二維剖面模型”。人們注意到三維模型驅(qū)油實驗更接近油層實際驅(qū)油情況，然而由于三維模型制造相對困難，且實驗周期長、難度大，更主要是對三維模型實驗的必要性認(rèn)識不足，目前已基本放棄三維模型實驗，而取三維模型的簡化形式——“二維剖面模型”進行驅(qū)油方案驅(qū)油實驗。
然而，礦廠試驗結(jié)果表明，采用以上方法優(yōu)選的驅(qū)油方案的驅(qū)油試驗，采收率提高值并不能穩(wěn)定在20％以上，又因化學(xué)劑用量過多，且為了滿足技術(shù)要求常采用高價進口原料，從而經(jīng)濟效益不理想；同時現(xiàn)場試驗又暴露出諸多問題，因保證體系超低界面張力而使用了較高濃度強堿，由此出現(xiàn)因地下結(jié)垢造成對油層的傷害和因腐蝕造成對設(shè)備的破壞非常嚴(yán)重。由此，目前三元復(fù)合驅(qū)的研究應(yīng)用處于徘徊不前狀況，三元復(fù)合驅(qū)油技術(shù)推向工業(yè)化應(yīng)用更面臨許多障礙。
本發(fā)明提供的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，是在三維地質(zhì)模型上進行數(shù)值模擬研究，在三維驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ蜕线M行物理模擬驅(qū)油實驗，并將兩者相結(jié)合確定三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案。
其中，所述數(shù)值模擬研究為用數(shù)值模擬方法計算在確定的三元復(fù)配體系基礎(chǔ)上，改變驅(qū)油方案中可調(diào)因素時的驅(qū)油效果，設(shè)定驅(qū)油效果最佳值；滿足最佳值條件對應(yīng)的方案確定為推薦驅(qū)油方案。
所述物理模擬驅(qū)油實驗為用物理模擬驅(qū)油實驗對由數(shù)值模擬研究得到推薦驅(qū)油方案進行實驗考核修正。
上述優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法中，所述三維地質(zhì)模型依據(jù)驅(qū)油現(xiàn)場油層情況而確定，具體為一簡化模型模型結(jié)構(gòu)取“五點法”井網(wǎng)一個井組的四分之一，含一注一采兩口井，油層平面均質(zhì)，縱向非均質(zhì)，分等厚三層結(jié)構(gòu)，不同滲透率變異系數(shù)對應(yīng)的分層滲透率不同，遵照油層非均質(zhì)韻律情況對小層排列；為能更好地反映出驅(qū)油過程中物理化學(xué)變化，井間應(yīng)取相對較多網(wǎng)格，推薦取Nx＝Ny＝9，平面上為81個網(wǎng)格；參考油田油層地質(zhì)及流體特征確定模擬計算所需地質(zhì)、流體相關(guān)數(shù)據(jù)。
所述數(shù)值模擬計算研究中使用應(yīng)用軟件，所述應(yīng)用軟件具有以下主要特點和功能它有著對驅(qū)油過程中復(fù)雜的物化過程比較詳細完善的描述，同時具有對稀體系下三元復(fù)合驅(qū)的主要驅(qū)油機理的描述，即在三元體系條件下，低濃度表面活性劑、堿溶液的協(xié)同效應(yīng)，與原油之間產(chǎn)生超低界面張力，使得毛管數(shù)大幅度提高，由此而使得不可流動的殘余油達到可流動狀態(tài)，又由于體系中聚合物存在溶液有相對較高的粘度，由此在驅(qū)動液和可流動原油之間形成相對合適的流度比，實現(xiàn)把水驅(qū)過后剩下的殘余油采出，有高的驅(qū)油效率；軟件應(yīng)有快速的計算功能，不僅能用于驅(qū)油機理研究，而且應(yīng)有一定的計算工程實際問題能力。
在應(yīng)用上述軟件時計算參數(shù)的確定計算中要求的關(guān)鍵性參數(shù)是表活劑、堿溶液與油田原油之間的界面張力圖及聚合物、堿溶液濃度粘度關(guān)系曲線，這些參數(shù)應(yīng)是選用的表活劑、堿在油田試驗(生產(chǎn))區(qū)油水條件下測定的數(shù)據(jù)；模擬計算中軟件應(yīng)考慮表活劑、堿、聚合物在地下吸附及有關(guān)化學(xué)變化，所需參數(shù)也應(yīng)以在油田油水條件下測定的數(shù)據(jù)輸入，尚缺數(shù)據(jù)采用當(dāng)前國際通用數(shù)據(jù)。
上述優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法中，所述物理模擬驅(qū)油實驗選用的三維驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ?，與模擬計算采用的三維地質(zhì)模型幾何相似模型平面尺寸為32cm×32cm，若井網(wǎng)注采井距為Dm，則實際油層與驅(qū)油模型的相似比為70.7D∶32＝2.21D∶1；每一小層及總體制成等厚，小層層數(shù)為三層，小層厚度能在驅(qū)油過程中反映出對應(yīng)油層滲流特征，若實際油層厚度平均為Hm，所述小層厚度hI＝15.09H/D(cm)；所述三維物理模型孔隙度、滲透率等技術(shù)指標(biāo)滿足設(shè)計要求，驅(qū)油實驗結(jié)果基本符合油田開發(fā)實際情況，為滿足實驗要求小層厚度、滲透率可同比例放大。
所述物理模擬驅(qū)油實驗主要實驗步驟A)被驅(qū)替油為模擬油，由井口脫汽原油添加輕質(zhì)煤油而成，其粘度與地下原油相同；B)驅(qū)油實驗過程a、水驅(qū)到產(chǎn)出液中含水98％時水驅(qū)終止；b、注入三元體系段塞；c、注后續(xù)聚合物段塞；d、注清水段塞，直到產(chǎn)出液中含水再次達到98％時驅(qū)油過程終止；上述實驗步驟中，注液速度l＝1.3337×h×φ×D×VS(ml/h)，式中，h為三維物理模型有效厚度，φ為三維物理模型孔隙度，D為現(xiàn)場油層注采井距，VS為現(xiàn)場油層三元體系段塞注入速度；驅(qū)油實驗效果以采收率提高值為評價指標(biāo)，采收率提高值＝實驗最終采出程度-水驅(qū)采出程度。
上述優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)油方案的方法中，所述確定的三元復(fù)配體系(ASP)為低濃度表面活性劑-低濃度堿-聚合物的復(fù)配體系，其中表面活性劑濃度Cs＝0.05～0.10wt％，堿濃度Ca＝0.3～1.0wt％，所述表面活性劑為配制的復(fù)合驅(qū)油體系與被驅(qū)替原油間(脫氣原油條件下測定值)的界面張力在10-2mN/m的表面活性劑。
本發(fā)明提供的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的優(yōu)選方法，采用以下步驟1)建立三維地質(zhì)模型，在推薦的優(yōu)化配方基礎(chǔ)上，用數(shù)值模擬計算完成三元復(fù)配體系(ASP)段塞用量、ASP段塞前后聚合物段塞的設(shè)置、主體段塞之后不同體積聚合物段塞的設(shè)置等可調(diào)因素的計算研究，提出推薦驅(qū)油方案；2)建立三維驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ?，在?shù)值模擬研究推薦驅(qū)油方案基礎(chǔ)上，完成可比驅(qū)油實驗，綜合各實驗的經(jīng)濟技術(shù)效果初步選定優(yōu)化驅(qū)油方案；3)在經(jīng)過實驗初步優(yōu)選驅(qū)油方案構(gòu)架下，適度調(diào)整三元復(fù)配體系配方組成濃度，確定不同方案進行驅(qū)油實驗，對驅(qū)油方案進一步優(yōu)化；4)將步驟3)優(yōu)化的驅(qū)油方案中化學(xué)劑段塞的聚合物濃度調(diào)整，使段塞粘度與油層可實現(xiàn)的地下工作粘度相同，對調(diào)整后的驅(qū)油方案進行驅(qū)油實驗考核；5)以步驟4)驅(qū)油實驗考核的驅(qū)油方案為基礎(chǔ)，調(diào)整三元體系表活劑濃度、堿濃度，配制出體系界面張力差值相對明顯驅(qū)油方案完成驅(qū)油實驗，分析研究驅(qū)油效果確定驅(qū)油體系界面張力的優(yōu)化范圍，優(yōu)選出三元體系界面張力處于優(yōu)化范圍、驅(qū)油效果最佳的驅(qū)油方案。
6)據(jù)現(xiàn)場體系粘度的保留率和選用的聚合物分子量，調(diào)整前步優(yōu)選方案段塞中聚合物濃度得到可考慮直接用于現(xiàn)場的驅(qū)油方案。
上述優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法中，所述三元體系中選用強堿，也可選用弱堿；然而對于一般的低濃度表活劑弱堿體系，與原油之間的界面張力都很難達到5×10-3mN/m或更低，從而難以找到驅(qū)油體系界面張力最佳范圍的下限，故不宜采用弱堿體系優(yōu)選驅(qū)油體系界面張力；在選用弱堿體系驅(qū)油時，可先采用強堿體系完成體系界面張力最佳范圍的驅(qū)油方案優(yōu)選，之后再在體系界面張力的優(yōu)化范圍內(nèi)配制低濃度表活劑弱堿體系配方驅(qū)油方案，并通過驅(qū)油實驗對驅(qū)油方案考核或進一步優(yōu)化。
本發(fā)明方法，首先在于應(yīng)用數(shù)值模擬這一高科技手段對三元復(fù)合驅(qū)油技術(shù)進行深入研究取得的重要成果1.數(shù)值模擬計算的條件a)應(yīng)用軟件的選擇數(shù)值模擬研究選用引進美國Greand公司的Facs軟件，該軟件具有以上提出的三元復(fù)合驅(qū)數(shù)值模擬要求的軟件應(yīng)具有的主要特點和功能，有著快速計算方法，并基本上實現(xiàn)了工程化。
2)主要計算參數(shù)的確定模擬計算參數(shù)是計算研究的又一個重要因素，計算參數(shù)應(yīng)根據(jù)油田的具體情況選取，本發(fā)明在研究中以大慶油田為研究對象，選用了大慶油田有限責(zé)任公司勘探開發(fā)研究院采收率二室結(jié)合大慶油田采油四廠杏二試驗區(qū)驅(qū)油試驗測定的表活劑、堿溶液與大慶原油之間的界面張力圖及聚合物、堿溶液濃度粘度關(guān)系曲線，其中表活劑為美國產(chǎn)品ORS，堿為NaOH。
模擬計算中軟件考慮了表活劑、堿、聚合物在地下吸附及有關(guān)化學(xué)變化，所需參數(shù)，大慶油田具有的以大慶油田數(shù)值輸入，尚缺數(shù)據(jù)采用當(dāng)前國際通用數(shù)據(jù)。
模擬計算取

圖1所示三維簡化地質(zhì)模型，Nx＝Ny＝9，Nz＝3，在特殊情況下，當(dāng)取Nx＝9、Ny＝Nz＝1時為一維模型，Nx＝Ny＝9、Nz＝1時為二維平面模型，Nx＝9，Ny＝1，Nz＝3時為二維剖面模型。二維剖面和三維地質(zhì)模型平面均質(zhì)、縱向上非均質(zhì)，對應(yīng)不同滲透率變異系數(shù)VK值相對應(yīng)的分層滲透率數(shù)據(jù)由表1列出。參考大慶油田地質(zhì)及流體特征確定模擬計算所需地質(zhì)、流體相關(guān)數(shù)據(jù)。
表1不同VK值油層縱向上滲透率分布

3)驅(qū)油效果評價方法的確定在一般情況下，模擬計算研究中驅(qū)油方案都以油井綜合含水98％為方案終止條件，對于三元復(fù)合驅(qū)方案提高采收率幅度，在一般情況下，即油井含水在98％之前(嚴(yán)格地說要低于98％一段距離)三元復(fù)合驅(qū)，以三元復(fù)合驅(qū)過程中油井含水下降之后再回升到98％時采出程度定義為三元復(fù)合驅(qū)采出程度，它與對應(yīng)水驅(qū)方案在油井含水98％時采出程度之差為三元復(fù)合驅(qū)的增采幅度，即提高采收率幅度。2、數(shù)值模擬計算得出的幾項主要研究成果1)對三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油特征新的認(rèn)識三元復(fù)合驅(qū)有較高的驅(qū)油效率，然而，在三維模型上的計算研究表明，對于非均質(zhì)油層，在平面上沿主流線方向，在縱向上沿高滲透層突進(命名為“第一類”突進)更加嚴(yán)重。所謂“突進”，意指三元復(fù)合驅(qū)后，在非均質(zhì)油層的中、低滲透層位，在油層平面主流線的兩翼部位仍留有大量的殘余油。
參見表2，在二維平面模型上計算的水驅(qū)和三元復(fù)合驅(qū)方案結(jié)果，其中，三元體系配方0.3％表面活性劑+1.0％堿+0.12％聚合物，段塞體積為0.3VP.
表2二維平面模型水驅(qū)、三元復(fù)合驅(qū)剩余油分布(％)

注平面上剩余油飽和度以主流線為對稱，故主流線下半部數(shù)據(jù)省略，以下同。
從表中計算結(jié)果看到對于水驅(qū)，在主流線上，剩余油飽和度值由29.6％逐漸增加到46.2％，自主流線向兩翼方向，剩余油飽和度值也逐漸增加，在其邊角處最高值為52.0％；在三元復(fù)合驅(qū)情況下，平面上剩余油分布變化特征與水驅(qū)類同，但是其數(shù)值間量的差別卻大不相同，這里一方面是，在主流線附近，特別是鄰近注入端一方，在較大的面積范圍內(nèi)，剩余油飽和度值大幅度低于水驅(qū)剩余油飽和度值，又一方面，在臨近油井一方兩翼部位的邊角處，剩余油值達60.8％，竟高出水驅(qū)對應(yīng)點值10.0％以上，由此可見，三元復(fù)合驅(qū)擴大了平面上主流線與兩翼部位驅(qū)油狀況的差別，在水井附近及主流線兩旁有著非常高的驅(qū)替效果，而在兩翼部位最終驅(qū)替效果卻是非常低的。
在上述結(jié)果的基礎(chǔ)上，繼續(xù)在VK＝0.59三維非均質(zhì)模型上，計算了相應(yīng)的水驅(qū)和三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案。水驅(qū)采出程度為46.47％，三元復(fù)合驅(qū)采出程度為65.3％，三元復(fù)合驅(qū)相對于水驅(qū)提高采收率18.83％。表3列出水驅(qū)情況下三層段剩余油飽和度分布，可以看到，平面上分布變化情況基本類同二維情況，在縱向上三層段有所差別，底部高滲透層段，相應(yīng)數(shù)值較中部層段為低，而中部層段相應(yīng)數(shù)值較上部層段相對為低，這反映了正韻率油層不同層位采出程度的差別。表4列出三元復(fù)合驅(qū)的結(jié)果，相對比看到，在各個層面上的剩余油值分布變化類同二維情況，而在上下層段之間的差別也較水驅(qū)更為顯著，在油井部位，上中下三層剩余油值分別為73.7％、43.5％、9.04％，兩翼邊角部位其值分別為78.8％、60.8％、45.0％，表中數(shù)值清楚地顯示，在油藏存在非均質(zhì)條件下，三元復(fù)合驅(qū)一方面有高的采出程度，另一方面，在油層平面上主流線與兩翼部位、縱向上高低滲透層段間采出程度的差別都進一步擴大。這一結(jié)果比較全面地揭示了三元復(fù)合驅(qū)的基本驅(qū)油特征三元復(fù)合驅(qū)有著高的驅(qū)油效率，然而在非均質(zhì)油層上，在平面上沿主流線方向上，在縱向上沿高滲透層段突進更加嚴(yán)重。
表3三維模型水驅(qū)剩余油分布(％)

表4三維模型三元復(fù)合驅(qū)剩余油分布(％)


上述模擬研究揭示的三元復(fù)合驅(qū)的驅(qū)油特征的機理是不難分析解釋的，對于二維平面均質(zhì)模型，在水驅(qū)情況下也發(fā)生主流線附近驅(qū)動效果好于兩翼部位，即產(chǎn)生沿主流線突進情況，在三元復(fù)合驅(qū)時，注入有相對較高的粘度和驅(qū)替效率的三元體系，臨近水井一方較大幅度的原油被驅(qū)向前方，其中一部分被采出，另一部分被驅(qū)替到臨近油井一方的兩翼部位，在被三元體系驅(qū)過部位，隨著原油被驅(qū)走，含水飽和度大幅度升高，而這里同樣存在驅(qū)動液沿主流線突進情況，高驅(qū)替效率的低界面張力體系驅(qū)油，降低殘余油飽和度，使得相滲透率曲線發(fā)生更加有利于水相流動的變化，水相滲透率的提高必然使得粘性指進更加惡化，即水相突進更加嚴(yán)重，隨著水相突破到油井，油井含水急劇升高，被驅(qū)趕到油井兩翼部位的原油滯留在油層中，從而導(dǎo)致平面上主流線附近與兩翼部位含油飽和度的差距加大；在三維的情況下，由于層間存在滲透率的差別，導(dǎo)致各層段的驅(qū)替液分配量的差別，高滲透層段分配數(shù)量大高驅(qū)替強度的驅(qū)動液，將進一步擴大驅(qū)動液沿高滲透層的突進，從而進一步擴大層間驅(qū)動效果的差別，最終導(dǎo)致分層采出程度差別的擴大。
基于上述對三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油特征的新認(rèn)識，發(fā)明人意識到A、三元復(fù)合驅(qū)研究工作的重點不應(yīng)是進一步追求更高的驅(qū)油效率，而應(yīng)是在保持合適的驅(qū)油效率基礎(chǔ)上，抑制突進，進一步擴大波及，達到總體采收率進一步提高。B、只有三維模型上模擬計算三元復(fù)合驅(qū)油方案和驅(qū)油實驗才較真實地模擬油層中驅(qū)油狀況，比較全面地反映三元復(fù)合驅(qū)的驅(qū)油特征，因此三元復(fù)合驅(qū)模擬計算和驅(qū)油實驗必須在三維模型上進行。而目前大量采用的一維驅(qū)油實驗只是反映了驅(qū)油效率，二維剖面模型驅(qū)油實驗也只是模擬了注采井之間主流線部位驅(qū)動狀況，從而不能研究采出程度相對較差的主流線兩翼部位驅(qū)動情況，以二維剖面模型驅(qū)油效果代表油層的驅(qū)油效果，必然帶來對驅(qū)油效果的夸大。
為了驗證這一情況，分別在一維、二維剖面、三維模型上計算了兩組方案，計算結(jié)果列于表5。
表5不同條件下三元復(fù)合驅(qū)方案驅(qū)油效果對照表

表中Cs、Ca、Cp分別代表體系中表面活性劑、堿、聚合物的濃度，Vp、R分別表示方案終止時總注液倍數(shù)、采出程度，Prs、Ads、Ws分別表示方案終止時表面活性劑產(chǎn)出量、吸附量和在水相中滯留量的百分?jǐn)?shù)。由表中數(shù)據(jù)看到，在一維(均質(zhì))條件下，三元復(fù)合驅(qū)的采出程度非常之高，而實驗中的天然巖心(一維)驅(qū)油效果卻相對較低，顯見是天然巖心的非均質(zhì)性等因素影響驅(qū)油效果；這里二維剖面模型與三維模型Vk值相同，對應(yīng)方案相比，二維剖面模型驅(qū)油效果明顯為好，顯示了二維剖面模型對驅(qū)油效果的夸大，而后兩組對應(yīng)方案驅(qū)油效果之間差別更為突出則另有原因，將在下文3)中分析。
2)三元體系濃度變化對驅(qū)油效果影響規(guī)律新的認(rèn)識和優(yōu)化配方的選擇欲優(yōu)選出優(yōu)化的配方體系，需要建立起一個科學(xué)的配方分析比較方法。通常物理模擬優(yōu)選中都采用取相等體積不同體系配方溶液進行驅(qū)油實驗，比較驅(qū)油效果優(yōu)選配方，可簡稱為“等體積溶液”條件下優(yōu)選。仔細分析可以看到，盡管溶液體積相同，但是由于體系組成的化學(xué)劑濃度不同，則化學(xué)劑用量不同，而化學(xué)劑的單價也不盡相同，從而使得等體積不同組成體系化學(xué)劑的總成本不同，這樣一來不同驅(qū)油實驗投入的化學(xué)劑成本不同，由此可見“等體積溶液”驅(qū)油實驗并沒有建立起共同的比較基礎(chǔ)，在這樣的條件下再以驅(qū)油效果作為比較指標(biāo)，難以得到真正的優(yōu)化配方。在認(rèn)識這種比較方法缺點之后，改用了“投入化學(xué)劑總成本相同”的比較方法，即可比配方的驅(qū)油方案不要求其三元體系段塞體積相同，但必須保證段塞化學(xué)劑成本相同，有了這樣相同投入的共同可比基礎(chǔ)，再以驅(qū)油方案增采原油多少來評價配方的優(yōu)劣。確定了“投入化學(xué)劑總成本相同”的比較方法，必須首先確定化學(xué)劑的成本。據(jù)調(diào)查了解，國產(chǎn)表活劑純度約為50％，單價為9000元/t，可視純度100％的表活劑為18000元/t，NaOH為2500元/t，大慶油田生產(chǎn)聚合物純度為90％左右，單價為20000元/t，這里取純度100％聚合物按25000元/t計算。以當(dāng)前油田應(yīng)用驅(qū)油配方為基礎(chǔ)，調(diào)節(jié)配方組成設(shè)計了18個配方，不同配方體系各取0.3Vp計算化學(xué)劑成本，再計算出它們的平均值，把該值定為可比方案投入化學(xué)劑的成本，以此值再反求出不同配方體系對應(yīng)驅(qū)油方案三元段塞體積，由此設(shè)計出驅(qū)油方案進行模擬計算。在Vk＝0.59的三維地質(zhì)模型上，采用逐步優(yōu)化的方法模擬計算了大批驅(qū)油方案，表6列出了最后一批驅(qū)油方案計算結(jié)果和相應(yīng)可比水驅(qū)方案計算結(jié)果。表中1～33號方案是以計算順序排列的。
表6不同三元體系驅(qū)油效果表


由于這里采用了方案“投入化學(xué)劑總成本相同”方法進行優(yōu)選計算，故各方案驅(qū)油效果是可比的。
認(rèn)真分析表中數(shù)據(jù)，看到如下情況對應(yīng)于表活劑和堿濃度確定的體系，當(dāng)聚合物濃度由低向高變化時，驅(qū)油效果逐步提高，在某一濃度下發(fā)生轉(zhuǎn)變，隨著聚合物濃度進一步提高，驅(qū)油效果反而下降。在表5中有多組方案呈這樣變化，如方案1～方案3、方案4～方案6、方案10～方案12、方案16～方案18、方案19～方案21。這里對于每組方案中中間一方案給以特別的重視，稱其體系中聚合物的濃度為“在對應(yīng)表活劑和堿濃度下體系驅(qū)油效果變化的轉(zhuǎn)折濃度”，以下簡稱為“體系聚合物的轉(zhuǎn)折濃度”。應(yīng)該說明，嚴(yán)格說來應(yīng)是體系粘度變化導(dǎo)致驅(qū)油效果變化，故應(yīng)稱“體系對應(yīng)粘度為體系的轉(zhuǎn)折粘度”更為準(zhǔn)確，只因這里以聚合物濃度表述更為直觀，以下仍以“體系聚合物的轉(zhuǎn)折濃度”敘述。又由表中看到，體系中表活劑和堿濃度不同，對應(yīng)體系的聚合物的轉(zhuǎn)折濃度不同，上述第一組方案相應(yīng)的轉(zhuǎn)折濃度約在1200mg/L，而其它各組的相應(yīng)轉(zhuǎn)折濃度都約在2100mg/L附近，由表中數(shù)據(jù)可以推斷，方案7～方案9、方案13～方案15兩組方案，在對應(yīng)表活劑和堿濃度體系下也存在對應(yīng)的聚合物的轉(zhuǎn)折濃度，其值都在2100mg/L附近或更高。由上分析清楚看到，體系聚合物的轉(zhuǎn)折濃度與體系中表活劑及堿的濃度密切相關(guān)。對應(yīng)體系中表活劑和堿的濃度都相對較高，體系聚合物的轉(zhuǎn)折濃度相對越低；對應(yīng)體系中表活劑和堿的濃度都相對較低，體系聚合物的轉(zhuǎn)折濃度相對越高。為了更清晰認(rèn)識這一變化規(guī)律，在不同聚合物濃度下計算了兩組方案，計算結(jié)果列于表7。
表7表活劑和堿濃度不同兩組體系驅(qū)油方案驅(qū)油終止時相應(yīng)數(shù)據(jù)表


表7中數(shù)據(jù)表明，兩組表活劑、堿濃度不同配方方案的“體系聚合物的轉(zhuǎn)折濃度”分別在1200、2100mg/L附近。
由表6、表7中數(shù)據(jù)分析得到體系中表活劑、堿和聚合物濃度變化對驅(qū)油效果的影響規(guī)律A、對于表活劑、堿濃度固定的體系，隨著體系中聚合物濃度提高，驅(qū)油效果改善，然而在某一確定濃度下出現(xiàn)聚合物濃度再提高，驅(qū)油效果下降情況，即出現(xiàn)“聚合物轉(zhuǎn)換濃度”；B、體系中表活劑、堿濃度相對較高，體系對應(yīng)的“聚合物轉(zhuǎn)換濃度”相對較低。
體系組成濃度變化對驅(qū)油效果影響規(guī)律的認(rèn)識，為驅(qū)油體系配方優(yōu)選提供了選擇條件只有在體系有著較高轉(zhuǎn)折濃度情況下，聚合物濃度取臨近轉(zhuǎn)折濃度的體系才能取得良好的驅(qū)油效果。表6中排次在前六位的方案，都是符合這一優(yōu)選條件的配方體系，由此得到驅(qū)油體系的優(yōu)化區(qū)域i.Cs＝0.05～0.10％、Ca＝0.6～1.0％；ii.Cp＝2100mg/L左右。
這里清楚看到優(yōu)化的配方具有明顯的兩個特點A、低的表活劑濃度和低的堿濃度；B、適當(dāng)高濃度的聚合物。
從相對保守的角度出發(fā)，從優(yōu)化配方中推薦以增采效果排序為6的方案為優(yōu)化配方方案用做后續(xù)研究的基礎(chǔ)配方，其體系配方組成是Cs＝0.1％ CA＝0.8％ CP＝2100mg/L它相對水驅(qū)增采33.44％，它的分層剩余油值分別為34.98％、9.38％、4.4％。表6中2號方案與目前通用配方(或稱原配方)相近，它的組成是CS＝0.3％ CA＝1.0％ CP＝1200mg/L該方案相對水驅(qū)提高采收率為21.26％，它的分層剩余油值分別為50.62％、21.70％、6.81％，可見其上部低滲透層仍有較大量的剩余油。兩方案相比，推薦配方方案采收率值高于通用配方方案12.18％，而它的分層剩余油值較通用配方方案分別降低15.61％、12.32％、2.41％，顯示出中上部中低滲透層位采出程度的大幅度提高。
3)發(fā)明人通過對“在體系表活劑、堿濃度一定情況下，體系聚合物濃度處于轉(zhuǎn)折濃度兩旁的不同方案驅(qū)油效果之間的明顯差別的深入研究得到對三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油機理的新認(rèn)識因三元復(fù)合驅(qū)存在兩種不同驅(qū)動狀況，從而造成兩種不同驅(qū)油效果第一類驅(qū)動狀況壓力適中，“正常”驅(qū)動狀況(存在“第一類突進”)，驅(qū)油周期相對較長，三元復(fù)合驅(qū)后剩余油值低，驅(qū)油效果相對好，表面活性劑吸附量低，表面活性劑吸附不影響驅(qū)油效果。
第二類驅(qū)動狀況壓力高，出現(xiàn)水相突進(命名為“第二類”突進)和擴大波及共存情況，驅(qū)油周期相對縮短，三元復(fù)合驅(qū)后剩余油值相對高，驅(qū)油效果相對差，表面活性劑吸附量大，表面活性劑吸附量影響驅(qū)油效果。
同時研究得到，驅(qū)油模型的幾何形狀(一維、二維、三維)、體系組成濃度、體系的界面張力、注液速度等因素都將對驅(qū)油過程中的驅(qū)動狀況產(chǎn)生影響。表8列出表面活性劑濃度、堿濃度相同，聚合物濃度不同配方體系在不同條件下模擬計算驅(qū)油效果。
表8不同條件下三元復(fù)合驅(qū)方案驅(qū)油效果對照表

注三維模型為平面均質(zhì)縱向非均質(zhì)模型。
表中處于“第一類”驅(qū)動狀況方案的明顯特征是它的表活劑吸附量百分?jǐn)?shù)Ads值很小，在1％以下，以此可判斷表中方案6、8、9、10、14為“第二類”驅(qū)動狀況方案，其它為“第一類”驅(qū)動狀況方案。同屬二維平面模型驅(qū)油方案4、5、6，體系中表面活性劑、堿濃度相同，方案6體系中聚合物濃度高于方案4、5，驅(qū)油結(jié)果相比，方案6注液倍數(shù)少，表面活性劑吸附量大，采出程度最低；同屬三維模型方案7、8，體系中表面活性劑、堿濃度相同，方案8體系中聚合物濃度高于方案7，驅(qū)油結(jié)果相比，方案8注液倍數(shù)少，表面活性劑吸附量大，采出程度低；同屬三維模型驅(qū)油方案10、12、13，方案10、13體系中聚合物濃度相同，方案12體系中聚合物濃度低，方案12、13體系中表面活性劑濃度、堿濃度都相對為低，尤其表面活性劑的濃度僅為方案10的三分之一，從驅(qū)油結(jié)果看到，方案10注液時間最短，表面活性劑吸附量很大，采出程度不僅低于方案13近6％，而且低于方案12約3％。
由于認(rèn)識了“驅(qū)油過程中存在兩種不同驅(qū)動狀況”，不僅找到了體系組成濃度變化對驅(qū)油效果影響規(guī)律中驅(qū)油效果發(fā)生轉(zhuǎn)折性變化的內(nèi)在原因，而且從“研究模型的幾何形態(tài)不同，同一濃度組成的體系可處于不同驅(qū)動狀態(tài)”，進一步認(rèn)識到在三維模型上對三元復(fù)合驅(qū)研究的必要性，前表5中二維剖面模型上計算的后兩方案是處于“第一類”驅(qū)動狀況，而在三維條件下兩方案是處于“第二類”驅(qū)動狀況，正是這一原因進一步夸大了二維剖面模型相應(yīng)方案驅(qū)油效果。
4)發(fā)明人進一步研究了體系界面張力變化對驅(qū)油效果的影響規(guī)律。在Vk＝0.59、油層垂向滲透率Kz與水平滲透率Kx之比Kz/Kx＝0.1的非均質(zhì)模型上，取推薦配方體系CS＝0.1％，CA＝0.8％，CP＝2100mg/l，段塞體積取0.3Vp。為了更清楚的反映體系界面張級別不同對驅(qū)油效果的影響，在對體系界面張力圖分析研究之后，改造設(shè)計出這種典型的界面張力體系在表活劑、堿有效的工作濃度范圍內(nèi)，各方案的界面張力分別為5×10-1、1×10-1、5×10-2、1×10-2、5×10-3、1×10-3、5×10-4、1×10-4mN/m，對應(yīng)這八種特殊的表活劑體系設(shè)計驅(qū)油方案進行計算，表9列出各方案的計算結(jié)果。
表9不同界面張力驅(qū)油方案計算結(jié)果 分析表中方案，可以看到，隨著體系界面張力的逐步降低，方案的采出程度R逐步提高，然而在體系界面張力由5×10-3mN/m變到1×10-3mN/m時，采出程度R由72.53％降到67.12％，發(fā)生了轉(zhuǎn)折性變化，對應(yīng)分析表活劑吸附量百分?jǐn)?shù)Ads變化看到，體系界面張力高于1×10-3mN/m各方案，表活劑吸附量百分?jǐn)?shù)Ads都在1％以下，而體系界面張力低于5×10-3mN/m各方案，表活劑吸附量百分?jǐn)?shù)Ads都在12％左右，可見正是在體系界面張力由5×10-3mN/m變到1×10-3mN/m時，驅(qū)油過程中發(fā)生了驅(qū)動狀況的轉(zhuǎn)化，由“第一類”驅(qū)動狀況轉(zhuǎn)化為“第二類”驅(qū)動狀況。
由這一研究結(jié)果得到體系界面張力變化對驅(qū)油效果變化的影響規(guī)律隨著體系界面張力的逐步降低，方案的采出程度R逐步提高，約在體系界面張力由5×10-3mN/m變到1×10-3mN/m時，采出程度R發(fā)生了突然下降轉(zhuǎn)折性變化，發(fā)生這一變化的內(nèi)在原因是驅(qū)油過程中驅(qū)動狀況的變化。
依據(jù)表9中方案驅(qū)油效果，可將體系的界面張力大體上劃分為三個區(qū)域范圍A、高值低效區(qū)體系的界面張力σ＞1×10-1mN/m范圍；B、面張力優(yōu)化區(qū)體系的界面張力范圍約在1×10-1mN/m≤σ≤5×10-3mN/mC、低值低效區(qū)體系的界面張力σ＜5×10-3mN/m范圍。3、驅(qū)油方案優(yōu)化設(shè)計數(shù)值模擬研究在以下計算研究中，均采用推薦的優(yōu)化配方Cs＝0.1％，Ca＝0.8％，Cp＝2100mg/L；在進行經(jīng)濟效益分析時，化學(xué)劑和產(chǎn)出油按如下價格計算NaoH 2000元/t 聚合物20000元/t表活劑 18000元/t(國產(chǎn))28500元/t(進口)原 油 1000元/t計算時地質(zhì)模型主要數(shù)據(jù)Kz/KX＝0.01，VK＝0.59。
這里采用了新的評價指標(biāo)“噸相當(dāng)聚合物增油量”，將方案所用化學(xué)劑總費用除以聚合物的單價，得到試驗“相當(dāng)耗用聚合物量”，再用試驗增油量除以相當(dāng)耗用聚合物量得“噸相當(dāng)聚合物增油量”，此指標(biāo)不僅可用在三元復(fù)合驅(qū)方案間驅(qū)油效果間比較，還可以用來與聚合物驅(qū)指標(biāo)“噸聚合物增油量”間相比較。
A、三元ASP體系用量變化對驅(qū)油效果的影響表10列出不同用量條件下三元體系驅(qū)油方案驅(qū)油效果。從表中看到，用量增加，相對水驅(qū)增采幅度提高，但相對增采幅度在遞減，且從分層剩余油值變化看到，在初始增加體系用量時，不同層位都對增采發(fā)揮作用，隨用量進一步增加，增采的主要貢獻來源于上層低滲透部位。從經(jīng)濟角度上分析，若以噸聚合物增油100t為可以接受的標(biāo)準(zhǔn)值，可以看到表中用量在0.6VP左右都是可取用量值。然而考慮到這里數(shù)值模擬計算結(jié)果有所偏大，再考慮后續(xù)聚合物段塞作用及非均質(zhì)因素影響。這里推薦三元ASP段塞用量為0.3VP和0.45VP。
表10不同用量條件下三元體系驅(qū)油效果

注1、地質(zhì)模型Vk＝0.59，2、水驅(qū)采出程度Rw＝45.74％。B、ASP段塞前后聚合物段塞設(shè)置對驅(qū)油效果影響由于這里推薦的三元體系中表活劑和堿的濃度都相對為低，故這里就不再對低濃度的輔助段塞進行研究，僅研究主體段塞前合后設(shè)置聚合物段塞對驅(qū)油效果影響。
在Vk取不同值地質(zhì)模型上，ASP段塞取0.42Vp，在ASP段塞前后設(shè)計不同體積濃度為2100mg/L聚合物段塞，為使方案可比，各方案聚合物輔助段塞體積總和相等，不同驅(qū)油方案計算結(jié)果列于表11。
表11主體段塞前后聚合物段塞對三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油效果影響


注ΔRw為相對水驅(qū)采出程度增值，ΔRo為相對“0”號方案采出程度增值。
從表中看到，在三元ASP體系主體段塞前后設(shè)置聚合物輔助段塞都有一定的增采效果。在聚合物段塞總體積一定的條件下，增采效果是僅在主體段塞前設(shè)置輔助段塞效果最差，分為二個段塞設(shè)置于主體段段塞前后效果次之，其前置聚合物段塞在高滲透層主流線前沿部位較高驅(qū)替效果導(dǎo)致含水飽和度提高，誘發(fā)和加大高滲透部位的突進現(xiàn)象，降低驅(qū)替效果；而以整體段塞設(shè)置于主段塞之后，它起到抑制突進，并同滯留在油層中的堿和表活劑一起繼續(xù)發(fā)揮三元復(fù)合驅(qū)效果，驅(qū)油效果最佳。
C、主體段塞之后設(shè)置不同體積聚合物段塞驅(qū)油效果分別取推薦三元體系用量0.3Vp和0.45Vp，主段塞之后設(shè)置不同體積聚合物段塞驅(qū)油方案計算結(jié)果分別列于表12和表13。
表12主體段塞后不同后續(xù)聚合物段塞方案驅(qū)油效果表(一)

注濃度P1為0.21％，P2為0.105％。
表13主體段塞后不同后續(xù)聚合物段塞方案驅(qū)油效果表(二)


注濃度P1為0.21％，P2為0.105％.
從二表中都可看到，隨后續(xù)聚合物段塞體積增大，增采幅度提高，其對采收率的貢獻逐漸轉(zhuǎn)移到以上層部位增采油為主導(dǎo)。二表中方案6、7都是階梯形段塞驅(qū)油方案，其用量分別相等于方案2、5，對比看到，階梯形段塞并沒有帶來明顯效果，故不推薦應(yīng)用階梯形段塞。由表中數(shù)據(jù)分析推薦如下兩組方案(1)0.45VpASP體系段塞+0.15Vp聚合物段塞；(2)0.3VpASP體系段塞+0.30Vp聚合物段塞。D、在不同地質(zhì)條件下低濃度表活劑三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案驅(qū)油效果取上二推薦驅(qū)油方案，在Kz/Kx分別為0.01、0.1，VK取不同值的地質(zhì)模型上計算相應(yīng)水驅(qū)和三元復(fù)合驅(qū)方案，并對比計算了相應(yīng)聚合物驅(qū)方案，表14列出各驅(qū)油方案主要技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)，表15列出水驅(qū)和低濃度表活劑三元復(fù)合驅(qū)方案終止時分層剩余油值。
表14不同地質(zhì)模型低濃度表活劑三元驅(qū)及與聚合物驅(qū)效果對比表


注(1)表活劑取進口價1720/$/t(純度50％)(2)表活劑取國產(chǎn)價9000元/t(純度50％)表15不同地質(zhì)條件下低濃度表活劑三元復(fù)合驅(qū)方案及水驅(qū)分層剩余油值

通過對表中數(shù)據(jù)分析看到1)在各種不同的地質(zhì)條件下，低濃度表活劑三元復(fù)合驅(qū)都有較高的采出程度和增采幅度。由于這里在0.6≤VK≤0.82范圍內(nèi)采出程度提高值相對較大，故此范圍內(nèi)增采幅度已不再是相對較低值。
2)從表15列出分層剩余油值看到，在VK≥0.59之后，低濃度表活劑三元復(fù)合驅(qū)方案上層部位剩余油值都較水驅(qū)相應(yīng)值低，而且相差幅度較大，說明上層低滲透部位已經(jīng)有了較好的開發(fā)效果。
3)從表14列出噸相當(dāng)聚合物增油值Tpr看到，各驅(qū)油方案都有著良好經(jīng)濟效果。若以保證在國產(chǎn)表活劑價格下，噸相當(dāng)聚合物增油100t為可以接受的經(jīng)濟指標(biāo)，而以盡可能高的增采幅度為增采的技術(shù)指標(biāo)，從表中數(shù)據(jù)分析得出，在VK≤0.72地質(zhì)條件下，推薦第一方案，在VK＞0.72情況下，推薦第二方案。
4)對比聚合物驅(qū)油方案聚合物用量為885mg/L·VP，它相當(dāng)于第二推薦方案在國產(chǎn)表活劑價格下相當(dāng)?shù)木酆衔镉昧恐?。從表中看到，在相同的地質(zhì)條件下，聚合物驅(qū)方案提高采收率值約相當(dāng)于低濃度表活劑三元復(fù)合驅(qū)方案之半，而其噸聚合物增油值相近，故可見低濃度表活劑三元復(fù)合驅(qū)若實現(xiàn)這樣指標(biāo)，它的技術(shù)經(jīng)濟效果將不低于目前聚合物驅(qū)效果。
4、物理模擬驅(qū)油實驗對數(shù)值模擬研究的結(jié)果考核修正1)驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ臀锢砟M驅(qū)油實驗選用的三維模型與模擬計算采用簡化的地質(zhì)模型幾何相似平面尺寸通常為32cm×32cm，若井網(wǎng)注采井距為Dm，則實際油層與實驗?zāi)Ｐ偷南嗨票葹?0.7D∶32＝2.21D∶1；取三層等厚結(jié)構(gòu)，若實際油層厚度平均為Hm，按相似比則實驗?zāi)Ｐ秃穸萮＝45.26H/D(cm)，由此計算得到的小層厚度hI＝15.09H/D(cm)。分層滲透率與模擬計算采用簡化的地質(zhì)模型相同，小層間可根據(jù)油層情況設(shè)置滲透率極低的隔層。若小層厚度過薄或小層滲透率過低，滿足不了模型制造和實驗要求，此時可以將小層厚度或小層滲透率按同比列適當(dāng)放大。
驅(qū)油實驗結(jié)果基本符合油田開發(fā)實際情況，如為大慶油田驅(qū)油實驗研制非均質(zhì)系數(shù)Vk＝0.59的巖心，在水驅(qū)終止(產(chǎn)出液含水98％)時采收率應(yīng)在48％左右，誤差在±2％。
對于可比驅(qū)油實驗的巖心要求更為嚴(yán)格巖心飽和水量、飽和油量誤差值要小于10～20ml，水驅(qū)采收率最大最小差值要小于2％。
2)驅(qū)油實驗要求驅(qū)油實驗在專用實驗裝置上由專業(yè)實驗技術(shù)人員按常規(guī)驅(qū)油實驗要求完成。特殊要求說明如下A.考慮到井口得到的原油因脫氣而與地下原油差別較大，實驗用的被驅(qū)替油以模擬油為宜，模擬油是取井口脫汽原油添加輕質(zhì)煤油，使其粘度與地下原油相同。
B.三維模型原油的飽和相對困難，應(yīng)做到飽和均勻，特別是四角部位應(yīng)飽和到位。
C、驅(qū)油實驗過程a、水驅(qū)到產(chǎn)出液中含水98％時水驅(qū)終止；b、注三元體系段塞；c、注后續(xù)聚合物段塞或段塞組合(僅在相關(guān)驅(qū)油方案驅(qū)油實驗中設(shè)置)；d、注清水段塞，直到產(chǎn)出液中含水再次達到98％時驅(qū)油過程終止。
D、注液速度是一重要技術(shù)數(shù)據(jù)，通過研究得到注采井距大小和注液速度都將影響驅(qū)油效果，在對兩個方面研究獲得重要認(rèn)識基礎(chǔ)上，由數(shù)值模擬計算和物理模擬實驗考核找到比較理想注液速度計算關(guān)系公式和相關(guān)參數(shù)。
D-1研究得到由于三元復(fù)合驅(qū)過程中出現(xiàn)的突進性，驅(qū)油效果與注采井距密切相關(guān)，在對應(yīng)的注液速度下，井距縮小驅(qū)油效果降低。在小的實驗?zāi)Ｐ蜕线M行的驅(qū)油實驗是將油藏模型高比例縮小，自然大比例降低驅(qū)油效果。
D-2研究得到三元復(fù)合驅(qū)油效果與注液速度密切相關(guān)，在保持注采井距不變情況下，較大幅度提高注液速度必將較大幅度提高驅(qū)油效果。在小模型上的驅(qū)油實驗驅(qū)油過程，實驗中注采速度必然對現(xiàn)場注液速度夸大，相應(yīng)帶來驅(qū)油效果的大幅度提高。
D-3以上兩條在實驗室驅(qū)油實驗中同時存在，“正面”、“負(fù)面”兩種效應(yīng)互相抵消，將縮小驅(qū)油實驗與現(xiàn)場驅(qū)油效果差別，特別是在找到比較合適注液速度放大參數(shù)設(shè)計注液速度，將使得實驗效果更加接近實際驅(qū)油效果。
D-4推薦三元體系及后續(xù)段塞注入速度計算方法如下現(xiàn)場油層數(shù)據(jù)注采井距為Dm，有效油層厚度為Hm，油層孔隙度為Φ地，三元段塞注入速度為VSVP/y，可計算出模型中斷面(通過模型正方形平面中點與主流線垂直的斷面)上流體平均推進速度為V地＝(D2×H×Φ地×VS)/(2×D×H×Φ地)/365＝0.137×D×VS(cm/d)實驗?zāi)Ｐ蛿?shù)據(jù)模型邊長d＝32cm，有效厚度hcm，孔隙度為φ，注液速度為1ml/h，實驗?zāi)Ｐ椭袛嗝嫔狭黧w平均推進速度為V實＝(1×24)/(1.414×d×h×φ)＝0.53×1/h/(φ(cm/d)由模擬計算和實驗研究得V實/V地＝(0.53×1/h/φ)/(0.137×D×VS)＝5.16由上式推得1＝(0.137×D×VS)×5.16/(0.53/h/φ)＝1.3337×h×φ×D×VS(ml/h)這一注液速度主要適用三元體系段塞及后續(xù)的聚合物段塞、清水段塞。對于前期水驅(qū)可以采用該注液速度，但由于水驅(qū)達到產(chǎn)出液含水98％驅(qū)油過程較長，又水驅(qū)注液速度對驅(qū)油效果影響較小，在水驅(qū)過程很長情況下，可以適當(dāng)加大注液速度。特別聲明，本發(fā)明中三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案不設(shè)前置聚合物段塞，這一注液速度不適用于三元體系段塞前設(shè)置的聚合物段塞。
2、三元復(fù)合驅(qū)方案優(yōu)選要求完成如下物理模擬驅(qū)油實驗1)、驅(qū)油方案初步優(yōu)選驅(qū)油實驗及對比驅(qū)油方案驅(qū)油實驗以數(shù)值模擬研究推薦的驅(qū)油方案為基礎(chǔ)，結(jié)合現(xiàn)場試驗經(jīng)驗，設(shè)計可比驅(qū)油方案，通過驅(qū)油實驗對其考核優(yōu)選。取通過其它渠道獲得驅(qū)油方案，通過實驗比較不同驅(qū)油方案的技術(shù)和經(jīng)濟效果。
2)、在初步優(yōu)選方案的基礎(chǔ)上，調(diào)整三元體系配方組成濃度和聚合物段塞濃度，設(shè)計可比驅(qū)油方案完成驅(qū)油實驗，對驅(qū)油方案進一步優(yōu)化。
3)、考慮到推薦方案配方中聚合物的濃度是相對較高的，在此基礎(chǔ)上經(jīng)前步優(yōu)選得到方案的配方體系粘度仍然會相對較高，這里體系粘度應(yīng)對應(yīng)于現(xiàn)場驅(qū)油體系的地下工作粘度，體系的地下工作粘度等于體系的注入粘度與粘度保留率之積，而粘度保留率一般都低于50％，可見，對于較高的體系地下工作粘度必然需要特別高的注入粘度，由此又必然對應(yīng)過高的注入壓力，這一切在現(xiàn)場中都是很困難的。由此必需將體系粘度降到現(xiàn)場可實現(xiàn)的地下工作粘度，依此應(yīng)重新確定方案段塞中聚合物濃度，得到相應(yīng)驅(qū)油方案，且通過驅(qū)油實驗檢查驅(qū)油效果。
4)、以經(jīng)過前步實驗考核的配方為基礎(chǔ)，保持體系中聚合物濃度不變，調(diào)整體系中表活劑、堿濃度，配制不同組成濃度配方，其體系的界面張力最高可在5×10-1mN/m附近，最低可在1×10-3mN/m附近，兩相鄰配方間界面張力可差0.5個數(shù)量級，配方界面張力越低，相鄰配方間界面張力差值可相應(yīng)小。將這些配方置入前款考核的驅(qū)油方案中，在可比性很強的模型上完成驅(qū)油實驗，由此可得到體系界面張力的優(yōu)化范圍和優(yōu)化驅(qū)油方案。
5)、據(jù)現(xiàn)場體系粘度的保留率和選用的聚合物分子量，依據(jù)實驗測定的粘濃曲線，調(diào)整前步優(yōu)選配方中聚合物濃度得到可考慮直接用于現(xiàn)場的配方。3、驅(qū)油實驗例在大慶油田油水條件下，完成2中要求各組實驗，優(yōu)選出驅(qū)油方案，同時完成一批輔助實驗，驗證前文有關(guān)論述。
實驗條件物理模擬實驗在平面均質(zhì)、垂向非均質(zhì)三維人造模型上進行。物理模型幾何尺寸為32×32×3.6cm，它相似于注采井距250m五點法井網(wǎng)井組面積的四分之一、厚度為20m油層，模型分為等厚三層，三層的水平滲透率分別為0.2μm2、0.6μm2和1.2μm2，模型的滲透率變異系數(shù)Vk值約為0.59。為特殊研究需要特制二維剖面模型，幾何尺寸為32×6×3.6cm，其它參數(shù)與三維模型相同。
實驗取大慶油田采油四廠和一廠現(xiàn)場請水和污水，取脫氣原油與煤油按比例混合而成的模擬油，模擬油在油藏溫度條件下粘度為9.7mPa s。
實驗中使用的表面活性劑有二種，一為美國產(chǎn)品ORS(大慶油田研究院提供)，另一為國產(chǎn)DQQ1(大連理工大學(xué)提供)，為中試產(chǎn)品，特殊需要的表活劑另加說明；使用的聚合物有兩種，一為北京朝陽水處理廠生產(chǎn)，相對分子質(zhì)量1800萬，另一為大慶助劑廠生產(chǎn)，相對分子質(zhì)量1400萬，所用堿為NaOH。
驅(qū)油實驗是在高壓恒溫驅(qū)油裝置中進行的。1)驅(qū)油方案逐步優(yōu)化實驗A、物理模擬考核驅(qū)油實驗為驗證數(shù)值模擬研究得到的對三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油特征新的認(rèn)識，為驗證二維剖面模型實驗對驅(qū)油效果的夸大，為驗證數(shù)值模擬研究推薦的低濃度表活劑、堿配方體系良好驅(qū)油效果，分別在二維剖面模型、三維模型上，在大慶油田采油四廠油水條件下，完成兩組共六個實驗，實驗主要數(shù)據(jù)、結(jié)果列于表16。表中高濃度配方是參照某現(xiàn)場試驗三元驅(qū)方案主段塞的配方制定的，它在原配方體系基礎(chǔ)上又提高了聚合物濃度，并仿照現(xiàn)場體系中聚合物取大慶產(chǎn)品，分子質(zhì)量為1400萬。另一組配方取北京產(chǎn)聚合物，分子質(zhì)量1800萬。
表16不同表活劑三元體系驅(qū)油配方物理模擬驅(qū)油效果表

圖2繪出實驗后巖心剖切位置圖，圖3給出三維模型實驗1實驗完后巖心剖切斷面照片，從中看到三元驅(qū)后油層剩余油分布與數(shù)值模擬計算結(jié)果是吻合的。
對比分析二維剖面模型、三維模型對應(yīng)方案結(jié)果，清楚看到二維模型驅(qū)油效果明顯偏大。
對比分析三維模型不同濃度配方體系驅(qū)油效果，明顯看到，不論國產(chǎn)還是進口表活劑低濃度體系驅(qū)油方案都有非常高采收率提高值。圖4給出三維模型實驗2實驗完后巖心剖切斷面照片，對比圖3清楚看到低濃度配方體系驅(qū)油實驗后剩余油明顯減少。
這一組驅(qū)油實驗結(jié)果對數(shù)值模擬研究的結(jié)果給以證實，從而為以下實驗打下基礎(chǔ)。
B、驅(qū)油方案初步優(yōu)選驅(qū)油實驗及對比驅(qū)油方案驅(qū)油實驗取大慶某試驗區(qū)設(shè)計方案數(shù)據(jù)做為對比的基礎(chǔ)驅(qū)油實驗，編號為實驗0。為使該方案更接近實際，實驗中取試驗中選用的進口表活劑ORS，取大慶產(chǎn)分子量1400萬聚合物。實驗基本數(shù)據(jù)如下前置段塞體積為0.0375Vp，Cp＝1500mg/L，清水配制，粘度為41.5mPa·s。
三元主段塞體積為0.35Vp，Cs＝0.3％，CA＝1.2％，Cp＝2300mg/L，體系界面張力為4.55×10-3mN/m，粘度為47.1mPa·s；三元付段塞0.1Vp，Cs＝0.1％，CA＝1.2％，Cp＝1800mg/L，體系界面張力為5.93×10-3mN/m，粘度為39.0mPa·s；后續(xù)聚合物段塞1體積為0.05Vp，Cp＝1500mg/L，污水配制，粘度為41.5mPa·s；后續(xù)聚合物段塞2體積為0.1Vp，Cp＝700mg/L，污水配制，粘度為10.6mPa·s；后續(xù)聚合物段塞3體積為0.05Vp，Cp＝500mg/L，污水配制，粘度為7.8mPa·s。
對數(shù)值模擬研究推薦的驅(qū)油方案做了適當(dāng)調(diào)整，調(diào)整中考慮a、現(xiàn)場中通常取污水配制三元體系，這不僅有利污水利用，而且對降低體系界面張力有利，故實驗中三元段塞取污水配制；b、為保護三元段塞低界面張力，三元段塞后設(shè)置污水配制聚合物段塞；c、為實現(xiàn)盡可能最大限度提高采收率，增大聚合物段塞體積，在聚合物段塞過大情況下，設(shè)后續(xù)清水配制聚合物段塞。
設(shè)計二實驗驅(qū)油方案方案1 0.3Vp三元段塞+0.2Vp污水配聚合物段塞1+0.3Vp清水配聚合物段塞2；方案2 0.45Vp三元段塞+0.40Vp污水配聚合物段塞1。
二實驗的詳細數(shù)據(jù)見表17中方案1、2。
表17實驗考核驅(qū)油方案相關(guān)參數(shù)

驅(qū)油實驗實驗結(jié)果及化學(xué)劑用量由表18、表19分別列出。
表18七驅(qū)油實驗結(jié)果


表19七實驗化學(xué)劑用量 單位mg/L·Vp

對化學(xué)劑價格做如下假設(shè)聚合物為20000元/t，堿2000元/t，而表活劑不考慮進口價，都以國產(chǎn)價20000元/t計算，由此可以算出實驗經(jīng)濟技術(shù)可比結(jié)果列于表20。
表20七實驗經(jīng)濟技術(shù)效果對比表

由表中結(jié)果可見，方案1、2驅(qū)油實驗都有著較0號方案驅(qū)油實驗更高的采收率提高值，而化學(xué)劑的費用大幅度降低。其中以1號方案實驗效果最佳，采收率提高值達到28％左右，化學(xué)劑費用降低近40％。由此以該方案為進一步方案優(yōu)化基礎(chǔ)方案。
C、在方案1基礎(chǔ)上調(diào)整三段塞組成濃度，設(shè)計方案3～方案5，相關(guān)數(shù)據(jù)也列于表17～表20，比較看到，方案3驅(qū)油實驗技術(shù)經(jīng)濟效果最佳。
圖5為實驗3實驗完后巖心剖切面剩余油分布圖，可見剩余油值是非常低的。
D、“地下工作粘度”條件下驅(qū)油方案的實驗考核據(jù)了解，在大慶油田條件下可以接受的注入粘度不能高于40mPa·s，而粘度保留率不高于50％，由此可定體系地下工作粘度不能高于20mPa·s，據(jù)此條件與表17中方案3結(jié)合，設(shè)計出新的驅(qū)油方案，方案相應(yīng)數(shù)據(jù)由表17中方案6欄列出，實驗結(jié)果和其它參數(shù)在表18～表20的方案6欄中給出，由表20中看到，在地下工作粘度條件下驅(qū)油方案提高采收率25.4％，較可比0號方案提高6％左右，而化學(xué)劑費用降低高出50％，可見有著及其良好的技術(shù)效果和經(jīng)濟效益。該方案推廣應(yīng)用可能性最大。
E、驅(qū)油方案體系界面張力優(yōu)化和驅(qū)油方案最終優(yōu)化以表17中方案6為基礎(chǔ)調(diào)整體系中表活劑、堿濃度，組成具有不同界面張力驅(qū)油方案，三元體系段塞組成取表21中所列數(shù)據(jù)，油田污水配制，體系界面張力分別在井口脫氣原油和模擬油條件下測定，體系界面張力值和粘度值列于表內(nèi)。污水配制聚合物段塞聚合物濃度為0.09％，粘度在20mPa·s左右，清水配制聚合物段塞聚合物濃度為0.055％，粘度也在20mPa·s左右。
實驗結(jié)果由表21列出。表中看到，四個實驗有著很好的可比性，水驅(qū)采收率之間差值最大為1.8％。四實驗三元體系界面張力依次降低。從實驗采收率提高值看到，1號實驗體系界面張力為1.7110-1mN/m，驅(qū)油效果相對較差，2號實驗體系界面張力為5.2510-2mN/m，驅(qū)油效果相對最好，3號實驗體系界面張力為6.2010-3mN/m，驅(qū)油效果相對較好，比2號方案效果略差，4號實驗體系界面張力為1.9010-3mN/m，驅(qū)油過程中出現(xiàn)產(chǎn)出液含水急劇上升情況，驅(qū)油效果較前一實驗大幅度降低。
表21不同界面張力三元體系驅(qū)油實驗驅(qū)油效果表

由實驗結(jié)果得到a、三元體系界面張力的優(yōu)化范圍是1×10-1~5×10-3mN/m。b、優(yōu)化驅(qū)油方案配方體系組成表活劑濃度0.08％，堿(NaOH)濃度0.4~0.5％，聚合物濃度0.12％。F、據(jù)化學(xué)劑段塞注入油層的粘度保留率參數(shù)，計算出E項得到的優(yōu)化驅(qū)油方案各段塞的注入粘度，再據(jù)實驗測定相應(yīng)的聚合物粘濃關(guān)系曲線，查出對應(yīng)于注入粘度下各段塞的聚合物注入濃度，由此得到驅(qū)油試驗(或生產(chǎn))的驅(qū)油方案。2)、不同表活劑、油田不同廠區(qū)條件下優(yōu)化驅(qū)油方案驅(qū)油效果的比較實驗對于優(yōu)化驅(qū)油方案希望它在油田中有廣泛的適應(yīng)性，并希望它對于多種國產(chǎn)表活劑都有選擇適應(yīng)性，且其驅(qū)油效果與進口表活劑體系驅(qū)油方案相當(dāng)，在前實驗相同驅(qū)油模型上，取一廠油水，取已在大慶生產(chǎn)和準(zhǔn)備在大慶生產(chǎn)的表活劑及進口表活劑ORS，取表17中方案6相同方案設(shè)計，完成四驅(qū)油實驗，實驗結(jié)果見表22。
表22不同表活劑驅(qū)油體系驅(qū)油方案驅(qū)油效果表

由表中數(shù)據(jù)看到，優(yōu)化驅(qū)油方案在一廠油水條件下也有著良好的驅(qū)油效果，且國產(chǎn)表活劑體系驅(qū)油方案驅(qū)油效果與進口表活劑ORS體系方案驅(qū)油效果相當(dāng)。
3)、弱堿體系驅(qū)油方案驅(qū)油實驗由以上數(shù)值模擬和驅(qū)油實驗研究得到，驅(qū)油體系界面張力優(yōu)化范圍在10-2mN/m附近，這使得采用弱堿體系驅(qū)油成為可能。取大慶表活劑、北京產(chǎn)分子量為1800萬聚合物、一廠油水條件下測定弱堿Na2CO3體系界面張力，界面張力的測定分別取脫氣原油和模擬油，體系中聚合物濃度為1200mg/L，測定數(shù)據(jù)由下面表23、24列出。
表23弱堿體系界面張力測試結(jié)果表(脫氣原油)單位mN/m

表24弱堿體系界面張力測試結(jié)果表(模擬油)單位mN/m

測試結(jié)果表明，大慶產(chǎn)表活劑的弱堿體系在一廠脫氣原油和模擬油條件下，在測量的范圍內(nèi)，體系的界面張力都沒有達到10-3mN/m范圍，而且看到隨表活劑、堿濃度增加，體系界面張力沒有明顯降低的跡象，在這樣情況下不宜做體系界面張力優(yōu)化選擇；然而注意到，在脫氣原油條件下測定，當(dāng)堿濃度在0.8％時基本可以在表活劑較寬濃度范圍內(nèi)體系界面張力達到1×10-1＜σ＜1×10-2范圍，而在模擬油條件下測定，可在表活劑和堿濃度更寬范圍內(nèi)體系界面張力達到1×10-1＜σ＜1×10-2范圍，即處于在用強堿體系確定的驅(qū)油體系界面張力優(yōu)化范圍內(nèi)，據(jù)此取表活劑濃度0.08％、Na2CO3濃度0.8％，取分子量為1800萬聚合物，濃度為1200mg/L的弱堿體系配方，代替表17方案6相應(yīng)強堿體系配方組成弱堿體系驅(qū)油方案，完成二驅(qū)油實驗，實驗主要數(shù)據(jù)和結(jié)果由表25列出。
表25不同表活劑弱堿體系驅(qū)油方案驅(qū)油效果對比表

實驗結(jié)果表明，弱堿體系驅(qū)油方案同樣有著良好驅(qū)油效果，且對表活劑有較寬的可選性。實驗中體系配方可認(rèn)為是一個較好的弱堿體系配方。
權(quán)利要求
1.一種優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于在三維地質(zhì)模型上進行數(shù)值模擬研究，在三維驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ蜕线M行物理模擬驅(qū)油實驗，并將兩者相結(jié)合確定三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案。
2.如權(quán)利要求1所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述數(shù)值模擬研究為用數(shù)值模擬方法計算在確定的三元復(fù)配體系基礎(chǔ)上，改變驅(qū)油方案中可調(diào)因素時的驅(qū)油效果，設(shè)定驅(qū)油效果最佳值；滿足最佳值條件對應(yīng)的方案確定為推薦驅(qū)油方案。
3.如權(quán)利要求1或2所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述物理模擬驅(qū)油實驗為用物理模擬驅(qū)油實驗對由數(shù)值模擬研究得到推薦驅(qū)油方案進行實驗考核修正。
4.如權(quán)利要求3所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述三維地質(zhì)模型依據(jù)驅(qū)油現(xiàn)場油層情況而確定，具體為一簡化模型模型結(jié)構(gòu)取“五點法”井網(wǎng)一個井組的四分之一，含一注一采兩口井，油層平面均質(zhì)，縱向非均質(zhì)，分等厚三層結(jié)構(gòu)，不同滲透率變異系數(shù)對應(yīng)的分層滲透率不同，遵照油層非均質(zhì)韻律情況對小層排列；為能更好地反映出驅(qū)油過程中物理化學(xué)變化，井間應(yīng)取相對較多網(wǎng)格，推薦取Nx＝Ny＝9，平面上為81個網(wǎng)格；參考油田油層地質(zhì)及流體特征確定模擬計算所需地質(zhì)、流體相關(guān)數(shù)據(jù)。
5.如權(quán)利要求3所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述數(shù)值模擬計算研究中使用應(yīng)用軟件，所述應(yīng)用軟件具有以下主要特點和功能它有著對驅(qū)油過程中復(fù)雜的物化過程比較詳細完善的描述，同時具有對稀體系下三元復(fù)合驅(qū)的主要驅(qū)油機理的描述，即在三元體系條件下，低濃度表面活性劑、堿溶液的協(xié)同效應(yīng)，與原油之間產(chǎn)生超低界面張力，使得毛管數(shù)大幅度提高，由此而使得不可流動的殘余油達到可流動狀態(tài)，又由于體系中聚合物存在溶液有相對較高的粘度，由此在驅(qū)動液和可流動原油之間形成相對合適的流度比，實現(xiàn)把水驅(qū)過后剩下的殘余油采出，有高的驅(qū)油效率；軟件應(yīng)有快速的計算功能，不僅能用于驅(qū)油機理研究，而且應(yīng)有一定的計算工程實際問題能力。在應(yīng)用上述軟件時計算參數(shù)的確定計算中要求的關(guān)鍵性參數(shù)是表活劑、堿溶液與油田原油之間的界面張力圖及聚合物、堿溶液濃度粘度關(guān)系曲線，這些參數(shù)應(yīng)是選用的表活劑、堿在油田試驗(生產(chǎn))區(qū)油水條件下測定的數(shù)據(jù)；模擬計算中軟件應(yīng)考慮表活劑、堿、聚合物在地下吸附及有關(guān)化學(xué)變化，所需參數(shù)也應(yīng)以在油田油水條件下測定的數(shù)據(jù)輸入，尚缺數(shù)據(jù)采用當(dāng)前國際通用數(shù)據(jù)。
6.如權(quán)利要求3所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述物理模擬驅(qū)油實驗選用的三維驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ?，與模擬計算采用的三維地質(zhì)模型幾何相似模型平面尺寸為32cm×32cm，若井網(wǎng)注采井距為Dm，則實際油層與驅(qū)油模型的相似比為70.7D∶32＝2.21D∶1；每一小層及總體制成等厚，小層層數(shù)為三層，小層厚度能在驅(qū)油過程中反映出對應(yīng)油層滲流特征，若實際油層厚度平均為Hm，所述小層厚度hI＝15.09H/D(cm)；所述三維物理模型孔隙度、滲透率等技術(shù)指標(biāo)滿足設(shè)計要求，驅(qū)油實驗結(jié)果基本符合油田開發(fā)實際情況，為滿足實驗要求小層厚度、滲透率可同比例放大。
7.如權(quán)利要求3所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述物理模擬驅(qū)油實驗主要實驗步驟A)被驅(qū)替油為模擬油，由井口脫汽原油添加輕質(zhì)煤油而成，其粘度與地下原油相同；B)驅(qū)油實驗過程a、水驅(qū)到產(chǎn)出液中含水98％時水驅(qū)終止；b、注入三元體系段塞；c、注后續(xù)聚合物段塞；d、注清水段塞，直到產(chǎn)出液中含水再次達到98％時驅(qū)油過程終止；上述實驗步驟中，注液速度l＝1.3337×h×φ×D×VS(ml/h)，式中，h為三維物理模型有效厚度，φ為三維物理模型孔隙度，D為現(xiàn)場油層注采井距，VS為現(xiàn)場油層三元體系段塞注入速度；驅(qū)油實驗效果以采收率提高值為評價指標(biāo)，采收率提高值＝實驗最終采出程度-水驅(qū)采出程度。
8.如權(quán)利要求2所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述確定的三元復(fù)配體系(ASP)為低濃度表面活性劑-低濃度堿-聚合物的復(fù)配體系，其中表面活性劑濃度Cs＝0.05～0.10wt％，堿濃度Ca＝0.3～1.0wt％，所述表面活性劑為配制的復(fù)合驅(qū)油體系與被驅(qū)替原油間(脫氣原油條件下測定值)的界面張力在10-2mN/m的表面活性劑。
9.優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的優(yōu)選方法，其特征在于采用以下步驟1)建立三維地質(zhì)模型，在推薦的優(yōu)化配方基礎(chǔ)上，用數(shù)值模擬計算完成三元復(fù)配體系(ASP)段塞用量、ASP段塞前后聚合物段塞的設(shè)置、主體段塞之后不同體積聚合物段塞的設(shè)置等可調(diào)因素的計算研究，提出推薦驅(qū)油方案2)建立三維驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ?，在?shù)值模擬研究推薦驅(qū)油方案基礎(chǔ)上，完成可比驅(qū)油實驗，綜合各實驗的經(jīng)濟技術(shù)效果初步選定優(yōu)化驅(qū)油方案；3)在經(jīng)過實驗初步優(yōu)選驅(qū)油方案構(gòu)架下，適度調(diào)整三元復(fù)配體系配方組成濃度，確定不同方案進行驅(qū)油實驗，對驅(qū)油方案進一步優(yōu)化；4)將步驟3)優(yōu)化的驅(qū)油方案中化學(xué)劑段塞的聚合物濃度調(diào)整，使段塞粘度與油層可實現(xiàn)的地下工作粘度相同，對調(diào)整后的驅(qū)油方案進行驅(qū)油實驗考核；5)以步驟4)驅(qū)油實驗考核的驅(qū)油方案為基礎(chǔ)，調(diào)整三元體系表活劑濃度、堿濃度濃度，配制出體系界面張力差值相對明顯驅(qū)油方案完成驅(qū)油實驗，分析研究驅(qū)油效果確定驅(qū)油體系界面張力的優(yōu)化范圍，優(yōu)選出三元體系界面張力處于優(yōu)化范圍、驅(qū)油效果最佳的驅(qū)油方案。6)據(jù)現(xiàn)場體系粘度的保留率和選用的聚合物分子量，調(diào)整前步優(yōu)選方案段塞中聚合物濃度得到可考慮直接用于現(xiàn)場的驅(qū)油方案。
10.如權(quán)利要求3或9所述的優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，其特征在于所述三元體系中選用強堿，也可選用弱堿；在選用弱堿體系驅(qū)油時，先采用強堿體系完成體系界面張力最佳范圍的驅(qū)油方案優(yōu)選，之后再在體系界面張力的優(yōu)化范圍內(nèi)配制低濃度表活劑弱堿體系配方驅(qū)油方案，并通過驅(qū)油實驗對驅(qū)油方案考核或進一步優(yōu)化。
全文摘要
本發(fā)明公開了優(yōu)化三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案的方法，是在三維地質(zhì)模型上進行數(shù)值模擬研究，在三維驅(qū)油實驗?zāi)Ｐ蜕线M行物理模擬驅(qū)油實驗，并將兩者相結(jié)合確定三元復(fù)合驅(qū)驅(qū)油方案。本發(fā)明采用數(shù)值模擬研究這一高科技手段，對三元復(fù)合驅(qū)的驅(qū)油特征、驅(qū)油機理進行了深入研究，獲得新的認(rèn)識，由此提出三元復(fù)合驅(qū)研究必需在三維模型上進行的研究方法，并通過數(shù)值模擬研究驅(qū)油方案中三元段塞體積變化、三元段塞前后聚合物段塞設(shè)置和體積變化對驅(qū)油效果的影響，推薦出驅(qū)油方案，在此基礎(chǔ)上，又通過驅(qū)油實驗優(yōu)化出較目前采用驅(qū)油方案采收率提高3－5％，投入化學(xué)劑成本降低30－50％，從而使經(jīng)濟技術(shù)效益大幅度提高的驅(qū)油方案。
文檔編號E21B43/22GK1429966SQ03100889
公開日2003年7月16日 申請日期2003年1月24日 優(yōu)先權(quán)日2003年1月24日
發(fā)明者戚連慶 申請人:大慶油田有限責(zé)任公司