專利名稱：容量可變型泵的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及例如向汽車用內(nèi)燃機(jī)的各滑動部等供給動作油的油壓源適用的容量可變型泵。
背景技術(shù)：
作為適用于汽車內(nèi)燃機(jī)等的油壓源的現(xiàn)有的容量可變型泵，例如公知有以下專利文獻(xiàn)I記載的內(nèi)容。S卩，該容量可變型泵基于被導(dǎo)入在殼體與凸輪環(huán)之間劃分的控制油室的排出壓對通過彈簧向相對于轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)中心總是偏心的方向施力的凸輪環(huán)的偏心量進(jìn)行控制，由此，通過使排出量可變，能夠?qū)崿F(xiàn)泵的驅(qū)動轉(zhuǎn)矩的降低帶來的省能量化。 專利文獻(xiàn)I :(日本)特開2008-309049號公報但是，近年來，通過由內(nèi)燃機(jī)的平衡裝置等以比內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速高的轉(zhuǎn)速高速驅(qū)動上述現(xiàn)有的容量可變型泵，能夠?qū)崿F(xiàn)排出量的增大化以及泵的小型化。但是，如上所述地使上述現(xiàn)有的容量可變型泵被高速驅(qū)動的話，吸入量跟不上而產(chǎn)生所謂的氣穴，由此，具有導(dǎo)致噪音以及侵蝕(所謂的腐蝕)等的問題。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明是鑒于上述現(xiàn)有的容量可變型泵的技術(shù)課題而提出的，其目的在于提供一種在高速旋轉(zhuǎn)時可極力抑制氣穴造成的不良影響的容量可變型泵。本發(fā)明的容量可變型泵，其利用被收納在殼體內(nèi)且對凸輪環(huán)向偏心量增大方向施力的施力部件的作用力、被導(dǎo)入到在殼體與凸輪環(huán)之間分隔出的控制油室內(nèi)并對抗施力部件的作用力而對凸輪環(huán)向偏心量減少方向施力的排出壓，對凸輪環(huán)的偏心量進(jìn)行控制，由此，可改變排出量，特別是，設(shè)有導(dǎo)入通路，其設(shè)置在動作油室從吸入部向排出部移動時橫切的分隔壁上，在凸輪環(huán)最大地偏心的狀態(tài)下，通過凸輪環(huán)的軸向端面將動作油室與控制油室的連通截斷，另一方面通過使凸輪環(huán)向偏心量減少的方向移動，使動作油室和控制油室連通，將該控制油室內(nèi)的排出壓向動作油室導(dǎo)入。根據(jù)本申請發(fā)明，在凸輪環(huán)的偏心量與最大相比小的規(guī)定轉(zhuǎn)速以上的區(qū)域、即產(chǎn)生氣穴的轉(zhuǎn)速區(qū)域，相對于內(nèi)部成為負(fù)壓而產(chǎn)生氣穴的氣泡的動作油室，能夠由導(dǎo)入通路將控制油室內(nèi)的排出壓導(dǎo)入，其結(jié)果，能夠利用該排出壓(正壓)緩和該動作油室內(nèi)的負(fù)壓，并且可將在該動作油室內(nèi)產(chǎn)生的氣泡消除，有助于氣穴的消除。由此，即使在泵被高速旋轉(zhuǎn)驅(qū)動時，也能夠極力地抑制氣穴導(dǎo)致的噪音及侵蝕這樣的不良影響。


圖I是表示本發(fā)明第一實施方式的容量可變型泵的構(gòu)成的分解立體圖；圖2是圖I所示的容量可變型泵的沿驅(qū)動軸的軸心的縱向剖面圖；圖3是沿圖2的A-A線的剖面圖4是從與罩部件的對合面?zhèn)扔^察到的、圖2所示的泵體單體的圖；圖5是從與泵體的對合面?zhèn)扔^察到的、圖2所示的罩部件單體的圖；圖6是沿圖3的B-B線的剖面圖；圖7(a) (C)是表示圖6所示的導(dǎo)入槽的橫截面的圖，(a) (C)表示其形狀的
變更；圖8是表示該實施方式的容量可變型泵的油壓特性的圖表；圖9(a)和(b)是表示圖8所示的區(qū)間a的泵的動作狀態(tài)的圖，(a)是與圖3相當(dāng)?shù)钠拭鎴D，(b)是與圖6相當(dāng)?shù)钠拭鎴D； 圖10(a)和(b)是表示圖8所示的區(qū)間b的泵的動作狀態(tài)的圖，(a)是與圖3相當(dāng)?shù)钠拭鎴D，(b)是與圖6相當(dāng)?shù)钠拭鎴D；圖11 (a)和(b)是表示圖8所示的區(qū)間d的泵的動作狀態(tài)的圖，(a)是與圖3相當(dāng)?shù)钠拭鎴D，(b)是與圖6相當(dāng)?shù)钠拭鎴D；圖12表示本發(fā)明第二實施方式的容量可變型泵，是與圖4相當(dāng)?shù)膱D；圖13表示本發(fā)明第三實施方式的容量可變型泵，是與圖4相當(dāng)?shù)膱D；圖14表示本發(fā)明第四實施方式的容量可變型泵，是與圖4相當(dāng)?shù)膱D；圖15(a)和(b)表示本發(fā)明第五實施方式的容量可變型泵，(a)是與圖3相當(dāng)?shù)膱D，(b)是與圖6相當(dāng)?shù)膱D；圖16(a) (C)是表示本發(fā)明的容量可變型泵的罩部件的其他變更的與圖5相當(dāng)?shù)膱D，(a)表示在罩部件僅設(shè)有導(dǎo)入槽的構(gòu)成，(b)表示在罩部件僅設(shè)有吸入、排出閥口的構(gòu)成，(C)表示在罩部件既不設(shè)置吸入、排出閥口也不設(shè)置導(dǎo)入槽的構(gòu)成。附圖標(biāo)記說明10 :油泵11:泵體(殼體)12:罩部件(殼體)15:凸輪環(huán)16 :轉(zhuǎn)子17:葉片21 :吸入閥口(吸入部)22:排出閥口(排出部)30 :控制油室33 :第一彈簧(施力部件)40 :導(dǎo)入通路41 :導(dǎo)入槽41a :外端部41b:內(nèi)端部PR:泵室(動作油室)LI :第一區(qū)域部(分隔壁)L2 :第二區(qū)域部(分隔壁)
具體實施例方式以下，基于附圖對本發(fā)明的容量可變型泵的各實施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。另外，在以下的各實施方式中，表示將該容量可變型泵適用為將內(nèi)燃機(jī)的潤滑油向汽車用內(nèi)燃機(jī)的滑動部以及對內(nèi)燃機(jī)閥的開閉時期進(jìn)行控制的閥正時控制裝置供給的油壓源的例子。圖I 圖11表不本發(fā)明的容量可變型泵的第一實施方式,該油泵10設(shè)置在未圖示的內(nèi)燃機(jī)的缸體及平衡裝置的各前端部，如圖I 圖3所示，包括由一端側(cè)開口形成、在內(nèi)部設(shè)有泵收納室13的縱截面大致-形的泵體11和將該泵體11的一端開口閉塞的罩部件12構(gòu)成的泵殼體；被該泵殼體支承可自如旋轉(zhuǎn)，貫通所述泵收納室13的大致中心部而由未圖示的曲柄軸乃至平衡軸等旋轉(zhuǎn)驅(qū)動的驅(qū)動軸14;以可移動(擺動)的方式收納在所述泵收納室13中的可動部件即凸輪環(huán)15 ;被收納在該凸輪環(huán)15的內(nèi)周側(cè)并且通過驅(qū)動軸14向圖3中的逆時針方向旋轉(zhuǎn)驅(qū)動，由此使形成在與所述凸輪環(huán)15之間的多個動作油室即泵室PR的容積增減，進(jìn)行泵作用的泵構(gòu)成體。
在此，所述泵構(gòu)成體由轉(zhuǎn)子16、葉片17以及一對環(huán)狀部件18、18構(gòu)成，所述轉(zhuǎn)子16旋轉(zhuǎn)自如地被收納在凸輪環(huán)15的內(nèi)周側(cè)，其中心部與驅(qū)動軸14外周結(jié)合，所述葉片17在轉(zhuǎn)子16的外周部放射狀地切槽形成的多個切縫16a內(nèi)分別自如進(jìn)出地被收納，所述一對環(huán)狀部件18、18比所述轉(zhuǎn)子16小徑地形成，配設(shè)在轉(zhuǎn)子16的內(nèi)周側(cè)兩側(cè)部。所述泵體11由鋁合金材料一體形成，在構(gòu)成泵收納室13的一端壁的構(gòu)成本發(fā)明的側(cè)壁的端壁Ila的大致中央位置，貫通形成有旋轉(zhuǎn)自如地支承驅(qū)動軸14的一端部的軸承孔lib。另外，在泵收納室13的內(nèi)周壁的規(guī)定位置，切槽形成有橫截面大致半圓形的支承槽11c，該支承槽Ilc經(jīng)由棒狀的樞軸銷19擺動自如地支承凸輪環(huán)15。另外，在泵收納室13的內(nèi)周壁，相對于將軸承孔Ilb的中心和支承槽Ilc的中心連接的直線(以下稱為“凸輪環(huán)基準(zhǔn)線”)M，在圖4中的下半側(cè)，形成有配設(shè)于凸輪環(huán)15外周部的密封部件20滑動接觸的密封滑動接觸面lid。該密封滑動接觸面Ild形成為自支承槽Ilc的中心以規(guī)定半徑Rl構(gòu)成的圓弧面狀，并且在凸輪環(huán)15偏心擺動的范圍，設(shè)定為密封部件20能夠總是滑動接觸的周向長度，在凸輪環(huán)15偏心擺動時，通過沿該密封滑動接觸面Ild滑動引導(dǎo)，能夠得到凸輪環(huán)15的順暢動作(偏心擺動)。另外，在所述泵體11的端壁Ila的內(nèi)側(cè)面，特別是如圖3、圖4所示，在軸承孔Ilb的外周區(qū)域，以隔著軸承孔Iib大致相對的方式分別切槽形成有，以在伴隨著所述泵構(gòu)成體的泵作用、所述各泵室PR的容積擴(kuò)大的區(qū)域(以下稱為“吸入?yún)^(qū)域”)設(shè)有開口的方式形成的大致圓弧凹狀的吸入部即吸入閥口 21、以在伴隨著所述泵構(gòu)成體的泵作用、所述各泵室PR的容積縮小的區(qū)域(以下稱為“排出區(qū)域”)設(shè)有開口的方式形成的大致圓弧凹狀的排出部即排出閥口 22。并且，各閥口 21、22設(shè)定為比所述各泵室PR大的周向?qū)挿?，在所述各區(qū)域的邊界部由構(gòu)成一對封入部的第一區(qū)域部LI (與本發(fā)明的分隔壁相當(dāng))以及第二區(qū)域部L2，在周向上被相互分隔開。所述吸入閥口 21在其周向大致中間位置一體設(shè)有向后述的第一彈簧收納室28側(cè)突出而形成的導(dǎo)入部23，在該導(dǎo)入部23與吸入閥口 21的邊界部附近且成為該吸入閥口 21始端側(cè)的位置，貫通形成有貫通泵體11的端壁Ila并向外部開口的吸入口 21a。由這樣的構(gòu)成，蓄積在內(nèi)燃機(jī)油盤(未圖示)的潤滑油基于隨著所述泵構(gòu)成體的泵作用產(chǎn)生的負(fù)壓，被吸入吸入口 21a以及經(jīng)由吸入閥口 21被吸入各吸入?yún)^(qū)域的各泵室PR。另外，所述吸入口21a與所述導(dǎo)入部23 —同，與形成于吸入?yún)^(qū)域的凸輪環(huán)15外周區(qū)域的低壓室35連通而構(gòu)成，將所述吸入壓即低壓的動作油也導(dǎo)入該低壓室35。所述排出閥口 22在其始端部貫通形成有貫通泵體11的端壁I Ia而向外部開口的排出口 22a。由這樣的構(gòu)成，通過所述泵構(gòu)成體的泵作用被加壓并向排出閥口 22排出的動作油經(jīng)由設(shè)于所述缸體內(nèi)的未圖示的油主工作臺而從排出口 22a向內(nèi)燃機(jī)內(nèi)的各滑動部以及閥正時控制裝置等(都未圖示)供給。另外，所述排出口 22a在其周向的一部分設(shè)有向徑向外側(cè)擴(kuò)大到凸輪環(huán)15的外周區(qū)域的擴(kuò)大部22b，由該擴(kuò)大部22b而與后述的控制油室33連通。
另外，在所述排出閥口 22的終端側(cè)切槽形成有將該排出閥口 22和軸承孔Ilb連通的連通槽25，經(jīng)由該連通槽25對軸承孔Ilb供給動作油，并且對轉(zhuǎn)子16以及各葉片17的側(cè)部也供給動作油，由此，確保各滑動部位的良好潤滑。另外，上述連通槽25以不與各葉片17的進(jìn)出方向一致的方式形成，抑制各葉片17進(jìn)出時向該連通槽25的脫落。如圖2、圖5所示，所述罩部件12呈大致板狀，通過多個螺栓29安裝在泵體11的開口端面，構(gòu)成本發(fā)明的側(cè)壁的一部分，在與泵體11的軸承孔Ilb相對的位置貫通形成有旋轉(zhuǎn)自如地支承驅(qū)動軸14的另一端側(cè)的軸承孔12a。另外，在上述罩部件12，在泵體11的與吸入閥口 21相對的位置切槽形成有與其大致相同形狀的吸入閥口 31，并且在泵體11的與排出口 22相對的位置切槽形成有與其大致相同形狀的排出口 32。如圖2所示，所述驅(qū)動軸14的貫通泵體11的端壁Ila而面向外部的軸向一端部與上述未圖示的曲柄軸等配合(連係)，基于從該曲柄軸等傳遞的旋轉(zhuǎn)力而使轉(zhuǎn)子16向圖4中的逆時針方向旋轉(zhuǎn)。在此，如圖3所示，通過該驅(qū)動軸14的中心并且與所述凸輪環(huán)基準(zhǔn)直線M正交的直線(以下稱為“凸輪環(huán)偏心方向線”)N成為吸入?yún)^(qū)域與排出區(qū)域的邊界。如圖I及圖3所示，所述轉(zhuǎn)子16切槽形成有從其中心側(cè)向徑向外側(cè)放射狀形成的所述多個切縫16a，并且在各切縫16a的內(nèi)側(cè)基端部分別設(shè)有導(dǎo)入排出油的橫截面大致圓形的背壓室16b，通過伴隨該轉(zhuǎn)子16的旋轉(zhuǎn)的離心力和背壓室16b內(nèi)的壓力，所述各葉片17被向外側(cè)壓出。所述各葉片17在轉(zhuǎn)子16旋轉(zhuǎn)時，各前端面與凸輪環(huán)15的內(nèi)周面滑動接觸，并且各基端面分別與所述各環(huán)狀部件18、18的外周面滑動接觸。即，各葉片17通過所述各環(huán)狀部件18、18被向轉(zhuǎn)子16的徑向外側(cè)壓起，即使在內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速低、或者即使在所述離心力以及背壓室16b的壓力小的情況下，各前端也分別與凸輪環(huán)15的內(nèi)周面滑動接觸而液密地分隔所述各泵室PR。所述凸輪環(huán)15通過所謂的燒結(jié)金屬一體形成為大致圓筒形，在其外周部的規(guī)定位置，沿軸向切槽形成通過嵌合于樞軸銷19而構(gòu)成偏心擺動支點的大致圓弧凹槽狀的樞軸部15a，并且在隔著凸輪環(huán)15的中心相對該樞軸部15a相反側(cè)的位置，沿徑向突出設(shè)有與在其兩側(cè)相對配置的、設(shè)定成規(guī)定的彈簧系數(shù)的第一彈簧33、和設(shè)定成比該第一彈簧33小的彈簧系數(shù)的第二彈簧34相配合的臂部15b。另外，在所述臂部15b，在其移動(轉(zhuǎn)動)方向的一側(cè)部突出設(shè)有大致圓弧凸?fàn)畹陌磯和徊?5c，而在另一側(cè)部延伸設(shè)有長度比后述的限制部28的厚度長的按壓突起15d，上述按壓突部15c總是與第一彈簧33的前端部抵接，所述按壓突起15d總是與第二彈簧34的前端部抵接，由此，臂部15b和所述各彈簧33、34配合。
由上述構(gòu)成，在所述泵體11的內(nèi)部，如圖3及圖4所示，在與所述支承槽IIb相對的位置收納保持第一、第二彈簧33、34的第一、第二彈簧收納室26、27沿圖4中的所述凸輪環(huán)偏心方向線N而與泵收納室13鄰接設(shè)置，在第一彈簧收納室26，在其端壁與臂部15b (按壓突部15c)之間，以規(guī)定的設(shè)置荷重Wl彈性安裝有第一彈簧33，在第二彈簧收納室27，在其端壁與臂部15b (按壓突起15d)之間，以規(guī)定的設(shè)置荷重W2彈性安裝有設(shè)定成比所述第一彈簧33小的線徑的第二彈簧34。并且，在所述第一、第二彈簧收納室26、27之間設(shè)有臺階縮徑狀地構(gòu)成的限制部28，通過使臂部15的另一側(cè)部與該限制部28的一側(cè)部抵接來限制該臂部15b逆時針方向的轉(zhuǎn)動范圍，另一方面，通過使第二彈簧34的前端抵接所述限制部28的另一側(cè)部來限制該第二彈簧的最大伸長量。這樣，就所述凸輪環(huán)15而言，以所述兩彈簧33、34的設(shè)置荷重W1、W2的合力WO即發(fā)揮相對較大的彈簧荷重的第一彈簧33的作用力，經(jīng)由臂部15b總是向其偏心量增大的方向(圖3中的逆時針方向)施力，由此，如圖3所示，在其非動作狀態(tài)下，臂部15b的按壓突起15d向第二彈簧收納室27內(nèi)進(jìn)入,使第二彈簧34壓縮,成為該臂部15b的另一側(cè)部被向限制部28的一側(cè)部壓靠的狀態(tài)，由此，其偏心量被限制在最大的位置。 另外，在所述凸輪環(huán)15的外周部，如圖3所示，突出設(shè)有具有以與泵體11的密封滑動接觸面Ild相對的方式形成的與該密封滑動接觸面Ild同心圓弧狀的密封面15f的橫截面大致三角形的密封構(gòu)成部15e，并且在該密封構(gòu)成部15e的密封面15f，沿軸向切槽形成有橫截面大致矩形的密封保持槽15g，在該密封保持槽15g內(nèi)收納保持有在凸輪環(huán)15偏心擺動時與密封滑動接觸面Ild滑動接觸的密封部件20。在此，所述密封面15f由比構(gòu)成所述密封滑動接觸面Ild的半徑Rl稍小的規(guī)定半徑R2構(gòu)成，在密封滑動接觸面Ild與密封面15f之間形成規(guī)定的微小間隙。另一方面，所述密封部件20通過例如具有低摩擦特性的氟類樹脂材料，沿凸輪環(huán)15的軸向直線狀地細(xì)長形成，通過配設(shè)在密封保持槽15g底部的橡膠制的彈性部件20的彈性力而被壓靠在密封滑動接觸面Ild上，由此，將該密封滑動接觸面Ild與密封面15f之間液密地分隔。另外，在所述凸輪環(huán)15的外周區(qū)域，由該凸輪環(huán)15的外周面和所述殼體(泵體11以及罩部件12)的內(nèi)側(cè)面，通過樞軸銷19和密封部件20而分隔所述控制油室30，在該控制油室30，經(jīng)由擴(kuò)大部22b導(dǎo)入排出壓。并且，被導(dǎo)入該控制油室30內(nèi)的排出壓作用于與該控制油室30面對的密封構(gòu)成部15e的側(cè)面構(gòu)成的受壓面15h，由此，相對于凸輪環(huán)15，向使其偏心量減少的方向(圖3中的順時針方向)賦予擺動力(移動力)。換言之，該控制油室30以其內(nèi)壓經(jīng)由所述受壓面15h對凸輪環(huán)15向相對于轉(zhuǎn)子16的旋轉(zhuǎn)中心、凸輪環(huán)15的中心同心地接近的方向(以下稱為“同心方向”)施力，由此，控制該凸輪環(huán)15同心方向上的移動量。另外，此時，所述密封滑動接觸面Ild配置在比通過轉(zhuǎn)子16的旋轉(zhuǎn)中心的所述凸輪環(huán)偏心方向線N更靠吸入閥口 21側(cè)，另外，由此分隔出的所述控制油室30配置在比所述凸輪環(huán)偏心方向N更靠排出閥口 22側(cè)。這樣，通過將密封滑動接觸面Ild設(shè)置在比所述凸輪環(huán)偏心方向N更靠吸入閥口 21側(cè)，控制油室30中的油中包含的空氣(氣體)利用吸入?yún)^(qū)域的負(fù)壓而通過泵體11以及罩12的各內(nèi)側(cè)面與密封構(gòu)成部15e的間隙等而向低壓室35排出，另外，通過將控制油室30設(shè)置在比所述凸輪環(huán)偏心方向N更靠排出閥口 22側(cè)，從排出區(qū)域的所述各泵室P R漏出的油能夠向控制油室30流入而在該控制油室30容易蓄積油，故而該控制油室30的內(nèi)壓充分地作用于所述受壓面15h，其結(jié)果，能夠進(jìn)行凸輪環(huán)15的適當(dāng)擺動控制。由這樣的構(gòu)成，在上述油泵10中，基于第一彈簧30的彈簧荷重的偏心方向的作用力、基于第二彈簧34的彈簧荷重和控制油室30的內(nèi)壓的同心方向的作用力以規(guī)定的力關(guān)系而平衡，相對于第一彈簧33的設(shè)置荷重Wl與第二彈簧34的設(shè)置荷重W2的差量即兩彈簧33、34的設(shè)置荷重的合力W0( = W1-W2)，基于控制油室30的內(nèi)壓的作用力小時，凸輪環(huán)15成為圖4所示的最大偏心狀態(tài)，隨著排出壓的上升，基于所述控制油室30的內(nèi)壓的作用力超過所述兩彈簧33、34的設(shè)置荷重的合力WO時，對應(yīng)于其排出壓，凸輪環(huán)15向同心方向移動。另外，在所述油泵10設(shè)有導(dǎo)入通路40，該導(dǎo)入通路40在轉(zhuǎn)子16的旋轉(zhuǎn)方向上將與泵室PR從吸入?yún)^(qū)域(吸入閥口 21)向排出區(qū)域(排出閥口 22)過渡時通過的第一區(qū)域部LI重合的泵室PR (后述的泵室PRx)和控制油室30連通，將控制油室30中的動作油(與排出壓相當(dāng)?shù)挠蛪?向泵室PR導(dǎo)入。特別是如圖3、圖6所示，該導(dǎo)入通路40由與第一區(qū)域部LI連續(xù)的、在構(gòu)成該第一區(qū)域部LI的泵體11的端壁Ila內(nèi)側(cè)面切槽形成的導(dǎo)入槽41、 與該導(dǎo)入槽41相對的凸輪環(huán)15的軸向端面即密封構(gòu)成部15e的側(cè)面15i劃分，通過基于凸輪環(huán)15的相位的導(dǎo)入槽41的控制油室30側(cè)的端部(以下成為“外端部”)41a和該凸輪環(huán)15的重合狀態(tài)而開閉、即連通或被截斷。所述導(dǎo)入槽41在泵體11的端壁Ila內(nèi)側(cè)面以從控制油室30側(cè)朝向第一區(qū)域部LI (吸入閥口 21側(cè))相對于所述各葉片17的突出方向斜行的方式、即以與泵體11的密封滑動接觸面Ild大致平行地沿著凸輪環(huán)15的移動方向的方式，大致直線狀設(shè)置。并且，該導(dǎo)入槽41以泵室PR側(cè)的端部(以下稱為“內(nèi)端部”)41b與從吸入閥口 21的終端部朝向第一區(qū)域部LI重合(由第一區(qū)域部LI而被封入)的泵室PRx總是連通的方式構(gòu)成，外端部41a在凸輪環(huán)15為最大偏心狀態(tài)時，被凸輪環(huán)15閉塞，將泵室PRx與控制油室30的連通截斷(參照圖9)。另外，在凸輪環(huán)15的偏心量減少若干并且轉(zhuǎn)子16的轉(zhuǎn)速比后述的規(guī)定轉(zhuǎn)速Rk大時，導(dǎo)入槽41的外端部41a的端緣正好與凸輪環(huán)15的受壓面15h的側(cè)端緣重合，使泵室PRx和控制油室30開始連通(參照圖10)，另外，在凸輪環(huán)15的偏心量減少且轉(zhuǎn)子16的轉(zhuǎn)速為后述的最大轉(zhuǎn)速Rx時，如圖11所示，導(dǎo)入槽41的外端部41a的開口量增大，泵室PRx和控制油室30充分連通。另外，如圖6所示，所述導(dǎo)入槽41在其長度方向上，從控制油室30側(cè)朝向泵室PRx側(cè)向下傾斜而形成，導(dǎo)入通路40的流路截面面積從控制油室30側(cè)朝向泵室PRx側(cè)逐漸擴(kuò)大。由此，在導(dǎo)入槽41的外端部41a具有足夠的減壓作用，并且，抑制經(jīng)由該導(dǎo)入槽41從控制油室30向泵室PRx的不必要的漏油，確保可得到作為導(dǎo)入通路40的、后述的氣穴抑制效果的足夠的流量，能夠得到二者兼顧的效果。另外，如圖7(a)所示，所述導(dǎo)入槽41形成為寬度比深度大的形狀，由此，相對于泵室PRx，能夠?qū)⒂蛪簩?dǎo)入并作用于更寬的范圍。具體地，形成為橫截面大致矩形，通過確保更大的導(dǎo)入通路40的流路截面面積，能夠?qū)⒃搶?dǎo)入通路40的流量增大。另外，作為該導(dǎo)入槽41的橫截面形狀，除了圖7(a)所示的矩形之外，也可以形成為圖7(b)所示的大致三角形、圖7(c)所示的大致半圓形，通過形成上述形狀，能夠容易地形成(加工)該導(dǎo)入槽41，具有這樣的效果。
以下，基于圖8 圖11對本實施方式的油泵10的獨特的作用進(jìn)行說明。首先，在進(jìn)行所述油泵10的作用說明之前，基于圖8對作為該油泵10的排出壓控制的基準(zhǔn)的內(nèi)燃機(jī)的必要油壓進(jìn)行說明。圖中的Pi表示例如采用了用于提高燃耗率等的閥正時控制裝置時與該裝置的要求油壓相當(dāng)?shù)牡谝粌?nèi)燃機(jī)要求油壓，圖中的P2表示采用用于冷卻活塞的噴油嘴時與該裝置的要求油壓相當(dāng)?shù)牡诙?nèi)燃機(jī)要求油壓，圖中的P3表示內(nèi)燃機(jī)高速旋轉(zhuǎn)時所述曲柄軸的軸承部潤滑所需的第三內(nèi)燃機(jī)要求油壓，通過點劃線將點Pl P3連接后的曲線表示對應(yīng)于內(nèi)燃機(jī)的內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R的理想的必要油壓P，該圖中的實線表示本發(fā)明的所述油泵10的油壓特性。另外，該圖中的Pf表示通過基于控制油室30內(nèi)壓的作用力使凸輪環(huán)15對抗所述兩彈簧33、34的合力WO而開始擺動的第一動作油壓，Ps表示通過基于控制油室30內(nèi)壓的作用力使凸輪環(huán)15對抗第一彈簧33的彈簧荷重wl而開始進(jìn)一步擺動的第二動作油壓。S卩，在上述油泵10的情況下，在與內(nèi)燃機(jī)自起動至低速旋轉(zhuǎn)區(qū)域的旋轉(zhuǎn)區(qū)域相當(dāng)?shù)膱D8中的區(qū)間a，如圖9(a)所示，排出壓(內(nèi)燃機(jī)內(nèi)油壓)P比第一動作油壓Pf小，故而利用第一、第二彈簧33、34的合力WO的作用力、即相對較大的第一彈簧33的彈簧荷重的作 用力，凸輪環(huán)15在臂部15b與限制部28抵接的最大偏心狀態(tài)下被保持。其結(jié)果，泵的排出量最大，排出壓P也隨著內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R的上升而大致成比例地增大。然后，內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R上升，排出壓P達(dá)到比第一動作油壓Pf設(shè)定得大一些的規(guī)定油壓Pk時，通過經(jīng)由所述擴(kuò)大部22b向控制油室30導(dǎo)入的與該規(guī)定油壓Pk相當(dāng)?shù)呐懦鰤篜，凸輪環(huán)15對抗第一彈簧33的作用力而開始向同心方向移動。其結(jié)果，該凸輪環(huán)15的偏心量逐漸減少而限制排出量的增加，由此，也抑制基于內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R上升的排出壓P的增大化(圖8中的區(qū)間b)。伴隨上述凸輪環(huán)15的同心方向的移動，第二彈簧34伸長，其前端與限制部28抵接的話(參照圖10(a))，則該第二彈簧25的助力作用消失，因此，該凸輪環(huán)15同心方向的移動停止。結(jié)果，油泵10的排出壓P伴隨著內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R的上升，再次與該內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R大致成比例地增大(圖8中的區(qū)間c)。之后，根據(jù)該特性，由于內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R進(jìn)一步上升，排出壓P達(dá)到比第三內(nèi)燃機(jī)要求油壓P3高的第二動作油壓Ps的話，如圖11 (a)所示，基于控制油室30內(nèi)壓的作用力克服第一彈簧33的作用力，凸輪環(huán)15進(jìn)一步向同心方向移動。因此,該凸輪環(huán)15的偏心量逐漸減少，限制排出量的增加，由此，也抑制基于內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R上升的排出壓P的增大化(圖8中的區(qū)間d)。如以上說明地，在所述油泵10中，通過所述兩彈簧33、34使排出壓P多級地增大而擺動控制凸輪環(huán)15，由此，不會無用地增大該排出壓P，與現(xiàn)有的油泵相比，能夠得到盡量地對應(yīng)于所述理想的必要油壓(點劃線)的特性(參照圖8)。在此，在以比現(xiàn)有的內(nèi)燃機(jī)(曲柄軸)的轉(zhuǎn)速高的轉(zhuǎn)速、例如曲柄軸兩倍的轉(zhuǎn)速的平衡裝置(平衡軸)的轉(zhuǎn)速驅(qū)動所述油泵10的情況下，在內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R超過產(chǎn)生圖8所示的規(guī)定油壓Pk的規(guī)定轉(zhuǎn)速Rk的區(qū)域，導(dǎo)致以該兩倍轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子16的轉(zhuǎn)速過快，被第一區(qū)域部LI封入的所述泵室PRx的內(nèi)壓降低，主要在該泵室PRx內(nèi)的外周側(cè)上游部(在徑向外側(cè)、轉(zhuǎn)子16旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的部分)產(chǎn)生氣穴導(dǎo)致的氣泡。但是，在本發(fā)明的油泵10中，若內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R到達(dá)可產(chǎn)生氣穴的所述規(guī)定轉(zhuǎn)速Rk，則如圖10(b)所示，凸輪環(huán)15的受壓面15h的側(cè)端緣和導(dǎo)入槽41的外端部41a的端緣正好重合，經(jīng)由導(dǎo)入通路40開始將泵室PRx和控制油室30連通。這樣，通過將控制油室30內(nèi)的油壓(正壓)導(dǎo)入泵室PRx中而將該泵室PRx中的負(fù)壓緩和，并且利用該油壓而使在該泵室PRx中產(chǎn)生的氣泡破碎，消除所述氣穴。因此，之后，該泵室PRx向排出區(qū)域移動而在排出閥口 22、32開口時，通過該排出閥口 22、32的排出壓能夠抑制由于氣泡急劇破碎而產(chǎn)生的噪音、侵蝕的不良影響。 此時，所述導(dǎo)入通路40設(shè)定為可將導(dǎo)入泵室PRx的油壓充分減壓的流路截面面積，與控制油室30中的排出壓相當(dāng)?shù)挠蛪翰皇蔷瓦@樣被導(dǎo)入泵室PRx中，而是被充分減壓之后導(dǎo)入泵室PRx中。因此，來自該控制油室30的導(dǎo)入壓不會使泵室PRx中的氣泡急劇地破碎，不會導(dǎo)致由此而產(chǎn)生的噪音、侵蝕的問題。另外，所述導(dǎo)入通路40以伴隨凸輪環(huán)15的移動而開閉的方式構(gòu)成，在內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R處于不會產(chǎn)生氣穴的轉(zhuǎn)速區(qū)域、即怠速轉(zhuǎn)速Ra到可產(chǎn)生氣穴的所述規(guī)定轉(zhuǎn)速Rk的低 中轉(zhuǎn)速區(qū)域時，將該導(dǎo)入通路40關(guān)閉，將泵室PRx與控制油室30的連通截斷，故而能夠抑制動作油從控制油室30向泵室PRx的不必要的漏出，能夠抑制由于這樣的流出而導(dǎo)致的排出量的降低。另一方面，上述導(dǎo)入通路40以伴隨凸輪環(huán)15的移動、外端部41a的開口面積逐漸增大的方式構(gòu)成，故而在內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R到達(dá)所述規(guī)定轉(zhuǎn)速Rk以上時，也能夠?qū)⑾鰵馀菟璧淖銐虻挠蛪簩?dǎo)入泵室PRx(參照圖11)。結(jié)果，能夠?qū)⒉粚?dǎo)致所述噪音等的氣泡良好地消除，并且也能夠抑制不必要的油壓漏出。另外，在排出壓P處于超過第二動作油壓Ps的內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速區(qū)域、即內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R與圖8中的區(qū)間d相當(dāng)?shù)某咿D(zhuǎn)速區(qū)域時，通過使凸輪環(huán)15的偏心量充分減小來抑制排出量，由此能夠改善(消除)所述氣穴。因此，在該超高旋轉(zhuǎn)區(qū)域，可以根據(jù)需要將所述導(dǎo)入通路40關(guān)閉，通過形成這樣的構(gòu)成，能夠與上述低速旋轉(zhuǎn)區(qū)域同樣地，抑制動作油從控制油室30向泵室PRx的不必要的漏出，能夠抑制由于該流出而導(dǎo)致的排出量的降低。如以上說明，根據(jù)本實施方式，通過設(shè)置在內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R為可產(chǎn)生氣穴的所述規(guī)定轉(zhuǎn)速Rk以上時將控制油室30和泵室PRx連通而將控制油室30中的油壓向泵室PRx引導(dǎo)的導(dǎo)入通路40，能夠利用經(jīng)由該導(dǎo)入通路40導(dǎo)入的控制油室30內(nèi)的油壓將由于高速旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的氣穴消除。由此，在利用所述平衡裝置等而被高速旋轉(zhuǎn)驅(qū)動的情況下，能夠極力地抑制噪音、侵蝕這樣的由氣穴產(chǎn)生的不良影響。并且，所述導(dǎo)入通路40能夠在泵體11以及罩部件12的各內(nèi)側(cè)面僅通過切槽形成導(dǎo)入槽41而構(gòu)成，故而，泵10的構(gòu)成顯然不會復(fù)雜化，能夠?qū)⒃O(shè)置該導(dǎo)入通路40的加工抑制在最小限度。由此，不會導(dǎo)致泵10的生產(chǎn)性降低以及制造成本增加這樣的問題。另外，所述導(dǎo)入通路40 (導(dǎo)入槽41)通過以相對于所述各葉片17的突出方向向吸入閥口 21側(cè)斜行的方式設(shè)置，能夠確保較長的導(dǎo)入通路40，有助于提高該導(dǎo)入通路40的減壓效果。由此，能夠更加緩慢地使在所述泵室PRx中產(chǎn)生的氣泡破碎，能夠抑制由于該氣泡破碎而產(chǎn)生的噪音等問題。而且，通過將所述導(dǎo)入槽41的內(nèi)端部41b設(shè)置在比排出閥口 22、32更靠吸入閥口21、31的位置，能夠?qū)⒖刂朴褪?0中的油壓向容易產(chǎn)生氣穴的所述泵室PRx導(dǎo)入，能夠有效地消除該氣穴。
另外，該導(dǎo)入槽41的內(nèi)端部41b在第一區(qū)域部LI的外周側(cè)與吸入閥口 21、31接近設(shè)置，故而能夠?qū)⒖刂朴褪?0中的油壓直接導(dǎo)向所述泵室PRx中氣泡滯留的部分，能夠更加有效地消除該氣泡。另外，關(guān)于上述導(dǎo)入槽41，由于設(shè)定為寬度大于深度，故而能夠相對于產(chǎn)生氣泡的泵室PRx，使控制油室30中的油壓作用在更大的范圍，能夠有效地消除該泵室PRx中的氣泡。圖12表示本發(fā)明的容量可變型泵的第二實施方式，增加了上述第一實施方式的導(dǎo)入槽41的數(shù)量。另外，關(guān)于上述構(gòu)成以外的基本構(gòu)成，與上述第一實施方式相同，對于與第一實施方式相同的構(gòu)成以及作用，標(biāo)注與第一實施方式相同的符號并省略說明(根據(jù)需要，參照圖3 圖6)。S卩，在本實施方式中，在上述第一區(qū)域部LI，與所述導(dǎo)入槽41相當(dāng)?shù)淖鳛橐粚Φ牡谝粚?dǎo)入槽42以及第二導(dǎo)入槽43在該第一區(qū)域部LI的徑向上大致平行地設(shè)置，通過兩導(dǎo) 入槽42、43在與凸輪環(huán)15之間構(gòu)成兩個導(dǎo)入通路40。更加具體說明，所述兩導(dǎo)入槽42、43的外端部42a、43a都以與上述第一實施方式相同的正時開閉而被定位。即，在低 中轉(zhuǎn)速區(qū)域中將導(dǎo)入通路40的連通截斷，在內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速R到達(dá)上述規(guī)定轉(zhuǎn)速Rk以上的中轉(zhuǎn)速以上的旋轉(zhuǎn)區(qū)域時，導(dǎo)入通路40連通。另一方面，所述各導(dǎo)入槽42、43中配置在外周側(cè)的第一導(dǎo)入槽42的內(nèi)端部42b在所述泵室PRx中氣穴產(chǎn)生的氣泡容易滯留的位置即所述外周側(cè)上游部設(shè)有開口，而配置在內(nèi)周側(cè)的第二導(dǎo)入槽43的內(nèi)端部43b在所述泵室PRx中的內(nèi)周側(cè)上游部設(shè)有開口。換言之，各導(dǎo)入槽42、43、特別是其內(nèi)端部42b、43b在泵室PRx中在相互不同的徑向位置設(shè)有開口，由此，在所述導(dǎo)入通路40連通時，能夠使控制油室30中的油壓作用在泵室PRx中的大范圍。由上述構(gòu)成，根據(jù)本實施方式，由于利用所述導(dǎo)入槽42、43，在所述導(dǎo)入通路40連通時，將控制油室30中的油壓作用在泵室PRx中的大范圍，故而在產(chǎn)生氣穴時，能夠?qū)⒃谒霰檬襊Rx中產(chǎn)生的氣泡有效地破碎、消除。由此，能夠快速地消除所述氣穴并且有效地抑制由該氣穴導(dǎo)致的噪音等不良影響。圖13表示本發(fā)明的容量可變型泵的第三實施方式，對上述第一實施方式的導(dǎo)入槽41的內(nèi)端側(cè)構(gòu)成進(jìn)行變更。另外，關(guān)于上述構(gòu)成以外的基本構(gòu)成，與上述第一實施方式相同，對于與第一實施方式相同的構(gòu)成以及作用，標(biāo)注與第一實施方式相同的符號并省略說明(根據(jù)需要，參照圖3 圖6)。即，在本實施方式中，所述導(dǎo)入槽41的內(nèi)端側(cè)分歧成兩個而形成，該內(nèi)端側(cè)中構(gòu)成導(dǎo)入槽41主體的主部41c在所述泵室PRx中氣穴產(chǎn)生的氣泡容易滯留的位置即所述外周側(cè)上游部設(shè)有開口，而從該導(dǎo)入槽41的主體分歧的支部41d在所述泵室PRx中的內(nèi)周側(cè)上游部設(shè)有開口。換言之，該導(dǎo)入槽41的內(nèi)端側(cè)分歧而形成，特別是與其各端部相當(dāng)?shù)闹鞑?1c以及支部41d在泵室PRx中相互不同的徑向位置設(shè)有開口，由此在所述導(dǎo)入通路40連通時，能夠使控制油室30中的油壓作用在泵室PRx中的大范圍。由上述構(gòu)成，通過本實施方式，與上述第二實施方式同樣地，利用所述主部41c和所述支部41d，在所述導(dǎo)入通路40連通時，將控制油室30中的油壓作用在泵室PRx中的大范圍，結(jié)果，在產(chǎn)生氣穴時，能夠?qū)⒃谒霰檬襊Rx中產(chǎn)生的氣泡有效地消除，能夠有效地抑制由該氣穴導(dǎo)致的噪音等不良影響。圖14表示本發(fā)明的容量可變型泵的第四實施方式，對上述第一實施方式的導(dǎo)入槽41的內(nèi)端側(cè)構(gòu)成進(jìn)行變更。另外，關(guān)于上述構(gòu)成以外的基本構(gòu)成，與上述第一實施方式相同，對于與第一實施方式相同的構(gòu)成以及作用，標(biāo)注與第一實施方式相同的符號并省略說明(根據(jù)需要，參照圖3 圖6)。即，在本實施方式中，在所述導(dǎo)入槽41的內(nèi)端側(cè)設(shè)有以槽寬朝向內(nèi)端部41b逐漸擴(kuò)大的方式構(gòu)成的寬幅部41e，該寬幅部41e的前端部(內(nèi)端部41b)的槽寬以與所述各吸入閥口 21、31的終端部大致相同的寬度尺寸設(shè)定。換言之，通過采用該構(gòu)成，就導(dǎo)入通路40而言，相對于面對控制油室30的外端部41a的開口面積，面對所述泵室PRx的內(nèi)端部41b的開口面積設(shè)定得較大，在該導(dǎo)入通路40連通時，能夠使控制油室30中的油壓作用在泵室PRx中的大范圍。由上述構(gòu)成，根據(jù)本實施方式，由于利用所述寬幅部41e，在所述導(dǎo)入通路40連通時，使控制油室30中的油壓作用在泵室PRx中的大范圍，故而，在產(chǎn)生氣穴時，能夠?qū)⒃谒?述泵室PRx中產(chǎn)生的氣泡有效地破碎、消除，能夠快速消除所述氣穴并有效地抑制由該氣穴導(dǎo)致的噪音等不良影響。圖15表示本發(fā)明的容量可變型泵的第五實施方式，對上述第一實施方式的導(dǎo)入槽41的內(nèi)端部41b的構(gòu)成進(jìn)行變更。另外，關(guān)于上述構(gòu)成以外的基本構(gòu)成，與上述第一實施方式相同，對于與第一實施方式相同的構(gòu)成以及作用，標(biāo)注與第一實施方式相同的符號并省略說明。S卩，在本實施方式中，所述導(dǎo)入槽41的內(nèi)端部41b延長而使該內(nèi)端部41b與所述各吸入閥口 21、31的終端部(轉(zhuǎn)子16的旋轉(zhuǎn)方向下游側(cè)的端部)直接連接。通過形成這樣的構(gòu)成，在產(chǎn)生氣穴時，能夠更長地確保使控制油室30中的油壓作用于所述泵室PRx的區(qū)間，能夠有效地消除在該泵室PRx中產(chǎn)生的氣泡。因此，由該構(gòu)成也能夠快速地消除所述氣穴并有效地抑制該氣穴導(dǎo)致的噪音等不良影響。并且，所述導(dǎo)入槽41的內(nèi)端部41b成為與所述各吸入閥口 21、31的終端部連接的構(gòu)成，故而能夠使控制油室30中的油壓有效地作用在所述泵室PRx中氣穴產(chǎn)生時容易產(chǎn)生氣泡的區(qū)域。結(jié)果，能夠更加有效地消除所述氣穴。本發(fā)明不限于上述各實施方式的構(gòu)成，例如所述內(nèi)燃機(jī)要求油壓Pl P3、所述第一、第二動作油壓Pf、Ps以及所述規(guī)定油壓Pk能夠根據(jù)搭載所述油泵10的車輛的內(nèi)燃機(jī)以及閥正時控制裝置等的規(guī)格而自由地變更。另外，所述導(dǎo)入槽41不限于上述各實施方式的構(gòu)成，只要以在第一區(qū)域部LI上從控制油室30側(cè)向所述各吸入閥口 21、31側(cè)延伸而設(shè)置并能夠?qū)⒖刂朴褪?0中的油壓導(dǎo)入所述吸入?yún)^(qū)域中的至少一個泵室PR，則其數(shù)量、形狀、尺寸等不作任何限定，能夠根據(jù)泵10的規(guī)格等任意地變更。另外，在上述各實施方式中，以在所述罩部件12的內(nèi)側(cè)面形成有所述兩閥口 31、32以及導(dǎo)入槽41為例進(jìn)行了說明，但就該罩部件12側(cè)而言，所述兩閥口 31、32以及導(dǎo)入槽41不是必需的構(gòu)成。因此，就該罩部件12側(cè)而言，能夠采用圖16(a)所示地僅設(shè)置導(dǎo)入槽41的構(gòu)成、圖16(b)所示地僅設(shè)置所述兩閥口 31、32的構(gòu)成、或者僅圖16(c)所示地不設(shè)置所述兩閥口 31、32以及導(dǎo)入槽41的構(gòu)成等，可根據(jù)泵10的規(guī)格等采用任意的構(gòu)成。
另外，在上述各實施方式中，作為凸輪環(huán)15相對于所述轉(zhuǎn)子的偏心量變更方式，以使凸輪環(huán)15擺動(轉(zhuǎn)動)為例進(jìn)行了說明，但在本發(fā)明的油泵中，對于該偏心量變更方式不作任何的限定。因此，除了上述那樣的基于擺動的偏心量變更方式之外，也可以采用例如以使凸輪環(huán)15相對于轉(zhuǎn)子16平行移動的方式改變凸輪環(huán)15相對于該轉(zhuǎn)子16的偏心量等的方式。以下，對由所述各實施方式把握的本發(fā)明以外的技術(shù)思想進(jìn)行說明。(a)在發(fā)明I所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述凸輪環(huán)被收納配置在構(gòu)成所述側(cè)壁的殼體中，所述控制油室包含所述凸輪環(huán)移動方向上的所述導(dǎo)入通路側(cè)的所述凸輪環(huán)外周面和所述殼體內(nèi)側(cè)面。(b)在上述(a)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路在所述側(cè)壁作為槽而形成。通過這樣地構(gòu)成，能夠容易地形成所述導(dǎo)入通路。 (C)在上述(b)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路與所述動作油室連通側(cè)的端部總是與所述動作油室連通，所述導(dǎo)入通路與所述控制油室連通側(cè)的端部通過所述凸輪環(huán)的軸向端面而連通或被截斷。(d)在上述(b)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路從所述排出部朝向所述吸入部延伸設(shè)置。(e)在上述(d)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路具有相對于所述各葉片的突出方向朝向所述吸入部斜行的直線部。通過這樣地構(gòu)成，能夠確保更長的導(dǎo)入通路，能夠提高基于導(dǎo)入通路的減壓效果。由此，能夠緩緩地消除在動作油室內(nèi)產(chǎn)生的氣泡，能夠抑制由于消除氣泡而產(chǎn)生的噪音等問題。(f)在上述(a)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路由寬度大于深度的槽形成。通過這樣地構(gòu)成，能夠使控制油室內(nèi)的排出壓作用在動作油室的大范圍，能夠有效地消除該動作油室內(nèi)的氣泡。(g)在發(fā)明I所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路在多個部位與所述動作油室連通。通過這樣地構(gòu)成，能夠有效地消除動作油室中的氣泡，并且能夠良好地消除氣穴。(h)在發(fā)明I所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路在所述動作油室的周向上與不同的多個部位連通。通過這樣地構(gòu)成，能夠有效地消除動作油室內(nèi)的氣泡，并且能夠良好地消除氣穴。(i)在發(fā)明I所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路設(shè)定為，相對于與所述控制油室連通側(cè)的端部的開口面積，與所述動作油室連通側(cè)的端部的開口面積大。通過這樣地構(gòu)成，能夠有效地消除動作油室內(nèi)的氣泡，并且能夠良好地消除氣穴。(j)在發(fā)明I所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路與所述動作油室連通側(cè)的端部以比所述排出部更接近所述吸入部的方式設(shè)置。通過這樣地構(gòu)成，能夠?qū)⑴懦鰤簩?dǎo)入容易產(chǎn)生氣穴的動作油室，能夠良好地消除氣穴。
(k)在發(fā)明I所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述凸輪環(huán)在所述轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速為第一轉(zhuǎn)速以下時維持所述偏心量最大的狀態(tài)，在所述轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速進(jìn)一步上升而達(dá)到第二轉(zhuǎn)速之前，向所述偏心量減小的方向移動，在所述轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速進(jìn)一步上升而達(dá)到第三轉(zhuǎn)速時停止，若所述轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速進(jìn)一步上升而超過第三轉(zhuǎn)速的話，則在所速偏心量達(dá)到最小之前，向所述偏心量減小的方向移動。通過這樣地根據(jù)轉(zhuǎn)速改變排出量，能夠消除無用的排出而降低泵的驅(qū)動轉(zhuǎn)矩。(I)在上述(k)所述的容量可變型泵中，其特征在于，除了對所述凸輪環(huán)施加所述施力部件的作用力，還使第二施力部件的作用力作用，根據(jù)所述凸輪環(huán)的所述偏心量來切換僅作用所述施力部件的作用力的狀態(tài)、和作用所述施力部件和所述第二施力部件的兩作用力的狀態(tài)。通過這樣地構(gòu)成，由于能夠多級地控制凸輪環(huán)的偏心量(泵的排出量)，能夠使該泵的排出量更加接近發(fā)動機(jī)的要求油壓。結(jié)果，能夠更有效地降低泵的驅(qū)動轉(zhuǎn)矩。
(m)在上述(I)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述第二施力部件的作用力相對于所述施力部件的施力方向向相反側(cè)作用。(η)在上述(k)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路在快達(dá)到所述第二轉(zhuǎn)速時使所述控制油室和所述動作油室連通。(ο)在上述(η)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路在比所述第三轉(zhuǎn)速低的轉(zhuǎn)速區(qū)域使所述控制油室和所述動作油室連通。(P)在發(fā)明2所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路與所述動作油室連通側(cè)的端部在所述吸入部直接設(shè)有開口。通過這樣地構(gòu)成，能夠確保較長的、使排出壓對動作油室的氣泡作用的區(qū)間，能夠有效地消除該氣泡。結(jié)果，能夠有效地消除氣穴。(q)在上述(P)所述的容量可變型泵中，其特征在于，所述導(dǎo)入通路與所述動作油室連通側(cè)的端部在所述吸入部的所述轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向的下游側(cè)設(shè)有開口。通過這樣地構(gòu)成，能夠?qū)⑴懦鰤合蛉菀桩a(chǎn)生氣穴的動作油室導(dǎo)入，能夠更加有效地消除該氣穴。
權(quán)利要求
1.一種容量可變型泵，其特征在于，包括 轉(zhuǎn)子，其被旋轉(zhuǎn)驅(qū)動； 多個葉片，其以自如進(jìn)出的方式設(shè)置在所述轉(zhuǎn)子的外周側(cè)； 凸輪環(huán)，其通過將所述轉(zhuǎn)子和所述多個葉片收納在其內(nèi)周側(cè)而分隔出多個動作油室，并且通過以使其內(nèi)周面的中心相對于所述轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)中心的偏心量變化的方式移動而使所述轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時的所述各動作油室的容積的增減量變化； 側(cè)壁，其設(shè)置在所述凸輪環(huán)的軸向兩側(cè)，具有吸入部和排出部，所述吸入部在所述凸輪環(huán)向所述偏心量增大的方向移動時容積增大的所述各動作油室設(shè)有開口，所述排出部相對于所述吸入部隔著分隔壁而設(shè)置，在所述凸輪環(huán)向所述偏心量增大的方向移動時容積減小的所述各動作油室設(shè)有開口，所述分隔壁具有在所述轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)方向上至少比所述各動作油室大的周向?qū)挾龋? 施力部件，其對所述凸輪環(huán)向所述偏心量增大的方向施力； 控制油室，其通過將排出壓向其內(nèi)部引導(dǎo)，以該排出壓對抗所述施力部件的作用力而使所述凸輪環(huán)向所述偏心量減少的方向移動； 導(dǎo)入通路，其設(shè)置在所述動作油室從所述吸入部向所述排出部移動時橫切的所述分隔壁上，在所述凸輪環(huán)最大地偏心的狀態(tài)下，通過所述凸輪環(huán)的軸向端面將所述動作油室與所述控制油室的連通截斷，通過使所述凸輪環(huán)向所述偏心量減少的方向移動，使所述動作油室和所述控制油室連通，將該控制油室內(nèi)的排出壓向所述動作油室導(dǎo)入。
2.如權(quán)利要求I所述的容量可變型泵，其特征在于， 所述凸輪環(huán)被收納配置在構(gòu)成所述側(cè)壁的殼體中， 所述控制油室包含所述凸輪環(huán)移動方向上的所述導(dǎo)入通路側(cè)的所述凸輪環(huán)外周面和所述殼體內(nèi)側(cè)面。
3.如權(quán)利要求2所述的容量可變型泵，其特征在于，所述導(dǎo)入通路在所述側(cè)壁作為槽而形成。
4.如權(quán)利要求3所述的容量可變型泵，其特征在于，所述導(dǎo)入通路與所述動作油室連通側(cè)的端部總是與所述動作油室連通，所述導(dǎo)入通路與所述控制油室連通側(cè)的端部通過所述凸輪環(huán)的軸向端面而連通或被截斷。
5.如權(quán)利要求3所述的容量可變型泵，其特征在于，所述導(dǎo)入通路從所述排出部朝向所述吸入部延伸設(shè)置。
6.如權(quán)利要求5所述的容量可變型泵，其特征在于，所述導(dǎo)入通路具有相對于所述各葉片的突出方向朝向所述吸入部斜行的直線部。
7.如權(quán)利要求I所述的容量可變型泵，其特征在于，所述導(dǎo)入通路設(shè)定為，相對于與所述控制油室連通側(cè)的端部的開口面積，與所述動作油室連通側(cè)的端部的開口面積大。
8.如權(quán)利要求I所述的容量可變型泵，其特征在于，所述導(dǎo)入通路與所述動作油室連通側(cè)的端部以比所述排出部更接近所述吸入部的方式設(shè)置。
9.一種容量可變型泵，其特征在于，包括 轉(zhuǎn)子，其被旋轉(zhuǎn)驅(qū)動； 多個葉片，其以自如進(jìn)出的方式設(shè)置在所述轉(zhuǎn)子的外周側(cè)； 凸輪環(huán)，其通過將所述轉(zhuǎn)子和所述多個葉片收納在其內(nèi)周側(cè)而分隔出多個動作油室，并且通過以使其內(nèi)周面的中心相對于所述轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)中心的偏心量變化的方式移動而使所述轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時的所述各動作油室的容積的增減量變化； 側(cè)壁，其設(shè)置在所述凸輪環(huán)的軸向兩側(cè)，具有吸入部和排出部，所述吸入部在該凸輪環(huán)向所述偏心量增大的方向移動時容積增大的所述各動作油室設(shè)有開口，所述排出部相對于所述吸入部隔著分隔壁而設(shè)置，在所述凸輪環(huán)向所述偏心量增大的方向移動時容積減小的所述各動作油室設(shè)有開口，所述分隔壁具有在所述轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)方向上至少比所述各動作油室大的周向?qū)挾龋? 施力部件，其對所述凸輪環(huán)向所述偏心量增大的方向施力； 控制油室，其通過將排出壓向其內(nèi)部引導(dǎo)，以該排出壓對抗所述施力部件的作用力而使所述凸輪環(huán)向所述偏心量減少的方向移動； 導(dǎo)入通路，在所述凸輪環(huán)的所述偏心量為規(guī)定量以上時，將排出壓向除了在所述排出部設(shè)有開口的所述動作油室之外的至少一個動作油室引導(dǎo)，在所述凸輪環(huán)的所述偏心量最大時，將排出壓不向所述各動作油室的任何一個引導(dǎo)。
10.一種容量可變型泵，其特征在于，包括 泵構(gòu)成體，其通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動轉(zhuǎn)子而使多個動作油室的容積增減，將從吸入部導(dǎo)入的油從排出部排出； 可變機(jī)構(gòu)，其通過以從所述泵構(gòu)成體排出的油的排出壓使可動部件動作，使在所述排出部設(shè)有開口的所述各動作油室的容積變化； 施力部件，其總是對所述可動部件向在所述排出部設(shè)有開口的所述各動作油室的容積變化量變大的方向施力； 導(dǎo)入通路，在所述各動作油室的容積變化量最大的狀態(tài)下不將排出壓向所述各動作油室導(dǎo)入，在通過所述可變機(jī)構(gòu)使所述各動作油室的容積變化量從最大狀態(tài)減小規(guī)定量時，在從所述吸入部切換到所述排出部之間的區(qū)域，將排出壓向所述各動作油室導(dǎo)入。
全文摘要
本發(fā)明提供一種容量可變型泵，能夠在高速旋轉(zhuǎn)時也極力地抑制氣穴導(dǎo)致的不良影響。本發(fā)明的容量可變型泵設(shè)置從控制油室(30)側(cè)向第一區(qū)域部(L1)上的吸入閥口(21)側(cè)斜行的直線狀細(xì)槽、即其內(nèi)端部(41b)在被封入到第一區(qū)域部(L1)上的泵室(PRx)設(shè)有開口的導(dǎo)入槽(41)，構(gòu)成通過以凸輪環(huán)(15)的軸向端面使該導(dǎo)入槽(41)的外端部(41a)開閉而能夠?qū)⒖刂朴褪?30)內(nèi)的油壓向泵室(PRx)導(dǎo)入的導(dǎo)入通路(40)。由此，在產(chǎn)生氣穴時，能夠以控制油室(30)中的油壓使在泵室(PRx)中產(chǎn)生的氣泡緩緩地消失，結(jié)果，即使在高速旋轉(zhuǎn)時也能夠盡量抑制由氣穴產(chǎn)生的噪音等不良影響。
文檔編號F04C2/344GK102900668SQ201210057229
公開日2013年1月30日 申請日期2012年3月6日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月26日
發(fā)明者庭田太, 佐賀浩二 申請人:日立汽車系統(tǒng)株式會社