專利名稱：：推力圓柱滾子軸承的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及在諸如自動變速器、用于汽車空調(diào)的壓縮機(jī)以及機(jī)床的不同類型機(jī)器的旋轉(zhuǎn)支撐部分中設(shè)置的推力圓柱滾子軸承的改進(jìn)。更具體地，本發(fā)明涉及推力圓柱滾子軸承的改進(jìn)，每個推力圓柱滾子軸承包括殼體(cage)，能以低成本通過對單獨(dú)的金屬片使用壓切方法和彎曲方法生產(chǎn)該殼體，其中通過減小殼體的磨損實(shí)現(xiàn)具有較好耐用性的結(jié)構(gòu)。注意應(yīng)用于本發(fā)明的推力圓柱滾子軸承包括滾針軸承，該滾針軸承用作滾動元件滾針(滾針狀的滾子)，該滾動元件滾針的軸向尺寸比外直徑尺寸大。所以，其附帶的本說明書和權(quán)利要求中描述的圓柱滾子包括滾針。
背景技術(shù)：
：每個推力圓柱滾子軸承包括能以低成本通過對單獨(dú)的金屬片使用壓切方法和彎曲方法生產(chǎn)的殼體，1至5號申請文件中描述的這種技術(shù)是已知的。圖15至18示出現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的推力圓柱滾子軸承1作為第一個例子。該推力圓柱滾子軸承1包括單獨(dú)的殼體2和多個圓柱滾子8，8。該殼體2通過彎曲諸如鋼板的金屬板被一體地制造并且包括圓柱內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分4，圓柱外直徑側(cè)邊緣部分5，中間板部分6和多個凹□(pocket)7，7。其中，內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分4位于殼體2的內(nèi)圓周邊緣部分內(nèi)并且形成為沿其整個圓周連續(xù)的環(huán)形。另外，外直徑側(cè)邊緣部分5位于殼體2的外圓周邊緣部分內(nèi)并且形成為環(huán)形，該環(huán)形與內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分4同心并且沿其整個圓周連續(xù)。另外，中間板部分6位于內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分4和外直徑側(cè)邊緣部分5之間，并且具有在半徑方向上被彎曲的截面。另外，單獨(dú)的凹口7，7以每個凹口在半徑方向被定向并相對于中間板部分6的圓周方向被間隔設(shè)置的方式形成在中間板部分6中，并且圓柱滾子8，8被單獨(dú)地、可旋轉(zhuǎn)地保持在凹口7，7中。如圖16中所示，在與每個圓柱滾子8，8的旋轉(zhuǎn)中心軸線成直角方向上擴(kuò)展的中心平表面9和每個具有部分的圓錐形凸面形狀或凸起的弧形表面形狀的倒角部分(chamferedportion)11形成在每個圓柱滾子8，8的兩個軸向端面上，上述的圓錐形凸面形狀或突起的弧形表面形狀的截面形成為部分突起的弧形。在現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的情況下，使倒角部分11在圓柱滾子8的軸向尺寸Lg和其半徑方向的尺寸Ws大體上相等(L8—W8)。另外，位于在圓周方向上彼此臨近的凹口7，7之間的中間板部分6上的部分構(gòu)成柱狀部分12，12。另外，中間板部分6由中心平板部分13，外直徑側(cè)平板部分14，內(nèi)直徑側(cè)平板部分15，內(nèi)直徑側(cè)連接部分16，以及外直徑側(cè)連接部分17構(gòu)成。其中，中心平板部分13形成在中間板部分6的一部分處，該部分位于徑向(圖15，17中水平方向，圖18中垂直方向，以及圖19中由近及遠(yuǎn)的方向或由遠(yuǎn)及近的方向)上的中間和軸向上更接近其一端(圖15，17中的下端)的位置。另外，外直徑側(cè)平板部分14形成在中間板部分6的一部分處，該部分位于臨近外直徑側(cè)邊緣部分5的徑向內(nèi)側(cè)(圖17中左側(cè))和軸向更接近其另一端(圖15，17中的上端)的位置。外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15位于同一平面上。另外，內(nèi)直徑側(cè)連接部分16將內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的外圓周邊緣與中心平板部分13的內(nèi)圓周邊緣連接，并且外直徑側(cè)連接部分17將中心平板部分13的外圓周邊緣與外直徑側(cè)平板部分14的內(nèi)圓周邊緣連接。內(nèi)直徑側(cè)和外直徑側(cè)連接部分16，17之間的間隔隨其距中心平板部分13更遠(yuǎn)而增大。中心平板部分13的外側(cè)表面與內(nèi)直徑側(cè)和外直徑側(cè)邊緣部分4，5這二者的遠(yuǎn)端邊緣位于同一平面上，或中心平板部分13的外側(cè)表面比該遠(yuǎn)端邊緣在軸向上更遠(yuǎn)地突出。如上所述地構(gòu)造的殼體2布置在一對平面40a，41a之間，在軸向上彼此相對并平行，該對元件以圓柱滾子8，8被單獨(dú)地滾動地保持在凹口7，7內(nèi)的狀態(tài)下構(gòu)成一對元件的滾道表面，該對元件構(gòu)成推力圓柱滾子軸承。在構(gòu)成中間板部分6的中心，外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分13至15中，構(gòu)成柱狀部分12，12的兩個圓周側(cè)邊緣的部分比內(nèi)直徑側(cè)和外直徑側(cè)連接部分16，17這二者略微更遠(yuǎn)地向凹口7，7內(nèi)突入。艮P，在位于直徑方向外的外直徑側(cè)平板部分14和位于直徑方向內(nèi)的內(nèi)直徑側(cè)平板部分15中，使構(gòu)成柱狀部分12，12的圓周端部邊緣部分的部分分別構(gòu)成外直徑側(cè)鎖緊部分18，18和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19，19。接著，如圖17(a)和19(a)中所示，殼體2向一個軸向端側(cè)(圖17和19中的下側(cè))的軸向位移通過外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分18，19與每個圓柱滾子8的滾動表面10—起被控制以便每個圓柱滾子8的部分比中心平板部分13的遠(yuǎn)端邊緣與內(nèi)直徑側(cè)和外直徑側(cè)邊緣部分4，5這二者在軸向上更遠(yuǎn)地離開突出。另外，在位于直徑方向上的中間的中心平板部分13中，使構(gòu)成柱狀部分12，12的圓周端部邊緣部分的部分分別成為中心鎖緊部分20，20。接著，如圖17(b)和19(b)中所示，殼體2向一個軸向端側(cè)(圖17和19中的上側(cè))的軸向位移通過中心鎖緊部分20，20與每個圓柱滾子8的滾動表面10—起被控制以便每個圓柱滾子8的部分比外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15這二者在軸向更遠(yuǎn)地離開突出。簡而言之，分別地，在圓柱滾子8，8被滾動地保持在凹口7，7內(nèi)的狀態(tài)下通過使相應(yīng)的鎖緊部分18至20與圓柱滾子8，8的滾動表面10接合來抑制殼體2相對于圓柱滾子8，8的軸向位移。即，通過所謂滾子導(dǎo)向?qū)崿F(xiàn)殼體2相對于軸向方向的定位。如圖16中所示，如構(gòu)成上述推力圓柱滾子軸承的上述圓柱滾子8，8，使兩個軸向端面的中心部分(位于更接近外圓周邊緣的倒角部分的向內(nèi)部分)在其中成為平面的更多圓柱滾子在近些年被使用以保證負(fù)載容量。即，雖然在這些圓柱滾子中，存在一些圓柱滾子，其兩個軸向端面形成為部分球形表面或由圓錐形表面構(gòu)成的凸起的表面，在這些圓柱滾子的情況下，能承載的滾動表面的軸向長度(有效長度)變短，并且通過滾動表面能被承受的載荷變小這樣的一個范圍。與此相比，通過使兩個軸向端面的中心部分在其中成為平面的圓柱滾子8，8，確保了有效長度L(參考圖16)，促進(jìn)確保圓柱滾子8，8所在的推力圓柱滾子軸承1的負(fù)載容量。附帶提及，當(dāng)上述的推力圓柱滾子軸承在使用中時，在直徑方向被向外引導(dǎo)的單獨(dú)的圓柱滾子8，8上施加力。接著，每個圓柱滾子8，8的兩個軸向端面中，位于殼體2的直徑方向外側(cè)內(nèi)的外直徑側(cè)端面21被壓靠在每個凹口7，7的圓周邊緣部分中的位于殼體2的直徑方向外側(cè)內(nèi)的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22。因此，導(dǎo)致外直徑側(cè)圓周邊緣部分22和外直徑側(cè)端面21在圖19(a)中格子形式的陰影部分中彼此摩擦。但是，外直徑側(cè)端面21并不是均勻壓靠外直徑側(cè)圓周邊緣部分22。在實(shí)際中，由于圓柱滾子8，8在凹口7，7中傾斜位于更接近其外直徑側(cè)的外直徑側(cè)端面21的部分壓靠外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的這種狀態(tài)下，使外直徑側(cè)端面21和外直徑側(cè)圓周邊緣部分22滑動接觸。艮P，當(dāng)推力圓柱滾子軸承1在操作中時，雖然理想情況是圓柱滾子8，8的旋轉(zhuǎn)軸的方向與殼體2的直徑方向彼此一致，在實(shí)際中，不可能避免導(dǎo)致那些方向彼此不一致的情況發(fā)生的傾斜。由于在圓柱滾子8，8的滾動表面10和滾道表面之間的滾動接觸部分的摩擦系數(shù)相對于滾動接觸部分的長度方向不均勻，發(fā)生類似這種傾斜。另外，使外直徑側(cè)端面21和外直徑側(cè)圓周邊緣部分22側(cè)面碰撞的范圍隨兩個方向之間的偏移角度(傾斜角度)增大變得明顯。當(dāng)圓柱滾子8，8傾斜時使中心平面9的外圓周邊緣部分和外直徑側(cè)端面21上的倒角部分11之間的邊緣部分與外直徑側(cè)圓周邊緣部分22彼此摩擦的情況下，壓力的局部集中發(fā)生在產(chǎn)生摩擦的部分，而且使邊緣部分與外直徑側(cè)圓周邊緣部分22以快速的摩擦速度彼此摩擦。此外，用于潤滑的油膜在相互摩擦部分變得很難形成，并且在相互摩擦部分容易發(fā)生金屬接觸。因此，凹面凹進(jìn)部分23形成在部分殼體2內(nèi)的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22上，如圖20中所示在該凹進(jìn)部分23內(nèi)殼體2的圓周方向的兩側(cè)上磨損程度變得明顯，與制成圓柱滾子8，8的軸承鋼相比，殼體2由軟金屬制成。當(dāng)這樣形成的凸面的凹進(jìn)部分23變大到某一范圍時，發(fā)生所謂的鉆孔磨損(drillingwear)，在該鉆孔磨損中設(shè)置在每個圓柱滾子8，8的部分的外圓周邊緣上的倒角部分11進(jìn)入凸面的凹進(jìn)部分23的內(nèi)部從而在殼體2的直徑方向比每個凹口7，7的位置向外更遠(yuǎn)地移動，圓柱滾子8，8在直徑方向上面對殼體2的外端部分。類似這種鉆孔磨損發(fā)生的情況下，相對于殼體的滾子端面的滑動阻力增大，這增大了推力圓柱滾子軸承使用在其中的旋轉(zhuǎn)支撐部分的轉(zhuǎn)動阻力，由此不但具有這種旋轉(zhuǎn)支撐部分的各種機(jī)械設(shè)備的性能降低而且在轉(zhuǎn)動阻力增加變得明顯的情況下導(dǎo)致諸如剝離和卡緊的故障。當(dāng)近年來通過機(jī)動車輛性能的提高諸如變速器和汽車空調(diào)的不同機(jī)械設(shè)備的轉(zhuǎn)動部分的轉(zhuǎn)速提高時，導(dǎo)致這些缺點(diǎn)的磨損容易發(fā)生。另一方面，當(dāng)安裝在其中兩個軸向端面形成為如圖21中所示的部分球面突起表面的圓柱滾子8a的情況下，如圖22中所示，在具有與迄今所述的現(xiàn)有結(jié)構(gòu)相似的結(jié)構(gòu)的殼體2中無論是否發(fā)生傾斜，都引起殼體2內(nèi)的凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的內(nèi)表面的端部邊緣和形成為部分球面突起表面內(nèi)的圓柱滾子8a的外直徑側(cè)端面21a彼此摩擦(使彼此邊緣碰撞)，由此圖23中所示的部分弧形凹面凹進(jìn)部分23a形成在外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的中心部分。接著，當(dāng)部分弧形凹面凹進(jìn)部分23a變大時，引起類似上述的問題。專利文獻(xiàn)N0.5中描述的結(jié)構(gòu)作為減少上述缺點(diǎn)的結(jié)構(gòu)是現(xiàn)有己知的。圖24示出按照專利文獻(xiàn)N0.5中描述的發(fā)明的相關(guān)技術(shù)的結(jié)構(gòu)。在這種相關(guān)技術(shù)的結(jié)構(gòu)的情況下，殼體2內(nèi)的凹口7a形成在這種達(dá)到外直徑側(cè)邊緣部分5a的接近部分的范圍。另外，在其中兩個軸向端面形成為部分球形突起表面的圓柱滾子8保持在凹口7a內(nèi)，并且使圓柱滾子8a的外直徑側(cè)端面21a面對外直徑側(cè)邊緣部分5a的內(nèi)圓周表面。在如上述配置的相關(guān)技術(shù)的結(jié)構(gòu)的情況下，即使引起兩個表面彼此摩擦的情況，由于使相互摩擦部分的直徑變小從而將摩擦速度V減小到非常低的水平，相互摩擦部分的磨損降低。在引用的專利文獻(xiàn)N0.5中描述的相關(guān)技術(shù)的結(jié)構(gòu)的情況下，由于需要使用在其中軸向端面形成為突起表面的圓柱滾子8a，在圓柱滾子8a中，能承受載荷的滾動表面的軸向長度I^變短，并且能被承受的載荷減小了這樣的范圍。專利文獻(xiàn)NO.l:專利文獻(xiàn)N0.2:專利文獻(xiàn)N0.3:專利文獻(xiàn)N0.4:專利文獻(xiàn)N0.5:JP-A-6-94038JP-A-2000-213546JP-A-2002-206525JP-A-11-351245JP-A-2003-8333
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明解決的問題根據(jù)上述的情況，為實(shí)現(xiàn)有助于設(shè)計用于保證負(fù)載容量的圓柱滾子軸承做出本發(fā)明，本發(fā)明有助于將圓柱滾子安裝在殼體內(nèi)的凹口中，而且，降低設(shè)置在殼體內(nèi)的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損。解決問題的方法如具有上述的現(xiàn)有已知的推力圓柱滾子軸承，本發(fā)明的推力圓柱滾子軸承包括殼體和多個圓柱滾子。其中，使殼體整體形成圓環(huán)形并且包括在其圓周方向上的多個位置處的多個凹口，每個凹口設(shè)置在半徑方向上。另外，殼體通過彎曲金屬板一體地制造并且包括內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分，外直徑側(cè)邊緣部分，中間板部分，凹口，多個柱狀部分。其中，內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分位于內(nèi)圓周部分內(nèi)并且形成為沿其整個圓周連續(xù)的環(huán)形，同時外直徑側(cè)邊緣部分位于外圓周邊緣部分并且形成為與內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分同心以及沿其整個圓周連續(xù)的環(huán)形。另外，中間板部分位于外直徑側(cè)邊緣部分和內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分之間，相對于截面內(nèi)直徑方向被彎曲并由中心平板部分，外直徑側(cè)平板部分，內(nèi)直徑側(cè)平板部分，內(nèi)直徑側(cè)連接部分和外直徑側(cè)連接部分組成。其中，中心平板部分形成在位于直徑方向上的中間和軸向更接近一端的部分處。另外，外直徑側(cè)平板部分形成在位于鄰近外直徑側(cè)邊緣部分的直徑內(nèi)側(cè)和軸向更接近另一端的部分處。另外，內(nèi)直徑側(cè)平板部分形成在位于鄰近內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分的直徑外側(cè)和軸向更接近另一端的部分處。另外，內(nèi)直徑側(cè)連接部分將內(nèi)直徑側(cè)平板部分的外圓周邊緣和中心平板部分的內(nèi)圓周邊緣連接，并且外直徑側(cè)連接部分將中心平板部分的外圓周邊緣和外直徑側(cè)平板部分的內(nèi)圓周邊緣部分連接。另外，凹口是每個在中間板部分的直徑方向上延長的矩形孔，凹口在相對于圓周方向間隔地形成在中間板部分內(nèi)并且單獨(dú)的在半徑方向內(nèi)。另外，圓柱滾子可轉(zhuǎn)動地保持在殼體的凹口內(nèi)。另外，如具有現(xiàn)有已知的上述推力圓柱滾子軸承，每個圓柱滾子的部分比內(nèi)直徑側(cè)和外直徑側(cè)邊緣部分這二者的遠(yuǎn)端邊緣以及中心平板部分在軸向更遠(yuǎn)地離開突出的狀態(tài)下，圓柱滾子軸承通過每個外直徑側(cè)鎖緊部分和每個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面的配合來控制殼體到一個軸向端側(cè)的軸向位移，所述每個外直徑側(cè)鎖緊部分和每個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分設(shè)置在外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的部分處的每個柱狀部分的圓周端部邊緣上。另外，在部分圓柱滾子比外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分在軸向更遠(yuǎn)地離開突出的狀態(tài)下，殼體到另一軸端的軸向位移通過每個中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合來控制，每個中心鎖緊部分設(shè)置在中心平板部分的部分處的柱狀部分的圓周端邊緣上。具體地，在第一個發(fā)明的推力圓柱滾子軸承中，任意的圓柱滾子包括，在位于殼體的外直徑側(cè)上的其兩個軸向端面的至少一個端面上的中心平面和倒角部分，該中心平面在相對于圓柱滾子的旋轉(zhuǎn)中心軸線成直角處的方向上擴(kuò)展，該倒角部分將中心平面的外圓周邊緣和沿其全部圓周的滾動表面連接。另外，在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，使一個量小于相對于圓柱滾子的直徑方向的倒角部分的尺寸，部分圓柱滾子從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分這二者的外表面突出所述一個量，外直徑側(cè)和內(nèi)直徑平板部分構(gòu)成殼體。與此一起，在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，使一個量和相對于圓柱滾子的直徑方向的倒角部分的尺寸之間的差小于金屬板的厚度，部分圓柱滾子從外直徑側(cè)平板部分的外表面突出所述一個量，外直徑側(cè)平板部分構(gòu)成殼體。根據(jù)如上所述構(gòu)造的第一個發(fā)明，能實(shí)現(xiàn)推力圓柱滾子軸承，該推力圓柱滾子軸承有助于設(shè)計用來保證負(fù)載容量，而且減小在此情況下設(shè)置的每一個凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損，并且防止位于更接近其外直徑側(cè)的部分處的殼體的一個表面下的每個圓柱滾子的外直徑側(cè)端面部分的鉆孔磨損，否則會通過磨損引起該鉆孔磨損。即，使每個凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分和支撐在凹口內(nèi)的每個圓柱滾子的外直徑側(cè)端面之間的摩擦部分落入比相關(guān)現(xiàn)有技術(shù)例子更窄的范圍，并且該摩擦部分能位于更接近其圓周方向上的凹口的中心。因此，通過歸因于滾子傾斜的側(cè)面碰撞很難在摩擦部分處引起壓力的局部集中，另外，該摩擦部分處的滑動速度V能被降低到低水平。因此，能防止通過磨損在外直徑側(cè)圓周邊緣部分處形成如圖20中所示的凹面凹進(jìn)部分23。另外，由于作為圓柱滾子，該圓柱滾子使用在位于殼體的外直徑側(cè)上的兩個軸向端面的至少一個軸向端面上，該圓柱滾子包括中心平面，該中心平面在對于圓柱滾子的旋轉(zhuǎn)中心軸線的直角方向上擴(kuò)展，有助于設(shè)計為保證推力圓柱滾子軸承的負(fù)載容量而具有較長有效長度的圓柱滾子。另外，由于通過使每個凹口內(nèi)形成的單獨(dú)的鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面配合實(shí)現(xiàn)殼體的軸向定位，絕不引起殼體的軸向側(cè)與配合滾道表面摩擦。因此，防止通過殼體附著在滾道表面的潤滑油的刮擦，從而使?jié)L道和圓柱滾子的滾動表面之間的接觸部分能良好的潤滑。另外，當(dāng)實(shí)現(xiàn)第一個發(fā)明時，作為第二個發(fā)明，在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，優(yōu)選減小表面的長度以便落在圓柱滾子的直徑的80%的范圍內(nèi)，在該表面上圓柱滾子的中心平面與每個凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分摩擦。根據(jù)類似的結(jié)構(gòu)，使相互摩擦部分的壓力的局部集中很難產(chǎn)生，并且能進(jìn)一步降低相互摩擦部分處的滑動速度v。結(jié)果是，能更有效地防止通過磨損在外直徑側(cè)圓周部分處的如圖20中所示的凹面凹進(jìn)部分23的形成。另外，當(dāng)實(shí)現(xiàn)第一個發(fā)明或第二個發(fā)明，作為第三個發(fā)明，優(yōu)選使圓柱滾子的倒角部分的尺寸中的軸向方向上的尺寸比其直徑方向上的尺寸大。根據(jù)類似的結(jié)構(gòu)，能設(shè)計為保證推力圓柱滾子軸承的負(fù)載容量而具有較長有效長度的圓柱滾子。另外，當(dāng)實(shí)現(xiàn)第一個發(fā)明至第三個發(fā)明，作為第四個發(fā)明，在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子的一部分從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分這二者的外表面突出一個量，外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分構(gòu)成這個情況；在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子的一部分從兩個外直徑側(cè)平板部分的外表面突出一個量；這兩個量之間的差值，即，優(yōu)選使相對于圓柱滾子的其有關(guān)軸向方向的殼體的松動的量等于或大于50um。當(dāng)滿足上述條件以通過滾子導(dǎo)向?qū)崿F(xiàn)有關(guān)軸向方向的殼體的定位時，保證50"m的松動量的情況下，能保證圓柱滾子的滾動表面和構(gòu)成殼體的每個柱狀部分的兩個圓周側(cè)邊緣的足夠的間隙。因此，能防止通過柱狀部分的兩個圓周側(cè)邊緣附著在圓柱滾子的滾動表面的潤滑油的刮擦，以便提供充分的潤滑油到圓柱滾子的滾動表面和配合滾道另外，在每個滾動接觸部分能形成充分的油膜，以便實(shí)現(xiàn)保證圓柱滾子和配合滾道表面的滾動表面的滾動疲勞壽命。另外，當(dāng)實(shí)現(xiàn)第一個發(fā)明至第四個發(fā)明，作為第五個發(fā)明，使具有滾道表面的一對元件與每個圓柱滾子的滾動表面滾動接觸，二者在使用時轉(zhuǎn)動，優(yōu)選使殼體的中心平板部分面對在使用中轉(zhuǎn)速更快的元件。通過采用類似結(jié)構(gòu)，能在圓柱滾子的外直徑側(cè)端面和殼體的外直徑側(cè)圓周邊緣部分之間的相互摩擦部分注入更多潤滑油，從而使摩擦部分處的金屬接觸很難發(fā)生。另外，當(dāng)實(shí)現(xiàn)第一個發(fā)明至第五個發(fā)明，作為第六個發(fā)明，切割表面形成在位于更接近每個圓柱滾子的旋轉(zhuǎn)中心軸線的部分處的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分上，并且當(dāng)軸承處于旋轉(zhuǎn)中時，優(yōu)選使每個圓柱滾子的中心平面只與切割表面接觸。通過采用類似的結(jié)構(gòu)，由于當(dāng)軸承處于旋轉(zhuǎn)中時每個圓柱滾子的中心平面只與凹口的外直徑側(cè)圓周部分上的切割表面接觸，提高了與每個圓柱滾子接觸的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的表面粗糙度，從而降低每個圓柱滾子的松動量(軸向移動量)，并且減少傾斜的發(fā)生，用于潤滑的充分的油膜形成在摩擦表面上。因此，能更有效地防止在位于更接近其外直徑側(cè)的殼體的一個表面下的每個圓柱滾子的外直徑側(cè)端部的鉆孔磨損。另外，在第七個發(fā)明的推力圓柱滾子軸承中，在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子的一部分比外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分在軸向更多地突出一個量；在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分比中心平板部分在軸向更多地突出一個量，所述前一個量比后一個量小。因此，例如，適當(dāng)控制了一對外直徑側(cè)鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔，一對中心鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔和一對內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔，這些對設(shè)置在每個凹口的兩個圓周端部邊緣部分上的外直徑側(cè)鎖緊部分，中心鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分分別處于彼此面對的方式。具體地，兩個外直徑側(cè)鎖緊部分之間的間隔和兩個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔彼此相等，并且中》1>鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔比那些間隔寬。但是，由于在有關(guān)壓制方法(壓切方法)的每個凹口的兩個圓周端部邊緣部分處產(chǎn)生的下垂，無需控制鎖緊部分的每個遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔到前述的關(guān)系就能控制圓柱滾子從每個平板部分的突出量的情況下，間隔不必須被控制到所述關(guān)系。根據(jù)如上所述配置的第七個發(fā)明，能實(shí)現(xiàn)有助于設(shè)計以保證其負(fù)載容量的推力圓柱滾子軸承，該推力圓柱滾子軸承有益于將圓柱滾子安裝在殼體內(nèi)的凹口，并且降低設(shè)置在殼體內(nèi)的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損。艮口，例如，由于通過使兩個外直徑側(cè)鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔和兩個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔相對狹窄(相對于每個圓柱滾子的直徑充分小)使每個圓柱滾子從兩個外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的突出量變小，使外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣分別與相對于(圓柱滾子本身的)軸向方向的每個圓柱滾子的兩個端部配合，相對于殼體的圓周方向的每個圓柱滾子的位移降低到低水平。結(jié)果，每個圓柱滾子的傾斜角度降低到小角度，由此在圓柱滾子的外直徑側(cè)端面和凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分之間的側(cè)面碰撞發(fā)生的程度降低到低水平。因此，外直徑側(cè)端面和外直徑側(cè)圓周邊緣部分之間的相互摩擦部分處的壓力集中發(fā)生的程度降低到低水平。另外，有助于相互摩擦部分處的用于潤滑的油膜的形成，從而可能防止該相互摩擦部分處發(fā)生金屬接觸。因此，能防止通過磨損在外直徑側(cè)圓周邊緣部分處形成如圖20中所示的凹面凹進(jìn)部分23。另一方面，雖然在圓柱滾子的傾斜降低方面沒有直接作用，兩個中心鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔相對大(通過輕微的量比每個圓柱滾子的直徑更小)，兩個中心鎖緊部分設(shè)置在兩個外直徑側(cè)鎖緊部分與(殼體的)軸向方向相關(guān)的兩個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分的相對側(cè)上的每個帶狀部分的直徑方向上的中間部分處。結(jié)果，能通過彈性地擴(kuò)展兩個中心鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔容易實(shí)現(xiàn)將每個圓柱滾子安裝入每個凹口的工作。簡而言之，絕不會為防止圓柱滾子傾斜通過將兩個外直徑側(cè)鎖緊部分之間的間隔和兩個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分之間的間隔減小使把每個圓柱滾子安裝入每個凹口的工作變難。另外，在本發(fā)明的情況下，因?yàn)橥ㄟ^降低每個圓柱滾子的傾斜防止每個凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損，所以對每個圓柱滾子的外直徑側(cè)端面的結(jié)構(gòu)沒有特殊限制。結(jié)果，為保證推力圓柱滾子軸承的負(fù)載容量而具有長的有效長度的圓柱滾子的設(shè)計變得容易。另外，在本發(fā)明的情況下，由于殼體的軸向定位通過設(shè)置在每個凹口上的各自的鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面的配合實(shí)現(xiàn)，不會發(fā)生引起殼體的兩個軸向斷面與配合滾道表面摩擦的情況。因此，能防止通過殼體附著在滾道表面的潤滑油的刮擦，從而使?jié)L道表面和圓柱滾子的滾動表面之間的滾動接觸部分能良好的潤滑。當(dāng)實(shí)現(xiàn)第七個發(fā)明時，作為第八個發(fā)明，在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便各自的外直徑側(cè)鎖緊部分和各自的內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子的部分比外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分在軸向更遠(yuǎn)地突出一個量；在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便各自的中心鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子的部分比中心鎖緊部分在軸向更遠(yuǎn)地突出一個量，優(yōu)選使前一個量是后一個量的80%或更小些，以及更優(yōu)選是70%或更小些。只要使從外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的最大突出量比從中心平板部分的最大突出量更小，當(dāng)對比使兩個最大突出量相同或兩個最大突出量的關(guān)系相反的情況時，能獲得當(dāng)有助于將每個圓柱滾子安裝入每個凹口時傾斜角降低的作用和優(yōu)點(diǎn)。但是，隨著最大突出量之間的差值達(dá)到這種范圍，即從外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的最大突出量比從中心平板部分的最大突出量小一個非常小的量，能獲得的功能和優(yōu)點(diǎn)受到限制。與此對比，使兩個最大突出量之間的差值處于第七個發(fā)明描述的范圍，能充分獲得上述的功能和優(yōu)點(diǎn)。注意以如下方式控制兩個最大突出量之間的差值(比)的最大值。即，隨著在殼體向軸向另一端側(cè)移動以便各自中心鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)實(shí)現(xiàn)從中心平板部分的最大突出量，保證從外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的每個圓柱滾子的突出量(最小突出量)在最小突出量明顯是正值的范圍。在這種情況下，明顯的正值意味著通過該值允許最小突出量保證外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分以及配合滾道表面之間的間隙而無需引起兩個表面彼此摩擦。當(dāng)然，從外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的最大突出量是比最小突出量更大的值。另一方面，從中心平板部分的最大突出量被控制到這樣的范圍，即隨著使該對中心鎖緊部分的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔小于每個圓柱滾子的的直徑，防止每個圓柱滾子從每個凹口的內(nèi)部降低?？紤]這些事實(shí)，在這種普通推力圓柱滾子軸承使用在自動變速器或用于車輛空調(diào)的壓縮機(jī)的情況下，使設(shè)置在兩個最大突出量之間的差值(比)的最小值優(yōu)選是4或更小些，以及更優(yōu)選是3或更小些。另外，當(dāng)實(shí)現(xiàn)第七個發(fā)明或第八個發(fā)明時，作為第九個發(fā)明，與每個圓柱滾子一樣，優(yōu)選使用圓柱滾子，在該圓柱滾子中使(每個圓柱滾子本身的)軸向方向上的每個端面的中心部分構(gòu)成中心板平面，該中心板平面位于每個圓柱滾子的旋轉(zhuǎn)中心軸線成直角的方向上。使用類似結(jié)構(gòu)的圓柱滾子的情況下，能延長每個圓柱滾子的有效長度，以便實(shí)現(xiàn)保證推力圓柱滾子軸承的負(fù)載容量的較長的圓柱滾子。另外，當(dāng)實(shí)現(xiàn)第七個發(fā)明至九個發(fā)明時，作為第十個發(fā)明，利用使具有與每個圓柱滾子的滾動表面滾動接觸的滾道表面的一對元件在使用中轉(zhuǎn)動，優(yōu)選使殼體的中心平板部分面對在使用中轉(zhuǎn)速更快的元件。通過采用類似結(jié)構(gòu)，能向需要很多潤滑油的以高速轉(zhuǎn)動的滾道表面和每個圓柱滾子的滾動表面之間的滾動接觸部分注入具有良好效率的潤滑油。本發(fā)明優(yōu)點(diǎn)根據(jù)如上所述配置的本發(fā)明，能實(shí)現(xiàn)有助于設(shè)計以保證負(fù)載容量的推力圓柱滾子軸承，該推力圓柱滾子軸承有益于將圓柱滾子安裝在殼體內(nèi)的凹口，而且，降低設(shè)置在殼體內(nèi)的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損。為描述本發(fā)明的實(shí)施例1，圖1(a)是示出滾子軸承處于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)下的推力圓柱滾子軸承的部分剖視圖，該殼體位于相對于滾子軸承的一個軸向端側(cè)；圖1(b)是沿圖1(a)中線I-I的剖視圖；圖1(c)是示出滾子軸承處于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)下的推力圓柱滾子軸承的部分剖視圖，殼體位于相對于滾子軸承的另一軸向端側(cè)；并且圖1(d)是沿圖1(c)中線I'-I'的剖視圖。為示出殼體中凹口的結(jié)構(gòu),圖2是示出當(dāng)從殼體的軸向觀察時的狀態(tài)的圖。圖3(a)示出實(shí)施例1的圓柱滾子的外直徑側(cè)端面和凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分之間的接觸位置處的qv值，并且圖3(b)示出相關(guān)技術(shù)的例子的qv值。為描述本發(fā)明的實(shí)施例2，圖4是示出類似圖7的圖，示出圓柱滾子的外直徑側(cè)端面和凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分之間的摩擦狀態(tài)以及凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損狀態(tài)。圖5是圓柱滾子的側(cè)視圖，該圓柱滾子安裝在本發(fā)明的實(shí)施例3中。圖6是示出實(shí)施例3的推力圓柱滾子軸承的部分側(cè)視圖，實(shí)施例3通過將其殼體內(nèi)的圓柱滾子安裝在滾子軸承位于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)而實(shí)現(xiàn)。圖7是沿圖6中的線vn—vn的剖視圖，圖7示出實(shí)施例3的圓柱滾子的外直徑側(cè)端面和凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分之間的摩擦狀態(tài)以及凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損狀態(tài)。為描述殼體相對于圓柱滾子的優(yōu)選軸向位移量，圖8(a)和圖8(b)是示出在滾子軸承位于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)下向軸端部分和推力圓柱滾子軸承這二者移動的殼體的部分剖視圖。為描述實(shí)施例5，圖9(a)是對應(yīng)圖1(b)的剖視圖，圖9(a)示出在滾子軸承位于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)下在殼體向相對于圓柱滾子的一個軸向端側(cè)移動的情況下的推力圓柱滾子軸承，并且圖9(b)是對應(yīng)圖1(d)的剖視圖，圖9(b)示出在滾子軸承位于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)下在殼體向相對于圓柱滾子的另一軸向端側(cè)移動的情況下的推力圓柱滾子軸承。圖10(a)是示出從鋼板壓切殼體的過程的圖，并且圖10(b)是示出鋼板的切割表面的結(jié)構(gòu)和表面結(jié)構(gòu)分布的圖。圖11(a)是示出當(dāng)壓切鋼板時壓切方向的圖，并且圖11(b)是示出當(dāng)從通過圖11(a)的箭頭XI指示的方向觀察時凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的表面結(jié)構(gòu)的圖。圖12(a)和圖12(b)是示出本發(fā)明的實(shí)施例6的部分剖視圖，其中，圖12(a)示出殼體向相對于圓柱滾子的一個軸向端側(cè)移動的狀態(tài)，以及圖12(b)示出以相似方式的殼體向另一軸向端側(cè)移動的狀態(tài)。圖13(a)是沿圖12(a)中線XIII-XIII的剖視圖，并且圖13(b)是沿圖12(a)中線xm'-xnr的剖視圖。圖14是示出當(dāng)從殼體的軸向觀察凹口的結(jié)構(gòu)的圖。圖15是類似圖6的圖，圖15示出普通推力圓柱滾子軸承的例子。圖16是示出從其中移走的圓柱滾子的側(cè)視圖。圖17(a)和圖17(b)是部分剖視圖，示出殼體向相對于圓柱滾子在圖17(a)中所示的一個軸向端側(cè)移動的狀態(tài)以及殼體向圖17(b)中所示的另一軸向端側(cè)移動的狀態(tài)，同時所示的推力圓柱滾子軸承處于滾子軸承位于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)。為描述殼體內(nèi)的凹口的結(jié)構(gòu)，圖18是示出從殼體的中心軸線方向觀察凹口的狀態(tài)。圖19(a)和圖19(b)是類似圖1(b)的剖視圖，描述當(dāng)圓柱滾子的軸向端面上的倒角部分的尺寸不適當(dāng)時產(chǎn)生的缺陷。圖20是類似圖3(b)的圖，示出殼體內(nèi)的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分磨損的狀態(tài)。圖21是示出其軸向端面形成球形突起表面的圓柱滾子的側(cè)視圖。圖22是示出圓柱滾子使用在其中的推力圓柱滾子軸承的第一個例子位于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)的部分剖視圖。圖23是從殼體的中心軸線方向觀察凹口的圖，圖23示出推力圓柱滾子軸承內(nèi)引起的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分的磨損狀態(tài)，圓柱滾子使用在推力圓柱滾子軸承中，圓柱滾子的軸向端面形成為突起表面。圖24是示出其軸向端面形成為突起表面的圓柱滾子使用在其中的推力圓柱滾子軸承的第二個例子位于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)的部分剖視圖。附圖標(biāo)記說明1推力圓柱滾子軸承；2殼體；4內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分；5，5a外直徑側(cè)邊緣部分；6中間板部分；7,7a凹口；8，8a，8b圓柱滾子；9，9a中心平面；10滾動表面；11，lla倒角部分；12柱狀部分；13中心平板部分；14外直徑側(cè)平板部分；15內(nèi)直徑側(cè)平板部分；16，16a內(nèi)直徑側(cè)連接部分；17，17a外直徑側(cè)連接部分；18，18a外直徑側(cè)鎖緊部分；19，19a內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分；20，20a中心鎖緊部分；21，21a，21b外直徑側(cè)端面；22，22a外直徑側(cè)圓周邊緣部分；23，23a凹面凹進(jìn)部分；24相互摩擦表面。具體實(shí)施方式(實(shí)施例1)圖1至2示出本發(fā)明的實(shí)施例1，其對應(yīng)于第一至第五個發(fā)明。注意本實(shí)施例的特征在于這樣的事實(shí)，即，即使其中中心平面9設(shè)置在其軸向端面的中心部分的圓柱滾子用作每個圓柱滾子8，通過控制每個凹口7內(nèi)的關(guān)于倒角部分11的直徑尺寸(形成在中心部分處的中心平面9的直徑)的每個圓柱滾子8的運(yùn)動來防止例如導(dǎo)致設(shè)置在中間板部分6的徑向方向的多個凹口7中的每個外直徑側(cè)圓周邊緣部分22處的如上述圖20中所述凹面凹進(jìn)部分23的磨損的發(fā)生，中間板部分6構(gòu)成殼體2，倒角部分11形成在每個圓柱滾子8的兩個軸向端面處，圓柱滾子8位于更接近其外直徑側(cè)的地方。由于其他部分的結(jié)構(gòu)和功能類似上述圖15至18中所述的相關(guān)技術(shù)結(jié)構(gòu)的部件，省略類似說明和描述的重復(fù)或簡要處理，以便下面主要描述實(shí)施例的特征部分。本實(shí)施例的情況下，如圖1(a)和(b)中所示，在殼體2向相對于圓柱滾子8的一個軸向端側(cè)(圖1中下側(cè))移動以便使單獨(dú)的外直徑側(cè)鎖緊部分18，18和單獨(dú)的內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19，19與圓柱滾子8的滾動表面IO配合的狀態(tài)下，通過圓柱滾子8的部分從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15這二者的外表面突出的量AA，外直徑側(cè)和內(nèi)直徑平板部分14，15構(gòu)成殼體2，使量Aa比相對于圓柱滾子8的直徑方向的倒角部分11的尺寸Wn小(AA<W〉。結(jié)果，在使外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分18，19與圓柱滾子8的滾動表面10配合的狀態(tài)下，如圖1(b)中格子形式的陰影部分中所示，在圓柱滾子8的中心平面9和凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22之間的相互摩擦表面落在構(gòu)成殼體2的金屬板的厚度的范圍內(nèi)。換句話說，倒角部分11面對凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22中的部分，以便空隙超出位于更接近外直徑側(cè)平板部分14的表面的部分和倒角部分11(不使相關(guān)部分彼此摩擦)之間的間隙，所述部分位于離開圓柱滾子8的旋轉(zhuǎn)軸的位置以便更接近外直徑側(cè)平板部分14的表面。另外，在本實(shí)施例的情況下，如圖1(C)和(d)中所示，在殼體2向相對于圓柱滾子8的另一軸向端側(cè)(圖1中上側(cè))移動以便各自的中心鎖緊部分20，20與圓柱滾子8的滾動表面10配合的狀態(tài)下，圓柱滾子8的部分從外直徑側(cè)平板部分14的外表面以量Ab突出，外直徑側(cè)平板部分14構(gòu)成殼體2;使AB和相對于圓柱滾子8的直徑方向的倒角部分11的尺寸Wu之間的差值(Wn-AB)比構(gòu)成殼體2的金屬板的厚度T2小((Wu-Ab)<T2)。結(jié)果，即使在各自的中心鎖緊部分20，20與圓柱滾子8的滾動表面10彼此配合的狀態(tài)下，如圖1(d)中格子形式的陰影部分中所示，圓柱滾子8的中心平面9和凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22彼此摩擦。換句話說，不會發(fā)生引起外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的內(nèi)端邊緣和倒角部分11彼此摩擦的情況(引起這二者之間的邊緣碰撞)。為了控制突出量(最大突出量)AA，Ab落入上述范國，在本實(shí)施例的情況下，如圖2中所示，使一對外直徑側(cè)鎖緊部分18,18之間的間隔D18(=—對內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19，19之間的間隔D19)和一對中心鎖緊部分20，20之間的間隔D2o被控制與圓柱滾子8的直徑Ds(參見圖l)相關(guān)，每對鎖緊部分以彼此面對的方式布置在每個凹口7內(nèi)。在本實(shí)施例的情況下，通過上述結(jié)構(gòu)，位于離開圓柱滾子8的旋轉(zhuǎn)中心軸線的位置以便更接近表面(圖1(a)中上表面)的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的部分和圓柱滾子8的外直徑側(cè)端面21彼此不摩擦。換句話說，凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22和被支撐在凹口7中的圓柱滾子8的外直徑側(cè)端面21之間的相互摩擦部分，如圖1(b)中格子形式的陰影部分中所示，位于更接近凹口7的圓周中心部分的位置。因此，很難產(chǎn)生壓力的局部集中，否則由于圓柱滾子的傾斜產(chǎn)生側(cè)面碰撞而在相互摩擦處產(chǎn)生壓力的局部集中，另外，相互摩擦部分處的滑動速度V被抑制到低水平。因此，通過磨損能防止前面圖20中所述的凹面凹進(jìn)部分23的形成。另外，不會使外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的內(nèi)端邊緣和倒角部分11彼此碰撞，并且因此在相關(guān)部分沒有產(chǎn)生明顯的磨損。另外，本實(shí)施例的情況中，由于通過沿每個凹口7形成的各個鎖緊部分18至20與每個圓柱滾子8的滾動表面10配合實(shí)現(xiàn)了殼體2的軸向定位，不會引起殼體2的軸向側(cè)表面與配合滾道表面的彼此摩擦。因此，防止通過殼體2附著在滾道表面的潤滑油的刮擦，以便每個圓柱滾子8的滾動表面10和滾道表面之間的滾動接觸部分能良好的潤滑。因此，即使在嚴(yán)格的操作條件下，能實(shí)現(xiàn)防止?jié)L動表面IO和相應(yīng)的配合滾道表面的損壞。下面的圖表1示出實(shí)驗(yàn)結(jié)果，進(jìn)行該實(shí)驗(yàn)以證明本實(shí)施例的優(yōu)點(diǎn)。在下面的條件下進(jìn)行本實(shí)驗(yàn)；以兩倍于允許的轉(zhuǎn)動速度的轉(zhuǎn)速下在施加動力載荷級別的15%的推力載荷到推力圓柱管子軸承的狀態(tài)下驅(qū)動推力載荷100小時，并且隨后，在每個關(guān)注部分觀察磨損。使用AT流體潤滑油，并且溫度是室溫。圖表1<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>如從上面的圖表1中所示的顯然的結(jié)果，根據(jù)本實(shí)施例的結(jié)構(gòu)，能降低設(shè)置在殼體2內(nèi)的凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的磨損，能防止由于相反產(chǎn)生的磨損殼體2的部分的一側(cè)之下的圓柱滾子8的外直徑側(cè)端部分的鉆孔磨損，殼體2位于更接近其外直徑側(cè)，并且，能良好地實(shí)現(xiàn)滾動接觸部分的潤滑。另外，出于證明本實(shí)施例的優(yōu)點(diǎn)的目的，圖3示出圓柱滾子8上的接觸位置獲得的qv值(載荷X滑動速度的乘積值)，圓柱滾子8的倒角部分11具有本實(shí)施例中的相同的尺寸W，在本實(shí)施例中即使殼體2向相對于圓柱滾子8的一個軸向移動，圓柱滾子8在其中心平面9處與凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22摩擦，以及在圖19(b)中所示的相關(guān)技術(shù)的例子中利用殼體2的軸向移動使外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的內(nèi)圓周側(cè)端邊緣與倒角部分11邊緣碰撞。注意軸承的旋轉(zhuǎn)速度是17300rpm，軸向載荷是460N，并且使用的滾子的數(shù)量是50，同時采用除了從外直徑側(cè)平板部分14的外表面的突出量Ab以外的相同條件。結(jié)果，采用圖3(b)中所示的相關(guān)技術(shù)的例子，圓柱滾子8變得不穩(wěn)定，并且由于圓柱滾子8的外直徑側(cè)端面21與凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22點(diǎn)接觸，可以看出qv值升高并因此產(chǎn)生部分磨損。與此相比，隨著本實(shí)施例，如圖3(a)中所示，由于接觸位置不集中并且qv值降低，可以看到磨損降低。另外，利用一對元件40，41(參見圖15)具有滾動表面40a，41a，滾動表面40a，41a與每個圓柱滾子8的滾動表面IO滾動接觸，滾動表面40a，41a在使用中旋轉(zhuǎn)，使殼體2的中心平板部分13與元件41相對，使用中元件41的轉(zhuǎn)速更快。在采用類似結(jié)構(gòu)的情況下，能向圓柱滾子8的外直徑側(cè)端面21與殼體2的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22之間的相互摩擦部分注入更多潤滑油，從而能使相互摩擦部分處的金屬接觸的發(fā)生變難。(實(shí)施例2)圖4示出對應(yīng)第一個至第二個發(fā)明的本發(fā)明的實(shí)施例2。注意本實(shí)施例的特征也在于，即使圓柱滾子用作每個圓柱滾子8，在圓柱滾子中的中心平面9設(shè)置在其軸端面的中心部分，例如通過控制在與倒角部分ll的直徑尺寸(形成在中心部分處的中心平面9的直徑)相關(guān)的每個凹口7內(nèi)的每個圓柱滾子8的運(yùn)動，防止導(dǎo)致設(shè)置在中間板部分6的徑向方向的多個凹口7中的每個外直徑側(cè)圓周邊緣部分22處的如上述圖20中所述凹面凹進(jìn)部分23的磨損的發(fā)生，中間板部分6構(gòu)成殼體2，倒角部分11形成在每個圓柱滾子8的兩個軸向端面處，圓柱滾子8位于更接近其外直徑側(cè)的地方。由于其他部分的結(jié)構(gòu)和功能類似上述圖15至18中所述的相關(guān)技術(shù)結(jié)構(gòu)的部件，省略類似說明和描述的重復(fù)或進(jìn)行簡要處理，以便下面主要描述實(shí)施例的特征部分。在本實(shí)施例的情況下，如圖4中所示，在殼體2向相對于圓柱滾子8的一個軸向端側(cè)(圖4中下側(cè))移動以便單個外直徑側(cè)鎖緊部分18，18和單個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19，19與圓柱滾子8的滾動表面10配合的狀態(tài)下，設(shè)置在圓柱滾子8的軸向端面上的中心平面9和凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22在圖4中格子形式的陰影所示的相互摩擦表面24彼此滑動接觸。在本實(shí)施例的情況下，相對于殼體2的圓周方向的該相互摩擦表面24的長度L24被控制落在圓柱滾子8的直徑D8的80%或更少的范圍內(nèi)(L24《0.8D8)，并且優(yōu)選在40%至70%范圍內(nèi){L24=(0.4-0.7)D8}。控制相互摩擦表面24長度L24的結(jié)構(gòu)類似于前述的實(shí)施例1的結(jié)構(gòu)。在本發(fā)明的情況下，就像實(shí)施例1，也能防止這種導(dǎo)致圓柱滾子8的鉆孔磨損的磨損的發(fā)生。(實(shí)施例3)圖5至7示出對應(yīng)第一個至第三個發(fā)明的本發(fā)明的實(shí)施例3。注意本實(shí)施例的特征在于，即使圓柱滾子用作每個圓柱滾子8b，在圓柱滾子中的中心平面9a設(shè)置在其軸端面的中心部分，例如通過控制倒角部分lla，lla的結(jié)構(gòu)和尺寸防止導(dǎo)致設(shè)置在中間板部分6的徑向方向的多個凹口7中的每個外直徑側(cè)圓周邊緣部分22處的如上述圖20中所述凹面凹進(jìn)部分23的磨損的發(fā)生，中間板部分6構(gòu)成殼體2，所述倒角部分形成在每個圓柱滾子8b的兩個軸向端面上，圓柱滾子8b位于更接近與每個凹口7內(nèi)的每個圓柱滾子8b的運(yùn)動相關(guān)的其外直徑側(cè)的地方。由于其他部分的結(jié)構(gòu)和功能類似上述圖15至18中所述的相關(guān)技術(shù)結(jié)構(gòu)的部件，省略類似說明和描述的重復(fù)或進(jìn)行簡要處理，以便下面主要描述實(shí)施例的特征部分。在本實(shí)施例的情況下，在每個圓柱滾子8中，形成在兩個各自的軸向端面上的倒角部分lla，lla的尺寸中，倒角部分lla，lla位于更接近其外直徑側(cè)的部分，使每個圓柱滾子8b的直徑方向上的尺寸Wlla比其軸向方向上的尺寸Lua更大(L^〈W^)。結(jié)果，形成在每個圓柱滾子8b的兩個軸向端面的中心部分的中心平面9a的直徑D9a比形成在每個圓柱滾子8的兩個軸向端面的中心部分的中心平面9的直徑D9(參見圖16)小，其中圓柱滾子8b使用在本實(shí)施例中，圓柱滾子8使用在相關(guān)技術(shù)的結(jié)構(gòu)中(D9a<D9〉。換句話說，在本實(shí)施例的情況下，中心平面9a和兩個倒角部分lla，lla之間的邊界部分位于比相關(guān)技術(shù)結(jié)構(gòu)的邊界部分的更接近于每個圓柱滾子8b的(旋轉(zhuǎn))中心軸線。注意優(yōu)選使直徑尺寸Wua比軸向尺寸L^大的范圍按前者是后者的1.1至2倍。在該實(shí)施例的情況下，通過以上述方式控制兩個倒角部分lla，lla的尺寸，降低每個圓柱滾子8b的外直徑側(cè)端面21b與殼體2的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22之間的相互摩擦部分的磨損，同時保證圓柱滾子8b的滾動表面10的軸向長度L,。(二每個圓柱滾子8b的有效長度)，并且如上述的實(shí)施例1，能防止諸如導(dǎo)致圓柱滾子8b鉆孔磨損的磨損的發(fā)生。另外，在該實(shí)施例的情況下，如每個圓柱滾子8b，圓柱滾子被使用，在圓柱滾子中中心平面9a設(shè)置在兩個軸向端面上，兩個軸向端面在相對于圓柱滾子8b的旋轉(zhuǎn)軸的直角方向上擴(kuò)展，并且中心平面9a和滾動表面10通過具有上述尺寸的L,u，Wm的倒角部分lla連續(xù)地連接。因此，滾動表面IO的軸向長度LK)(-每個圓柱滾子8b的有效長度)增加，從而有助于設(shè)計保證在其中使用圓柱滾子8的推力圓柱滾子軸承的負(fù)載容量。(實(shí)施例4)通過參考圖8來描述實(shí)施例4。當(dāng)執(zhí)行前邊已描述的第一至第三實(shí)施例時，保證每個凹口7內(nèi)的殼體2的軸向上的每個圓柱滾子8的位移量達(dá)到一定程度。為了控制該位移量，將考慮圖8中示出的兩個狀態(tài)。其中，圖8(a)中所示的狀態(tài)是殼體2向一個軸向端側(cè)移動以便單獨(dú)的外直徑側(cè)鎖緊部分18和單獨(dú)的內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19與每個圓柱滾子8的滾動表面10配合的狀態(tài)。每個圓柱滾子8的部分從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15的外表面突出一個量，外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15構(gòu)成殼體2，在這種狀態(tài)下使該量為AMAx。與此相比，圖8(b)中所示的狀態(tài)是殼體2向另一軸向端側(cè)移動以便單獨(dú)的中心鎖緊部分20與每個圓柱滾子8的滾動表面10配合的狀態(tài)；每個圓柱滾子8的部分從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15的外表面突出一個量，在這種狀態(tài)下使該量為AMW。接著，兩個突出量AMAX，AwN之間的差值(Amax-Am!n)，即，使相對于圓柱滾子8的殼體2的軸向的松動量為50lim或更大。如前述的實(shí)施例1至3，當(dāng)通過滾子導(dǎo)向滿足用于實(shí)現(xiàn)殼體的軸向定位的條件時保證50um或更大的松動量的狀態(tài)下，能充分保證每個圓柱滾子8的滾動表面10和每個柱狀部分12的兩個圓周側(cè)邊緣之間的空隙。因此，能防止通過每個柱狀部分12的兩個圓周側(cè)邊緣附著在每個圓柱滾子8的滾動表面10的潤滑油的刮擦，從而能提供充足量的潤滑油到每個圓柱滾子8的滾動表面IO和配合滾道表面之間的滾動接觸部分和圓柱滾子的滾動表面之間的滾動接觸部分。接著，在每個滾動接觸部分上形成充分的油膜，從而實(shí)現(xiàn)保證每個圓柱滾子8的滾動表面10和配合的滾道表面的滾動疲勞壽命。(實(shí)施例5)實(shí)施例5通過參考圖9至11來描述第六個發(fā)明。圖9(a)是對應(yīng)圖1(b)的剖視圖，利用向相對于圓柱滾子的一個軸向端側(cè)移動的情況，圖9(a)示出推力滾子軸承處于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)，并且圖9(b)是對應(yīng)圖1(d)的剖視圖，利用向相對于圓柱滾子的另一軸向端側(cè)移動的情況，圖9(b)示出推力滾子軸承處于包括殼體的中心軸線的假想平面上的狀態(tài)。實(shí)施例5是實(shí)施例1中描述的實(shí)施例，在殼體2向相對于圓柱滾子的一個軸向端側(cè)移動以便單獨(dú)的外直徑側(cè)鎖緊部分18和單獨(dú)的內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19與每個圓柱滾子8的滾動表面10配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子8從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15的外部表面突出一個量，在實(shí)施例5中更優(yōu)選地控制該量。具體地，凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22上的切割(shear)表面25形成在更接近每個圓柱滾子8的旋轉(zhuǎn)中心軸線的位置，當(dāng)執(zhí)行壓制方法(壓切方法)時形成切割表面25，并且當(dāng)滾子軸承處于轉(zhuǎn)動中時每個圓柱滾子8的中心平面9只與切割表面25接觸。如圖10中所示，一般地，通過將鋼板S放在模具30中并通過采用沖壓機(jī)31壓切凹口7來制造殼體2。當(dāng)發(fā)生該操作時，通過沖壓機(jī)31切割切割表面a，在通過沖壓機(jī)31切割的過程中在鋼板S內(nèi)形成具有如裂紋的結(jié)果的磨損外觀的切割區(qū)域b，并且其大體上與切割表面a一樣高，而且，在凹口7的端面上產(chǎn)生下垂和毛口。切割表面a具有比切割區(qū)域b更好的表面粗糙度。因此，如圖11(a)中所示的殼體2的凹口7通過放置表面而被加工，該表面包括模具上的外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15的外表面和通過從箭頭X所示的方向沖壓的壓切表面，從而切割表面25形成在凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22上，如此形成在更接近每個圓柱滾子8的旋轉(zhuǎn)中心軸線的部分，并且切割區(qū)域26形成在離圓柱滾子8的旋轉(zhuǎn)中心軸線比切割表面25更遠(yuǎn)且更接近外直徑側(cè)平板部分14的表面的位置(參考圖11(b))。切割表面25的表面粗糙度Ra大體上和加工前的材料的粗糙度一樣，該表面粗糙度具有0.15至0.5um的級別，并且切割區(qū)域26的表面粗糙度Ra是1.0至2.5um。另外，如圖9(a)中所示，在殼體2向一個軸向端側(cè)移動以便單獨(dú)的外直徑側(cè)鎖緊部分18和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19與圓柱滾子8的滾動表面IO配合的狀態(tài)下，圓柱滾子8的部分從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15的外表面突出一個量Aa，該量AA比通過相對于圓柱滾子8的直徑方向的倒角部分11的尺寸Wu中減去切割區(qū)域高度1126的結(jié)果值小(AA〈Wu-h26)，從而在殼體2向一個軸向端側(cè)移動以便單獨(dú)的外直徑側(cè)鎖緊部分18和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19與圓柱滾子8的滾動表面IO配合的狀態(tài)下，圓柱滾子8的中心平表面9只與凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的切割表面25接觸。另外，如圖9(b)中所示，如實(shí)施例1，在殼體2向相對于每個圓柱滾子8的另一軸向端側(cè)移動以便單獨(dú)的中心鎖緊部分20，20與圓柱滾子8的滾動表面10配合的狀態(tài)下，圓柱滾子8的部分從外直徑側(cè)平板部分14的外表面突出一個量Ab，該量AB和相對于圓柱滾子8的直徑方向的倒角部分11的尺寸Wn之間的差值(W-AB)比構(gòu)成殼體2的金屬板的厚度丁2小{(W-AB)<T2}。結(jié)果，即使當(dāng)滾子軸承在轉(zhuǎn)動中殼體2向一個軸向端側(cè)或另一軸向端側(cè)移動，也絕不會不能使圓柱滾子8的中心平表面9與凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的切割表面25接觸。注意使每個圓柱滾子8的中心平表面9的表面粗糙度Ra是0.3um或更小。另外，如圖9(b)中所示，在殼體2向相對于圓柱滾子8的另一軸向端側(cè)移動的狀態(tài)下，每個圓柱滾子8的滾動表面IO與單獨(dú)的中心鎖緊部分20，20接觸。由于當(dāng)滾子軸承以上述方式處于旋轉(zhuǎn)中時絕不會不能使每個圓柱滾子8的中心平表面9與每個凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22上的切割表面25接觸，因此與圓柱滾子8接觸的每個凹口7的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22的表面粗糙度提高，由此每個圓柱滾子8的松動量(軸向方向的移動量)降低，以便不但降低傾斜的發(fā)生而且在相互摩擦表面24上引起用于潤滑的充分的油膜的形成。因此，能有效地防止在位于更接近其外直徑側(cè)的殼體2的一個表面?zhèn)认碌拿總€圓柱滾子8的外直徑側(cè)端部的鉆孔磨損。接著，為了證明本實(shí)施例的優(yōu)點(diǎn)，當(dāng)改変量Aa和量Ab以及相對于每個圓柱滾子8的直徑方向和切割區(qū)域高度1126的倒角部分11的尺寸W時,通過高速旋轉(zhuǎn)在具有50mm的內(nèi)直徑，70mm的外直徑和0.5mm厚度的殼體上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，其中每個圓柱滾子8的部分從單獨(dú)的外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15的外表面突出量Aa,每個圓柱滾子8的部分從外直徑側(cè)平板部分14的外表面突出量Ab，并且在圓表2中示出實(shí)驗(yàn)的結(jié)果。另外，使用的測試軸承是例如滾子的端面的表面粗糙度Ra是0.35至0.4"m，殼體內(nèi)的凹口的端面的表面粗糙度Ra是3.0至3.5ym，并且在下面的條件下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。(測試條件)轉(zhuǎn)速兩倍于允許的轉(zhuǎn)速載荷不施力口載荷潤滑油ATF圖表2實(shí)驗(yàn)結(jié)果(凹口端面磨損深度，ym)<table>tableseeoriginaldocumentpage35</column></row><table>從圖表2中所示的結(jié)果可以看出通過控制AA〈Wu-h26,即，AA+h26/W1P以及(W-AB)<T2，即，(W-AB)/T2<1，能降低凹口7的端面上的磨損深度，由此，能有效地防止在位于其外直徑側(cè)上的部分處的殼體2的一個表面?zhèn)认碌膱A柱滾子8的外直徑側(cè)端部的鉆孔磨損。(實(shí)施例6)圖12至14示出本發(fā)明的實(shí)施例6。注意本實(shí)施例的特征在于，即使圓柱滾子用作每個圓柱滾子8b，在圓柱滾子8中的中心平面9a設(shè)置在其軸端面的中心部分，通過控制在每個凹口7a內(nèi)的每個圓柱滾子8的運(yùn)動，防止例如導(dǎo)致設(shè)置在中間板部分6的徑向方向的多個凹口7a中的每個外直徑側(cè)圓周邊緣部分22a處的如上述圖20中所述凹面凹進(jìn)部分23的磨損的發(fā)生，其中中間板部分6構(gòu)成殼體2。由于其他部分的結(jié)構(gòu)和功能類似上述圖15至18中所述的相關(guān)技術(shù)結(jié)構(gòu)的部件，省略類似說明和描述的重復(fù)或簡要處理，以便下面主要描述實(shí)施例的特征部分。在本實(shí)施例的情況下，如圖14中所示，使一對外直徑側(cè)鎖緊部分18a，18a的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D^，和一對內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D^彼此相等，這些對外直徑側(cè)鎖緊部分18a和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19a以彼此面對的方式設(shè)置在凹口7a的兩個圓周端部邊緣部分上。與此相比，使中心鎖緊部分20a，20a之間的間隔D2()a比那些間隔寬(D18a=D19a<D2。a)。在這個實(shí)施例的情況下，通過控制各個鎖緊部分18a至20a的遠(yuǎn)端邊緣的間隔D18a，D19a，D2。a，控制殼體2的軸向方向內(nèi)的每個凹口7a內(nèi)的每個圓柱滾子8的位移量(在圖12至13內(nèi)的垂直方向上，從在其上示出圖14的紙張的由近及遠(yuǎn)側(cè)的方向上)。通過參考圖12至13描述該事實(shí)。首先，如圖12(a)和圖13(a)中所示，在殼體2向一個軸向端側(cè)(圖12至13中的下側(cè))移動以便各個外直徑側(cè)鎖緊部分18a，18a和各個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19a，19a與每個圓柱滾子8的滾動表面配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子8的部分比外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15在軸向更多地突出一個量(在圖12至13中向上)，使該量是最大突出量厶a。另一方面，在殼體向另一軸向端側(cè)(在圖12至13的上側(cè))移動以便每個中心鎖緊部分20a，20a與每個圓柱滾子8的滾動表面配合的狀態(tài)下，每個圓柱滾子8的部分比中心平板部分13在軸向更多地突出一個量，使該量是最大突出量Ap在這種情況下，使從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分14，15的最大突出量Aa比從中心平板部分13的最大突出量Al小(Aa<△l)。根據(jù)前述設(shè)置的本實(shí)施例，即使如每個圓柱滾子8，在被使用的圓柱滾子中如果為保證推力圓柱滾子軸承1的負(fù)載容量中心平面9s形成在兩個軸向端面的中心部分處，降低了每個凹口7a的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22a的磨損。即，由于使各個外直徑側(cè)鎖緊部分18a，18a的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D^和各個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19a，19a的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D^相對窄(使相比于每個圓柱滾子8的直徑Ds充分小)，使外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與相對于其軸向方向的每個圓柱滾子8的端部配合，分別地，能降低相對于殼體的圓周方向的每個圓柱滾子8的位移量到低水平。艮卩，即使每個凹口7a內(nèi)支撐的每個圓柱滾子8中，當(dāng)試圖使位于殼體2的外直徑側(cè)上的另一端部向另一圓周方向移動時，試圖使位于殼體2的內(nèi)直徑側(cè)上的端部部分向一個圓周方向移動，將每個端部部分的位移量降低到非常低的水平。另外，每個圓柱滾子8的中心軸線方向與殼體2的直徑方向之間的偏離降低到小的水平。簡而言之，基于各個外直徑側(cè)鎖緊部分18a，18a和各個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19a，19a與圓柱滾子8的滾動表面配合的配合，對于每個圓柱滾子8的傾斜角度能減低到小的水平。另外，通過維持每個圓柱滾子8的外直徑側(cè)端面21與每個凹口7a的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22a之間的位置關(guān)系處于平行或大體上平行，防止外直徑側(cè)端面21和外直徑側(cè)圓周邊緣部分22a的側(cè)面碰撞，并且即使發(fā)生這樣的側(cè)面碰撞，側(cè)面碰撞的范圍降低到低水平。因此，發(fā)生在外直徑側(cè)端面21和外直徑側(cè)圓周邊緣部分22a之間的相互摩擦部分的壓力集中的程度被降低到低水平。另外，有助于在相互摩擦部分處形成用于潤滑的油膜，從而能防止相互摩擦部分處的金屬接觸的發(fā)生。因此，能防止通過摩擦在外直徑側(cè)圓周邊緣部分19a處形成如圖20中所示的上述凹面凹進(jìn)部分23。另一方面，使設(shè)置在每個凹口7的中間部分處的中心鎖緊部分20a，20a之間的間隔D^相對大(比每個圓柱滾子8的直徑D8小一個較小的量)，以這種處于相對各個外直徑側(cè)鎖緊部分18a，18a和各個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19a，19a被設(shè)置的該側(cè)的軸向方向的相對側(cè)上的方式，凹口7不直接地包括在每個圓柱滾子8的降低的傾斜角度內(nèi)。結(jié)果，通過各個中心鎖緊部分20a，20a的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D20a的彈性擴(kuò)展容易實(shí)現(xiàn)將每個圓柱滾子8安裝入每個凹口7a。由于使各個中心鎖緊部分20a，20a的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D20a擴(kuò)展的必要的力較小，在將每個圓柱滾子8安裝入每個凹口7a過程中，施加到各個中心鎖緊部分20a，20a的遠(yuǎn)端邊緣和每個圓柱滾子8的滾動表面之間的相互摩擦表面的表面壓力有限。另外，使制成圓柱滾子8的金屬材料(軸承鋼)的硬度比制成殼體2的金屬材料(鋼板)的硬度充分高。結(jié)果，在上述安裝工作過程中沒有在每個圓柱滾子8的滾動表面上形成有害的摩擦損壞的危險。簡而言之，沒有發(fā)生這樣的情況，使每個圓柱滾子8安裝入每個凹口7a的工作很難或通過使各個外直徑側(cè)鎖緊部分18a，18a的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D^和各個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分19a，19a的遠(yuǎn)端邊緣之間的間隔D^變窄而使每個圓柱滾子8的滾動表面容易被損壞。另外，在本實(shí)施例的情況下，防止凹口7a的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22a的磨損以及通過降低圓柱滾子8的傾斜圓柱滾子8的外直徑側(cè)端面21的中心部分形成平面。結(jié)果，每個圓柱滾子8的有效長度Ls增大，以便保證推力圓柱滾子軸承1的負(fù)載容量。另外，在本實(shí)施例的情況下，由于通過鎖緊部分18a至20a與每個圓柱滾子8的滾動表面配合實(shí)現(xiàn)殼體2的軸向定位，絕不引起兩個殼體2的軸向側(cè)表面與配合滾道表面摩擦。因此，防注意在本實(shí)施例的情況下，以下面的方式控制兩個最大突出量AA，Al。即，使從外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的每個圓柱滾子8的如圖12(a)和13(a)中所示的最大突出量Aa是從中心平板部分13的每個圓柱滾子8的如圖12(b)和13(b)中所示的最大突出量Al的80%或更小(AA《0.8XAL)并且更優(yōu)選是70%或更小(AA《0.7XAl)?？刂七@些最大突出量AA，厶t落在這些范圍內(nèi)的原因如下。只要使從外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的如圖12(a)和13(a)中所示的最大突出量Aa比從中心平板部分13的如圖12(b)和13(b)中所示的最大突出量Al小(Aa〈Al)，如前述圖17中所示，當(dāng)對比使兩個最大突出量AA''彼此相等(AA'=AL')或相對于量的關(guān)系相反(厶a'〉A(chǔ)l')的情況下，能獲得當(dāng)有助于將每個圓柱滾子8安裝入每個凹口7a時抑制傾斜角的作用和優(yōu)點(diǎn)。但是，在如圖12(a)和13(a)中所示的從外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的最大突出量Aa小于如圏12(b)和13(b)中所示的從中心平板部分13的最大突出量Al的情況下，其中該小于的程度為前者的最大突出量比后者的最大突出量小一個較小的量，能獲得的功能和優(yōu)點(diǎn)將受到限制。與此相比，在設(shè)置與上述的程度一樣大的差值的情況下，能充分獲得上述的功能和優(yōu)點(diǎn)。注意控制設(shè)置在兩個最大突出量AA,AL之間的差(比)的最大值，以不使外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的外表面與配合滾道表面摩擦。即，如圖12(b)和13(b)中所示，保證最大突出量Ab到一個程度，該程度即在通過移動殼體到另一軸向端側(cè)以便各個中心鎖緊部分20a，20a和如圖12(b)和13(b)中所示的每個圓柱滾子8的滾動表面配合實(shí)現(xiàn)從中心平板部分13的最大突出量AL的狀態(tài)下，從外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的每個圓柱滾子8的最大突出量Ab明顯是正值。該情況下明顯正值意味著最大突出量AB是這樣的值，通過該量能保證外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的表面與配合滾道表面之間的差值而無需引起兩個表面彼此摩擦(間隙的程度設(shè)置到不使兩個表面之間存在的油膜如此薄以至于產(chǎn)生大的切割抗力的范圍)。從外直徑側(cè)平板部分14和內(nèi)直徑側(cè)平板部分15的的最大突出量Aa當(dāng)然是比最大突出量Ab大的信(Aa>Ab)。另一方面，控制從中心平板10的最大突出量AL落入這樣的范圍，在該范圍中使各個中心鎖緊部分20a，20a之間的間隔D2Qa比每個圓柱滾子8的直徑Ds小(D2()a<Ds)。當(dāng)考慮到這些事實(shí)時，在使用在諸如自動變速器或用于汽車空調(diào)的壓縮機(jī)的推力圓柱滾子軸承的情況下，兩個最大突出量AA，Ai^之間的最大值的差值(比)是4或更小(△L/AA《4)并且更優(yōu)選是3或更小(Al/Aa《3)。另外，利用一對具有滾道表面40a，41a的元件40，41(參見圖15)，在使用中旋轉(zhuǎn)的滾道表面40a，41a這二者與每個圓柱滾子8的滾動表面IO滾動接觸，使殼體2的中心平板部分13優(yōu)選與元件41相對，使用中元件41的轉(zhuǎn)速更快。在采用類似結(jié)構(gòu)的情況下，能向圓柱滾子8的外直徑側(cè)端面21與殼體2的外直徑側(cè)圓周邊緣部分22之間的相互摩擦部分注入更多潤滑油，由此很難發(fā)生相互摩擦部分處的金屬接觸。注意本發(fā)明不是這種限于迄今所述的單個實(shí)施例并且因此能被適當(dāng)修改或改進(jìn)。迄今所述的單個實(shí)施例能被適當(dāng)合并在一起用于在允許這種合并的范圍內(nèi)使用。另外，每個圓柱滾子8的中心平面9包括具有在生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的樣式為10ixm的表面。本發(fā)明申請是這種基于2005年2月4日提交的日本專利申請(NO.2005-28703)和2005年3月3日提交的日本專利申請(NO.2005-59311),并且其內(nèi)容以參考的方式全部合并在此。權(quán)利要求1.一種推力圓柱滾子軸承，包括殼體，該殼體被制成整體的圓環(huán)形狀并包括在其圓周方向上多個位置處的多個凹口，每個凹口布置在半徑方向上，以及多個圓柱滾子，該多個圓柱滾子分別被可轉(zhuǎn)動地保持在所述凹口內(nèi)，所述殼體通過彎曲金屬板來一體地制造，并且包括內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分，其位于內(nèi)圓周部分中，并且形成為沿其整個圓周連續(xù)的環(huán)形，外直徑側(cè)邊緣部分，其位于外圓周邊緣部分中，并形成為與所述內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分同心的環(huán)形，并且沿其整個圓周連續(xù)，中間板部分，其位于所述外直徑側(cè)邊緣部分和所述內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分之間，并且相對于橫截面內(nèi)的直徑方向被彎曲，所述凹口，其相對于圓周方向并且分別在半徑方向上間隔地形成在所述中間板部分內(nèi)，以及多個柱狀部分，其分別設(shè)置在圓周方向上的鄰近的凹口之間，所述中間板部分包括中心平板部分，其形成在位于直徑方向上的中間以及軸向更接近一端的部分處，外直徑側(cè)平板部分，其形成在位于鄰近外直徑側(cè)邊緣部分的直徑內(nèi)側(cè)以及軸向更接近另一端的部分處，內(nèi)直徑側(cè)平板部分，其形成在位于鄰近內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分的直徑外側(cè)以及軸向更接近另一端的部分處，內(nèi)直徑側(cè)連接部分，其連接所述內(nèi)直徑側(cè)平板部分的外圓周邊緣和所述中心平板部分的內(nèi)圓周邊緣，以及外直徑側(cè)連接部分，其連接所述中心平板部分的外圓周邊緣和所述外直徑側(cè)平板部分的內(nèi)圓周邊緣部分，在每個圓柱滾子的一部分比內(nèi)直徑側(cè)和外直徑側(cè)邊緣部分這二者的遠(yuǎn)端邊緣和中心平板部分在軸向更遠(yuǎn)地突出的狀態(tài)下，殼體向一個軸向端側(cè)的軸向位移通過每個外直徑側(cè)鎖緊部分和每個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面的配合來被控制，其中所述每個外直徑側(cè)鎖緊部分和每個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分設(shè)置在外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的部分處的每個柱狀部分的圓周端邊緣上，以及在每個圓柱滾子的一部分比外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分在軸向更遠(yuǎn)地突出的狀態(tài)下，殼體向另一軸向端的軸向位移通過每個中心鎖緊部分和每個圓柱滾子的滾動表面的配合來被控制，其中所述每個中心鎖緊部分設(shè)置在中心平板部分的一部分處的每個柱狀部分的圓周端邊緣上，其中在位于殼體的外直徑側(cè)上的其兩個軸向端面的至少一個端面上，每個圓柱滾子包括，中心平面，其在相對于每個圓柱滾子的旋轉(zhuǎn)中心軸線成直角的方向上擴(kuò)展，以及倒角部分，其連接中心平面的外圓周邊緣與沿其整個圓周的滾動表面，以及在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分這二者的外表面突出一個量，所述外直徑側(cè)和內(nèi)直徑平板部分構(gòu)成殼體，使該量小于相對于圓柱滾子的直徑方向的倒角部分的尺寸，以及在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分從外直徑側(cè)平板部分的外表面突出一個量，所述外直徑側(cè)平板部分構(gòu)成殼體，使該量和相對于圓柱滾子的直徑方向的倒角部分的尺寸之間的差值小于金屬板的厚度。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的推力圓柱滾子軸承，其中在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，使一表面的長度在圓柱滾子的直徑的80%內(nèi)，在該表面之上圓柱滾子的中心平面與凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分摩擦。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的推力圓柱滾子軸承，其中使圓柱滾子的倒角部分的尺寸中的圓柱滾子的直徑方向上的尺寸比其直徑方向上的軸向尺寸大。4.根據(jù)權(quán)利要求1至3所述的任一項的推力圓柱滾子軸承，其中在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分從外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的外表面突出一個量，所述外直徑側(cè)和內(nèi)直徑側(cè)平板部分構(gòu)成殼體；在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分從兩個平板部分的外表面突出另一個量；使所述兩個量之間的差值等于或大于50um。5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項所述的推力圓柱滾子軸承，其中具有滾道表面的一對元件在使用中都轉(zhuǎn)動，使其與圓柱滾子的滾動表面滾動接觸，以及使殼體的中心平板部分面對所述元件，該元件在使用中的轉(zhuǎn)動速度更快。6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項所述的推力圓柱滾子軸承，其中切割表面形成在位于更接近圓柱滾子的旋轉(zhuǎn)中心軸線的部分處的凹口的外直徑側(cè)圓周邊緣部分上，以及當(dāng)軸承在轉(zhuǎn)動中時，使圓柱滾子的中心平面只與切割表面接觸。7.—種推力圓柱滾子軸承，包括殼體，該殼體被制成整體的圓環(huán)形狀，并包括在其圓周方向上多個位置處的多個凹口，每個凹口布置在半徑方向上，以及多個圓柱滾子，該多個圓柱滾子分別被可轉(zhuǎn)動地保持在所述凹口所述殼體通過彎曲金屬板來一體地制造，并且包括內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分，其位于內(nèi)圓周部分中并且形成為沿其整個圓周連續(xù)的環(huán)形，外直徑側(cè)邊緣部分，其位于外圓周邊緣部分中并形成為與所述內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分同心并且沿其整個圓周連續(xù)的環(huán)形，中間板部分，其位于所述外直徑側(cè)邊緣部分和所述內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分之間，并且相對于橫截面內(nèi)的直徑方向被彎曲，所述凹口，其相對于圓周方向并且分別在半徑方向上間隔地形成在所述中間板部分內(nèi)，以及多個柱狀部分，其分別設(shè)置在圓周方向上的鄰近的凹口之間，所述中間板部分包括中心平板部分，其形成在位于直徑方向上的中間以及軸向更接近一端的部分處，外直徑側(cè)平板部分，其形成在位于鄰近外直徑側(cè)邊緣部分的直徑內(nèi)側(cè)以及軸向更接近另一端的部分處，內(nèi)直徑側(cè)平板部分，其形成在位于鄰近內(nèi)直徑側(cè)邊緣部分的直徑外側(cè)以及軸向更接近另一端的部分處，內(nèi)直徑側(cè)連接部分，其連接所述內(nèi)直徑側(cè)平板部分的外圓周邊緣和所述中心平板部分的內(nèi)圓周邊緣，以及外直徑側(cè)連接部分，其連接所述中心平板部分的外圓周邊緣和所述外直徑側(cè)平板部分的內(nèi)圓周邊緣部分，在每個圓柱滾子的一部分比內(nèi)直徑側(cè)和外直徑側(cè)邊緣部分這二者的遠(yuǎn)端邊緣和中心平板部分在軸向更遠(yuǎn)地突出的狀態(tài)下，殼體向一個軸向端側(cè)的軸向位移通過每個外直徑側(cè)鎖緊部分和每個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與每個圓柱滾子的滾動表面的配合來被控制，其中所述每個外直徑側(cè)鎖緊部分和每個內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分設(shè)置在外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分的部分處的每個柱狀部分的圓周端邊緣上，以及在每個圓柱滾子的一部分比外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分在軸向更遠(yuǎn)地突出的狀態(tài)下，殼體向另一軸向端的軸向位移通過每個中心鎖緊部分和每個圓柱滾子的滾動表面的配合來被控制，其中所述每個中心鎖緊部分設(shè)置在中心平板部分的一部分處的每個柱狀部分的圓周端邊緣上，其中在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分比外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分在軸向上更遠(yuǎn)地突出一個量；在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分比中心平板部分在軸向上更遠(yuǎn)地突出另一個量；使所述前一個量小于所述后一個量。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的推力圓柱滾子軸承，其中在殼體向一個軸向端側(cè)移動以便外直徑側(cè)鎖緊部分和內(nèi)直徑側(cè)鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分比外直徑側(cè)平板部分和內(nèi)直徑側(cè)平板部分在軸向上更遠(yuǎn)地突出一個量；在殼體向另一軸向端側(cè)移動以便中心鎖緊部分與圓柱滾子的滾動表面配合的狀態(tài)下，圓柱滾子的一部分比中心平板部分在軸向上更遠(yuǎn)地突出另一個量；使所述前一個量是所述后一個量的80%或更小。9.根據(jù)權(quán)利要求7或8所述的推力圓柱滾子軸承，其中使圓柱滾子的每個端面的中心部分構(gòu)成一中心平面，該中心平面位于相對于圓柱滾子的中心軸線成直角的方向上。10.根據(jù)權(quán)利要求7至9中任一項所述的推力圓柱滾子軸承，其中具有滾道表面的一對元件在使用中都轉(zhuǎn)動，使其與圓柱滾子的滾動表面滾動接觸，以及使殼體的中心平板部分面對所述元件，該元件在使用中的轉(zhuǎn)動速度更快。全文摘要使倒角部分(11)的直徑尺寸形成為使得中心平面(9)不從外直徑側(cè)平板部分(14)的外表面暴露，倒角部分(11)形成在圓柱滾子(8)的軸向端面上，圓柱滾子(8)保持在殼體(2)的每個凹口(7)中，殼體(2)通過位于更靠近其外直徑側(cè)部分處的滾子導(dǎo)向?qū)崿F(xiàn)軸向定位，中心平面(9)位于倒角部分(11)的內(nèi)直徑側(cè)上。接著，圓柱滾子(8)從外直徑側(cè)平板部分(14)的外表面突出一個量，使該量的最小值Δ_B與相對于其直徑方向的倒角部分(11)的尺寸W₁₁之間的差值比殼體(2)的厚度T₂小。通過該結(jié)構(gòu)，外直徑側(cè)圓周邊緣部分(22)和中心平面(9)之間的摩擦速度被降低，以便降低設(shè)置在殼體(2)內(nèi)的凹口(7)的外直徑側(cè)圓周邊緣部分(22)的磨損。文檔編號F16C33/34GK101133257SQ200680007009公開日2008年2月27日申請日期2006年3月2日優(yōu)先權(quán)日2005年3月3日發(fā)明者軍劉,大谷梓,小林孝司,山田亮輔申請人:日本精工株式會社