專利名稱：扇段型摩擦材料的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種通過(guò)以浸入油中的狀態(tài)朝對(duì)向面施加高壓力而獲得扭矩的濕式摩擦材料。具體來(lái)講，本發(fā)明所涉及的是把由摩擦材料基材制成的扇段片沿芯板或平坦環(huán)狀芯板的整周連結(jié)在芯板或平坦環(huán)狀芯板兩面或者一面上而形成的扇段型摩擦材料。每個(gè)摩擦材料基材都被切割為扇段片狀。特別地，本發(fā)明涉及可使產(chǎn)率提高并獲得更好的耐熱性的扇段型摩擦材料。
背景技術(shù)：
近年來(lái)，作為濕式摩擦材料，為了通過(guò)提高材料產(chǎn)率而實(shí)現(xiàn)低成本化并通過(guò)降低拖曳扭矩而實(shí)現(xiàn)車輛的低燃費(fèi)化，公開(kāi)了這樣一種扇段型摩擦材料。該扇段型摩擦材料具有扁平環(huán)形的芯板以及扇段片。扇段片是通過(guò)沿著芯板的環(huán)形形狀或周向來(lái)切割摩擦材料基材而形成的。一組扇段片沿著芯板的整周通過(guò)粘結(jié)劑并排設(shè)置并連結(jié)在芯板的前表面上，并且將間隙作為油槽。另一組通過(guò)切割摩擦材料基材而成的扇段片通過(guò)粘結(jié)劑連結(jié)在芯板的后表面上。這種扇段型摩擦材料可用于摩擦材料離合器裝置，該摩擦材料離合器裝置具有單個(gè)或多個(gè)摩擦板，并且被使用在機(jī)動(dòng)車等的自動(dòng)變速器(以下可簡(jiǎn)稱為“AT”)或機(jī)動(dòng)腳踏車等的變速器中。
在自動(dòng)變速器的另外部分中使用環(huán)型摩擦材料。該環(huán)型摩擦材料通過(guò)將摩擦材料基材切成環(huán)形、并通過(guò)粘結(jié)劑將其粘結(jié)在平坦環(huán)形芯板上而制成。但是，環(huán)型摩擦材料存在摩擦材料基材的產(chǎn)率極低這樣的問(wèn)題。因此，建議使扇段型摩擦材料的扇段片間的間隙形成得極小或者消除該間隙。此時(shí)，可預(yù)想到的是扇段型摩擦材料具有和環(huán)型摩擦材料相似的摩擦性能。
由此，希望該扇段型摩擦材料在自動(dòng)傳動(dòng)流體(以下可簡(jiǎn)稱為“ATF”)的供給中顯示出與環(huán)型摩擦材料相似的特性。但是，在常規(guī)的制造設(shè)備中，仍存在著若不在毗鄰的扇段片間設(shè)置間隔就無(wú)法配置或粘貼扇段片這樣的問(wèn)題。
基于上述內(nèi)容，本發(fā)明的發(fā)明人們提供了如日本公開(kāi)專利公報(bào)No.2005-299731所示那樣的改進(jìn)的扇段型摩擦材料以及其制造方法。在該扇段型摩擦材料中，相鄰的扇段片間的間隙被設(shè)置得極小或者被消除。由此，扇段型摩擦材料就具有與環(huán)型摩擦材料相似的摩擦性能，并能夠削減成本。
但是，扇段型摩擦材料需要具有根據(jù)用途而定的各種摩擦性能。為了滿足各種需求，扇段型摩擦材料制造成使得在扇段片間設(shè)置有間隙而用作油槽。然后，所制得的扇段型摩擦材料使該油槽的個(gè)數(shù)和位置做出種種變化，從而滿足所需的摩擦性能。另外，為了減少油槽的個(gè)數(shù)，扇段片被切割成為長(zhǎng)的尺寸或成為寬的帶角度的弧。而后，將少數(shù)長(zhǎng)的扇段片粘結(jié)在芯金屬上以應(yīng)對(duì)需求。
但是，在從帶狀摩擦材料臟材沖切扇段片的過(guò)程中，扇段片的內(nèi)周的半徑被設(shè)定成與其外周的半徑相同。這就使得扇段片可從帶狀摩擦材料基材的上側(cè)到下側(cè)(在縱向)連續(xù)地進(jìn)行裁切。借助這樣的切割操作，在相鄰的沖裁扇段片的內(nèi)周與外周之間沒(méi)有未使用的部分。但是，如果切出長(zhǎng)度較長(zhǎng)或帶較寬角度的扇段片的話，則存在這樣的缺點(diǎn)，即，越朝向周向相向的端部，與扇段片的周向垂直的方向上的長(zhǎng)度就變得越短。因而，摩擦材料基材的產(chǎn)率降低，并且扇段片的襯背面積減小。
而且，為了滿足一定的摩擦性能，扇段片將會(huì)根據(jù)油槽的所需位置和所需個(gè)數(shù)被切出或沖切成不同的形狀。例如，可在扇段型摩擦材料的一個(gè)區(qū)域中以較大的距離或以較大的角度對(duì)一些油槽進(jìn)行相互設(shè)置，而且在其另一個(gè)區(qū)域中以較短或中等的距離或者以較小或中等的角度對(duì)其它油槽進(jìn)行相互設(shè)置。此時(shí)，需要準(zhǔn)備兩種或三種(長(zhǎng)、中、短)具有不同的周向長(zhǎng)度或不同的弧角度的扇段片。也就是說(shuō)，扇段片之一應(yīng)具有較長(zhǎng)的尺寸或者較寬的弧角度，以被設(shè)置在按較大距離定位油槽的一個(gè)區(qū)域中。其它的扇段片應(yīng)具有較短或中等的尺寸或者較小或中等的弧角度，以被設(shè)置在按較短或中等的距離定位油槽的其它區(qū)域中。因此，需要設(shè)定并制出兩種或三種類型的刀刃，用以根據(jù)扇段片的尺寸不同(長(zhǎng)、中、短)來(lái)沖切出分別具有不同尺寸的兩種扇段片。而且，切割的扇段片被分別設(shè)置在扁平環(huán)形芯金屬上，同時(shí)借助芯金屬旋轉(zhuǎn)單元按規(guī)定角度旋轉(zhuǎn)芯金屬。然而，在該情況下，芯金屬旋轉(zhuǎn)單元應(yīng)被設(shè)計(jì)并被制作成，根據(jù)扇段片的尺寸不同而按不同的兩個(gè)或三個(gè)間隔旋轉(zhuǎn)芯金屬。如上所述，必須設(shè)計(jì)并形成不同的刀刃以及不同的金屬旋轉(zhuǎn)單元，用以切割出不同的扇段片形狀以及按不同角度旋轉(zhuǎn)芯金屬以粘結(jié)扇段片。這樣的設(shè)置及制作會(huì)增加成本，并使制造效率變差。
上述涉及“用以獲得期望摩擦性能的油槽的個(gè)數(shù)以及位置”的說(shuō)明并不是現(xiàn)有技術(shù)的說(shuō)明。其正好作為與本發(fā)明的目的相關(guān)的技術(shù)被解釋。申請(qǐng)人并不認(rèn)為該說(shuō)明是現(xiàn)有技術(shù)。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種扇段型摩擦材料，其即使在油槽的個(gè)數(shù)減少的情況下也能夠保持高的摩擦材料基材的產(chǎn)率，而且能夠使用相同的刀刃以及相同的芯金屬旋轉(zhuǎn)單元，以便能夠保持成本較低且制造效率較高，從而確保獲得所要求的摩擦性能。
根據(jù)本發(fā)明的第一方面，提供一種扇段型摩擦材料，其包括平坦環(huán)形的芯金屬。預(yù)定數(shù)量的扇段片被從摩擦材料基材中切出，并且沿著芯金屬的整周粘結(jié)到芯金屬的一個(gè)表面或兩個(gè)表面上。預(yù)定數(shù)量的扇段片被劃分成多個(gè)分組。這些分組包括至少由彼此緊密連接在一起并粘結(jié)在芯金屬上的多個(gè)扇段片組成的塊。根據(jù)所需的油槽的位置及數(shù)量，分別在所述分組之間形成油槽。
在更為優(yōu)選的扇段型摩擦材料中，優(yōu)選的是每個(gè)扇段片都具有大致扇形形狀，該扇形形狀具有大約8至16度的圓心角。所述分組包括多個(gè)由彼此緊密連接在一起并粘結(jié)在芯金屬上的多個(gè)扇段片組成的塊。組成每個(gè)塊的扇段片的數(shù)量設(shè)定成使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽的位置及數(shù)量一致。
在更為優(yōu)選的扇段型摩擦材料中，每個(gè)扇段片都具有大致扇形形狀。扇形片的預(yù)定數(shù)量不少于20且不多于40，使得預(yù)定數(shù)量的扇段片沿芯金屬的整周設(shè)置在芯金屬的表面上。所述分組包括多個(gè)由彼此緊密連接在一起并粘結(jié)在芯金屬上的多個(gè)扇段片組成的塊。組成每個(gè)塊的扇段片的數(shù)量設(shè)定成使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽的位置及數(shù)量一致。
在更為優(yōu)選的扇段型摩擦材料中，所述分組包括至少兩個(gè)由單個(gè)扇段片組成的第一分組、由第一組扇段片組成的第二分組、以及由第二組扇段片組成的第三分組，該第二組扇段片多于第一組扇段片。所述分組沿芯金屬的圓周設(shè)定在芯金屬的表面上，使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽的位置及數(shù)量一致。
在更為優(yōu)選的扇段型摩擦材料中，構(gòu)成每個(gè)分組的扇段片的數(shù)量以及分組沿芯金屬圓周的布置設(shè)定成使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽的位置及數(shù)量一致。
在更為優(yōu)選的扇段型摩擦材料中，所述分組包括至少兩個(gè)由單個(gè)扇段片組成的第一分組、由第一組扇段片組成的第二分組、以及由第二組扇段片組成的第三分組，該第二組扇段片多于第一組扇段片。所述分組沿芯金屬的圓周設(shè)置在芯金屬的表面上，使得油槽的間距沿著芯金屬的圓周變得不均勻。
在更為優(yōu)選的扇段型摩擦材料中，每個(gè)扇段片都具有大致扇形形狀，該扇形形狀由右邊緣、左邊緣、外周以及內(nèi)周定義。扇段片的外周的半徑與和內(nèi)周的半徑設(shè)定為彼此相等。扇段片的預(yù)定數(shù)量不少于20且不多于40，使得預(yù)定數(shù)量的扇段片沿著芯金屬的整周被設(shè)置在芯金屬的表面上。
在本發(fā)明的扇段型摩擦材料中，優(yōu)選扇段片形成為較短的周向長(zhǎng)度或者較窄的圓心角，而且扇段片的外周的半徑和內(nèi)周的半徑設(shè)定為彼此相等。此時(shí)，幾乎不會(huì)出現(xiàn)越朝向扇段片的相向端、扇段片的(與扇段片的周向垂直的尺寸)寬度變小的影響。因此，不會(huì)發(fā)生摩擦材料基材的產(chǎn)率降低的情況。
而且，根據(jù)需要的油槽位置和個(gè)數(shù)，通過(guò)粘結(jié)劑把期望數(shù)量的這種長(zhǎng)度短的多個(gè)扇段片粘結(jié)在芯金屬上，并且使它們彼此緊密接觸。在油槽的位置使扇段片不相互緊靠以提供扇段片之間的間隔。因而，具有短或帶窄角度的扇段片的扇段型摩擦材料具備與將具有長(zhǎng)或帶寬角度的扇段片并在彼此間隔開(kāi)間隔地并排設(shè)置扇段片的扇段型摩擦材料相似的摩擦性能。
而且，本發(fā)明的扇段型摩擦材料能夠通過(guò)將互相緊靠并粘結(jié)在芯金屬上的長(zhǎng)度短的扇段片的個(gè)數(shù)改變來(lái)容易地應(yīng)對(duì)所需的油槽的位置和數(shù)量的變化。然后，對(duì)于本發(fā)明的扇段型摩擦材料來(lái)講，使用僅僅一種或者一個(gè)尺寸(相同尺寸)的扇段片即可。因而，即使在扇段片在互相緊靠的一側(cè)和面向油槽的另一側(cè)具有不同的形狀的情況下，也能夠作為相同的設(shè)計(jì)制作沖切刀具以及芯金屬旋轉(zhuǎn)單元。也就是說(shuō)，沖切刀具以及芯金屬旋轉(zhuǎn)單元的相同設(shè)計(jì)能夠用于制造本發(fā)明的扇段型摩擦材料。因而，本發(fā)明的扇段型摩擦材料能夠以低成本進(jìn)行制造，并且具有改進(jìn)的制造效率。
在本發(fā)明的扇段型摩擦材料中，扇段片的外周的半徑和內(nèi)周的半徑設(shè)定成彼此相等。因而，能夠從帶狀的摩擦材料基材的上側(cè)至下側(cè)連續(xù)地沖切出相同尺寸和相同形狀的扇段片。而且，僅通過(guò)在分別左右側(cè)空出少許間隔就能夠沖切出扇段片。因此，能夠極大提高材料產(chǎn)率，并能夠大幅度削減成本。
如上所述，由于在油槽的數(shù)量減少的場(chǎng)合下也能夠保持高的摩擦材料基材的產(chǎn)率，并且能夠使用同樣的沖切刀具以及相同的芯金屬旋轉(zhuǎn)單元，從而保持成本較低且制造效率較高，因而確保獲得所要求的摩擦性能。
優(yōu)選的是，長(zhǎng)度短的扇段片的預(yù)定數(shù)量不少于20且不多于40，使得預(yù)定數(shù)量的扇段片沿芯金屬的整周設(shè)置在芯金屬的表面上。此時(shí)，360度被20除等于18度，360度被40除等于9度。而后，扇段片的左右側(cè)所成的圓心角在9度至18度。
在扇段片的尺寸設(shè)定成扇段片沿平坦環(huán)形芯金屬整周的數(shù)量少于20的情況下，扇段片的尺寸過(guò)大而難以與要求的各種油槽位置和數(shù)量對(duì)應(yīng)。另一方面，在扇段片的尺寸設(shè)定成扇段片沿平坦環(huán)形芯金屬整周的數(shù)量多于40的情況下，由于所使用的扇段片的個(gè)數(shù)過(guò)多，扇段型摩擦材料的制造效率降低。在本發(fā)明中，如果將這種長(zhǎng)度短的扇段片的尺寸設(shè)定成使得沿平坦環(huán)形芯金屬整周的扇段片的數(shù)量不少于20且不多于40的話，本發(fā)明的扇段型摩擦材料能夠與所要求的各種油槽位置和個(gè)數(shù)柔性對(duì)應(yīng)。而且，可防止制造效率降低。
優(yōu)選的扇段型摩擦材料沿著芯金屬的圓周按不同的間距設(shè)置油槽，該油槽形成在分組(塊或單個(gè)扇段片)之間。也就是說(shuō)，構(gòu)成塊的互相緊靠的長(zhǎng)度短的扇段片的數(shù)量不固定，而是根據(jù)塊的種類而有所變化。具體而言，包括不同種類的塊和域單個(gè)扇段片的不同種類的分組沿著扇段型摩擦材料的整周規(guī)則或者不規(guī)則地設(shè)置。
由此，由于油槽的間距不均勻，因而可預(yù)想到的是，本發(fā)明的扇段型摩擦材料的耐不穩(wěn)定特性得到提高。
本發(fā)明的其它目的以及優(yōu)點(diǎn)將通過(guò)以下說(shuō)明以及附圖的參照而變得明了，其中清楚地示出了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式。


圖1(a)是示出在本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1中所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部平面圖。
圖1(b)是本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
圖2(a)是示出現(xiàn)有技術(shù)的比較例1所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
圖2(b)是示出現(xiàn)有技術(shù)的比較例2所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
圖3是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1和實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料中材料產(chǎn)率提高的柱形圖表。
圖4(a)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1和實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料以及現(xiàn)有技術(shù)的比較例1和比較例2所涉及的扇段型摩擦材料中，拖曳扭矩的測(cè)定結(jié)果的圖表，其中示出自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)的流量為每分200ml的場(chǎng)合下測(cè)定結(jié)果的圖表。
圖4(b)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1和實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料以及現(xiàn)有技術(shù)的比較例1和比較例2所涉及的扇段型摩擦材料中，拖曳扭矩的測(cè)定結(jié)果的圖表，其中示出自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)的流量為每分500ml的場(chǎng)合下測(cè)定結(jié)果的圖表。
圖5(a)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1所涉及的扇段型摩擦材料的耐熱性和比較例1進(jìn)行比較的柱形圖表。
圖5(b)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1所涉及的扇段型摩擦材料的耐熱性與比較例1進(jìn)行比較的柱形圖表。
圖6(a)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例3所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
圖6(b)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例4所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
圖6(c)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例5所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
圖6(d)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例6所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
具體實(shí)施例方式
以下，參考附圖敘述本發(fā)明的若干實(shí)施方式。在所述若干實(shí)施方式中相同的附圖標(biāo)記用于表示相同的要素。
實(shí)施方式1首先，參考圖1(a)至圖5(b)敘述本發(fā)明的實(shí)施方式1所涉及的扇段型摩擦材料。
圖1(a)是示出在本發(fā)明實(shí)施例方式1的實(shí)施例1所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。圖1(b)是本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。圖2(a)是示出現(xiàn)有技術(shù)比較例1所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。圖2(b)是示出現(xiàn)有技術(shù)比較例2所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
圖3是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1和實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料的收獲率提高的柱形圖表。圖4(a)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1和實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料以及現(xiàn)有技術(shù)的比較例1和比較例2所涉及的扇段型摩擦材料中拖曳扭矩的測(cè)定結(jié)果的圖表，其中示出自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)的流量為每分200ml場(chǎng)合下測(cè)定結(jié)果的圖表。圖4(b)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1和實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料以及現(xiàn)有技術(shù)的比較例1和比較例2所涉及的扇段型摩擦材料中拖曳扭矩的測(cè)定結(jié)果的圖表，其中示出自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)的流量為每分500ml場(chǎng)合下測(cè)定結(jié)果的圖表。
圖5(a)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例1所涉及的扇段型摩擦材料的耐熱性和比較例1進(jìn)行比較的柱形圖表。圖5(b)是示出本發(fā)明實(shí)施方式1的實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料的耐熱性與比較例2進(jìn)行比較的柱形圖表。
如圖1(a)所示，作為根據(jù)本發(fā)明實(shí)施方式1的一個(gè)實(shí)施例的實(shí)施例1的扇段型摩擦材料1包括扇段片3。每個(gè)扇段片3具有扇形形狀或梯形形狀，該扇形形狀或梯形形狀由左邊緣3a、右邊緣3b、外周邊緣以及內(nèi)周邊緣所限定。左邊緣3a和右邊緣3b之間所成的圓心角是18度。扇段片3的外周邊緣和內(nèi)周邊緣具有相同的半徑或曲率。然后，20個(gè)扇段片3能夠沿著圓形路線設(shè)置，從而若它們彼此緊靠設(shè)置且在右邊緣3b與左邊緣3a之間無(wú)間隙或間隔的話，則會(huì)限定出環(huán)狀。也就是說(shuō)，360度除以18度等于20。因此，扇段型摩擦材料1具有設(shè)置在芯金屬20的一個(gè)具有帶有固定半徑環(huán)形形狀的表面上的20個(gè)扇段片3。而且，扇段型摩擦材料1劃分20個(gè)扇段片3成為若干個(gè)塊。具體而言，扇段片3通過(guò)粘結(jié)劑粘結(jié)，且4個(gè)扇段片3緊靠地連接在一起。也就是，5個(gè)由每4個(gè)扇段片3組成的塊4粘結(jié)在扇段型摩擦材料1的芯金屬2的一個(gè)表面上，在塊4之間具有預(yù)定的間隙或間隔。
在5個(gè)塊4之間設(shè)置了5個(gè)間隙或間隔，從而限定出了5個(gè)油槽5，每個(gè)油槽5都用于允許自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)流動(dòng)。也就是說(shuō)，在扇段型摩擦材料1的一個(gè)整面上共計(jì)形成有5個(gè)油槽5。由此，與常規(guī)的扇段型摩擦材料相比，在扇段型摩擦材料1上形成的油槽5的個(gè)數(shù)能夠減少到一個(gè)大的數(shù)量，在常規(guī)的扇段型摩擦材料中，同樣數(shù)量的扇段片3分別相互設(shè)置而形成20個(gè)間隙作為油槽。因此，扇段型摩擦材料1具有改進(jìn)的耐不穩(wěn)定性能或耐抖動(dòng)性能。而且，扇段型摩擦材料1的實(shí)施例1將20個(gè)扇段片3劃分為5個(gè)塊4，從而按72度的角度形成5個(gè)油槽5。就是說(shuō)，油槽5的數(shù)量和角位由扇段片3的數(shù)量和塊4的數(shù)量(如何劃分扇段片3)來(lái)設(shè)定。另一方面，扇段型摩擦材料1的摩擦性能依靠于芯金屬2上的油槽5的數(shù)量和角位。因此，僅僅通過(guò)設(shè)定扇段片3的數(shù)量以及塊4的數(shù)量，就能夠容易地控制包括扇段型摩擦材料1的拖曳扭矩的摩擦性能達(dá)到所要求的摩擦性能。
每個(gè)油槽5都具有等于或?qū)?yīng)于塊4之間的間隙的預(yù)定寬度以及等于或?qū)?yīng)于扇段片3的右及左邊緣3a、3b的預(yù)定長(zhǎng)度。20個(gè)扇段片3可以通過(guò)從扇段片3彼此在右和左邊緣3a和3b之間無(wú)間隙的緊靠設(shè)置狀態(tài)起在徑向按預(yù)定距離移動(dòng)每個(gè)塊4，從而區(qū)分成為5個(gè)塊4。然后，油槽5的寬度可以設(shè)定為所需寬度，該所需寬度根據(jù)扇段型摩擦材料1的所需摩擦性能而被決定。因此，僅僅通過(guò)設(shè)定扇段片3從緊靠設(shè)置狀態(tài)的移動(dòng)距離而形成間隙作為油槽5并設(shè)定油槽5的寬度，就能夠容易地控制扇段型摩擦材料1的摩擦性能達(dá)到所期望的摩擦性能。油槽5的寬度可根據(jù)油槽5的數(shù)量、每個(gè)扇段片3的尺寸或面積、塊4的數(shù)量、每個(gè)塊4的面積等等而有所變化。扇段片3的尺寸被如此決定，即，所有扇段片3的外周邊緣的總尺寸加上油槽5的總寬度小于芯金屬2的整個(gè)圓周尺寸。
形成塊4的4個(gè)扇段片3的兩側(cè)除了面朝油槽5的側(cè)邊之外，還具有在密接的圓周角處形成的切口3c。也就是說(shuō)，在4個(gè)扇段片3的所有緊靠接觸的側(cè)邊的外部角處形成有切口3c。扇段片3的切口3c設(shè)置用于扇段型摩擦材料1的制造用途。具體而言，扇段片1借助在其上沿圓周按18度的角度豎立定位銷的旋轉(zhuǎn)板而被制造。在將20個(gè)扇段片3設(shè)置成對(duì)應(yīng)于芯金屬2上的形成的預(yù)定形成的過(guò)程中，每當(dāng)扇段片3從外部在旋轉(zhuǎn)板的徑向被供給到旋轉(zhuǎn)板的表面上的時(shí)候旋轉(zhuǎn)板都旋轉(zhuǎn)18度。然后，相鄰的兩個(gè)定位銷用于在旋轉(zhuǎn)板上按預(yù)定的定位設(shè)定每個(gè)扇段片3。然而，可使用另一定位裝置用以在扇段型摩擦材料1的制造過(guò)程中設(shè)定扇段片3在旋轉(zhuǎn)板上的位置。另外，扇段片3上的切口3的設(shè)置并不是本發(fā)明所必需的。在制造扇段型摩擦材料1的過(guò)程中，扇段片3可按照任何速度以固定角度(實(shí)施例1中為18度)被供給到旋轉(zhuǎn)板上。在該狀態(tài)下，扇段片3的固定數(shù)量(實(shí)施例1中為20個(gè))可使右及左邊緣3a、3b彼此接觸而相互緊靠設(shè)置。而后，扇段片3的5個(gè)塊4中的每一個(gè)都可通過(guò)抽吸機(jī)構(gòu)等從旋轉(zhuǎn)板的中心作為一個(gè)整體一體地移動(dòng)一個(gè)固定距離，從而在5個(gè)塊4之間形成5個(gè)間隙作為油槽5。備選的是，當(dāng)4個(gè)扇段片3被供給并被設(shè)置時(shí)，旋轉(zhuǎn)板可旋轉(zhuǎn)一個(gè)固定角度，而且旋轉(zhuǎn)一個(gè)微小角度以在4個(gè)扇段片3的塊4之間形成間隙作為油槽5。
如圖1(b)所示，作為本發(fā)明的實(shí)施方式1的一個(gè)實(shí)施例的實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料1A也包括扇段片3。然后，扇段型摩擦材料1A具有高置在芯金屬2的一個(gè)表面上的20個(gè)扇段片3。在該實(shí)施例2中，扇段片3通過(guò)粘結(jié)劑粘結(jié)到芯金屬2上，并且每2個(gè)扇段片3彼此緊靠。更具體地，在扇段型摩擦材料1A的芯金屬2的一個(gè)表面上粘結(jié)10個(gè)由每2個(gè)扇段片3組成的塊4A，且在塊4A之間具有預(yù)定的間隙或間隔。
在10個(gè)塊4A間形成間隙或間隔，從而限定出允許自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)流動(dòng)的油槽5A。也就是說(shuō)，扇段型摩擦材料1A的一整面上共計(jì)形成有10個(gè)油槽5A。因此，按照與實(shí)施例1相同的方式，扇段型摩擦材料1A具有改進(jìn)能的耐不穩(wěn)定性能或耐抖動(dòng)性能。而且，扇段型摩擦材料1A的實(shí)施例2將20個(gè)扇段片3劃分為10個(gè)塊4A，從而按36度的角度形成10個(gè)油槽5A。因此，如上述用以實(shí)施例1的說(shuō)明中所描述的那樣，僅僅通過(guò)設(shè)定扇段片3的數(shù)量以及塊4的數(shù)量從而設(shè)定油槽5A在扇段型摩擦材料1A上的數(shù)量以及角位，就能夠容易地控制包括扇段型摩擦材料1A的拖曳扭矩的摩擦性能達(dá)到所要求的摩擦性能。
與此相對(duì)，如圖2(a)所示，比較例1所涉及的現(xiàn)有扇段型摩擦材料6用1個(gè)扇段片7替換由4個(gè)扇段片3形成的5個(gè)塊4中的每一個(gè)。也就是說(shuō)，根據(jù)比較例1的扇段型摩擦材料6使用具有與扇段型摩擦材料1的實(shí)施例1中由4個(gè)扇段片3構(gòu)成的塊4相同的長(zhǎng)度或相同的圓心角。這樣的非常長(zhǎng)的扇段片7分別從摩擦材料基材切割而制得。扇段片7具有左邊緣7a和右邊緣7b。然后，扇段片7在其之間具有預(yù)定間隙地通過(guò)粘結(jié)劑粘結(jié)在芯金屬2上。如圖2(b)所示，比較例2所涉及的現(xiàn)有扇段型摩擦材料6A用1個(gè)扇段片8替換由2個(gè)扇段片3形成的10個(gè)塊4A中的每一個(gè)。也就是說(shuō)，根據(jù)比較例1的扇段型摩擦材料6A使用具有與扇段型摩擦材料1A的實(shí)施例2中由2個(gè)扇段片3構(gòu)成的塊4A相同的長(zhǎng)度或相同的圓心角。這樣的非常長(zhǎng)的扇段片8分別從摩擦材料基材切割而制得。扇段片8具有左邊緣8a和右邊緣8b。然后，扇段片8在其之間具有預(yù)定間隙地通過(guò)粘結(jié)劑粘結(jié)在芯金屬2上。
因而，扇段型摩擦材料6的比較例1具有5個(gè)在扇段片7的右和左邊緣7a和7b之間限定的油槽5，如根據(jù)實(shí)施方式1的實(shí)施例1的扇段型摩擦材料1。扇段型摩擦材料6A的比較例2具有10個(gè)在扇段片8的右和左邊緣8a和8b之間限定的油槽5A，如根據(jù)實(shí)施方式1的實(shí)施例2的扇段型摩擦材料1A。然而，扇段型摩擦材料6和6A的比較例1和2具有如下缺點(diǎn)。在從摩擦材料基材切出用于扇段型摩擦材料的扇段片之際，它們被切割成外周的半徑和內(nèi)周的半徑相等。
為了使扇段片(垂直于圓周的方向上的尺寸)寬度沿其周向均勻，可切割扇段片使得外周的半徑和內(nèi)周的半徑成為同心圓的半徑。然而此時(shí)，后切出的扇段片的外周的半徑與先前切出的內(nèi)周的半徑不一致。而且，存在不包含在扇段片中的從摩擦材料基產(chǎn)生的切屑或刮削，致使摩擦材料基材的產(chǎn)率下降。而且，每次都必須清除切削切屑。因此，不能夠連續(xù)切出或沖切扇段片，從而使得生產(chǎn)效率下降。這就是為什么要將扇段片外周和內(nèi)周的半徑設(shè)定成相等的原因。
因此，為了能夠連續(xù)切出或沖切扇段片并提高摩擦材料基材的產(chǎn)率，使扇段片的外周的半徑和內(nèi)周的半徑相同。其結(jié)果，如圖2(a)所示，比較例1的扇段型摩擦材料6的非常長(zhǎng)的扇段片7具有越朝向相向的端部或邊緣7a和7b就越減小的寬度。因此，存在扇段型摩擦材料6的整體的襯背面積變小的問(wèn)題。
這種問(wèn)題如圖2(b)所示類似地在比較例2的長(zhǎng)的扇段型摩擦材料6A中發(fā)生。由于扇段型摩擦材料6A比扇段型摩擦材料6的比較例1的扇段片7短，因而上述缺點(diǎn)并不顯著。但是，比較例2的扇段型摩擦材料6A的長(zhǎng)的扇段片8也具有越朝向相向的端部或邊緣8a和8b而逐漸減小的寬度。
相反，如圖1(a)和圖1(b)所示，扇段型摩擦材料1、1A的實(shí)施例1和實(shí)施例2的扇段片3具有非常短的長(zhǎng)度。因此，扇段片3的寬度朝向相向的端部3a、3b變得較小那樣的使外周和內(nèi)周的半徑相等的影響幾乎沒(méi)有顯現(xiàn)。因此，能夠?qū)⑸榷涡湍Σ敛牧?、1A整體上的襯背面積增大至大致最大限度。
將實(shí)施例1以及實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料1、1A中的摩擦材料基材的產(chǎn)率與比較例1以及比較例2的摩擦材料基材的產(chǎn)率相比，確認(rèn)了其有多大程度提高。作為產(chǎn)率，通過(guò)確認(rèn)從1卷標(biāo)準(zhǔn)的摩擦材料基材中能制造多少個(gè)扇段片來(lái)做出評(píng)價(jià)。該試驗(yàn)結(jié)果在圖3中示出。
如圖3所示，可以看出實(shí)施方式1的實(shí)施例1所涉及的扇段型摩擦材料1與比較例1所涉及的扇段型摩擦材料6相比，產(chǎn)率提高30％或更多。而且，可以看出，實(shí)施方式1的實(shí)施例2所涉及的扇段型摩擦材料1A與比較例2所涉及的扇段型摩擦材料6A相比，產(chǎn)率提高5％或更多。
下面，對(duì)實(shí)施方式1所涉及的扇段型摩擦材料1、1A和比較例1以及比較例2所涉及的作為現(xiàn)有技術(shù)的扇段型摩擦材料進(jìn)行摩擦材料的性能試驗(yàn)。首先，進(jìn)行用于測(cè)定拖曳扭矩的試驗(yàn)。
作為試驗(yàn)條件，采用SAE#2試驗(yàn)器來(lái)用作試驗(yàn)器。并且，在試驗(yàn)器的4個(gè)板之間組裝3個(gè)扇段型摩擦材料3作為試驗(yàn)體。扇段型摩擦材料的尺寸為外徑144.95mm、內(nèi)徑127.95mm。分別在按200ml/min的油量作為來(lái)自潤(rùn)滑油孔的潤(rùn)滑油供給油溫為40℃的自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)的場(chǎng)合、以及在按500ml/min的油量供給相同的自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)的場(chǎng)合，在500rpm至3500rpm的范圍內(nèi)進(jìn)行試驗(yàn)，而且摩擦轉(zhuǎn)速每次升高500rpm。
試驗(yàn)結(jié)果在圖4(a)和圖4(b)中示出。如圖4(a)和圖4(b)所示那樣，對(duì)實(shí)施例1的扇段型摩擦材料1和對(duì)比例1的扇段型摩擦材料6進(jìn)行了相互對(duì)比。然后，可以看出的是，拖曳扭矩特性在油量為200ml/min的場(chǎng)合下以及油量為500ml/min的場(chǎng)合下大致相等。以該方式，對(duì)實(shí)施例2的扇段型摩擦材料1A與比較例2的扇段型摩擦材料6A進(jìn)行相互比較。而后，可以看出拖曳扭矩特性也同樣大致相等。
隨后，對(duì)耐熱性進(jìn)行評(píng)價(jià)試驗(yàn)。作為試驗(yàn)條件，使用相同的SAE#2試驗(yàn)器作為試驗(yàn)器。并且，在試驗(yàn)器的4個(gè)板之間組裝3個(gè)作為試驗(yàn)體的扇段型摩擦材料。扇段型摩擦材料的尺寸為外徑144.95mm、內(nèi)徑127.95mm。在作為來(lái)自潤(rùn)滑油孔的自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)在油溫100℃按油量180ml/min被供給的同時(shí)，以摩擦轉(zhuǎn)速7100rpm且活塞的面壓0.785MPa的條件下進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)負(fù)荷耐久評(píng)價(jià)。
耐熱試驗(yàn)結(jié)果在圖5(a)和圖5(b)中示出。在圖5(a)和圖5(b)中，“耐熱循環(huán)”是指在摩擦系數(shù)μ下降10％或者扇段型摩擦材料的摩擦面磨耗了60μm厚度的時(shí)刻的摩擦循環(huán)的個(gè)數(shù)。此時(shí)，每隔250循環(huán)停止試驗(yàn)器以進(jìn)行結(jié)果的確認(rèn)。
如圖5(a)所示，實(shí)施例1中的扇段型摩擦材料1具有明顯好于比較例1中的扇段型摩擦材料6的耐熱性。同樣地，如圖5(b)所示，實(shí)施例2中的扇段型摩擦材料1A具有與比較例2中的扇段型摩擦材料6A相比相等或更好的耐熱性。
在本實(shí)施方式1中的扇段型摩擦材料1、1A中耐熱性之所以提高的理由如下。也就是，在為現(xiàn)有技術(shù)的比較例1和比較例2中的扇段型摩擦材料6、6A的情況下，與通過(guò)將摩擦材料基材沖切成一體的環(huán)形形狀并粘結(jié)在芯金屬上而成的環(huán)形摩擦材料相比，襯背面積減小。因此，扇段型摩擦材料6、6A的耐熱性隨之下降。相反，在扇段型摩擦材料1、1A的情況下，襯背面積幾乎不會(huì)減小。因此，扇段型摩擦材料1、1A的耐熱性基本上不會(huì)降低。
如上所述，對(duì)于實(shí)施方式1的扇型摩擦材料1、1A，即使在油槽5、5A的個(gè)數(shù)變少的場(chǎng)合，也可保持摩擦材料基材的高產(chǎn)率，而且能夠使用相同的刀刃以及相同的芯金屬回轉(zhuǎn)單元，從而能夠保持成本較低且制造效率較高，由此確保得到所要求的摩擦性能。
實(shí)施方式2下文將參考圖6(a)至圖6(d)敘述本發(fā)明實(shí)施方式2的扇段型摩擦材料。
圖6(a)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例3所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。圖6(b)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例4所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。圖6(c)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例5所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。圖6(d)是示出本發(fā)明實(shí)施方式2的實(shí)施例6所涉及的扇段型摩擦材料中扇段片的配置的局部俯視圖。
根據(jù)上述實(shí)施方式1的扇段型摩擦材料1和1A僅具有相同的粘結(jié)在芯金屬2上的塊4或塊4A且相隔固定的間隔。如圖6(a)、圖6(b)、圖6(c)以及圖6(d)所示，實(shí)施方式2的扇段型摩擦材料混合了不同的塊4、4A或者單個(gè)的扇段片3。
具體而言，如圖6(a)所示，作為實(shí)施方式2的一個(gè)實(shí)施例的實(shí)施例3中的扇段型摩擦材料10A包括扇段片3。每個(gè)扇段片3都具有與上述實(shí)施方式1中相同的結(jié)構(gòu)。扇段片3的左邊緣3a和右邊緣3b在其之間所形成的圓心角為18度。這樣，環(huán)形的360度以18度被劃分，使得20個(gè)扇段片3設(shè)置在扇段型摩擦材料10A的一個(gè)表面上。
此外，如圖6(a)所示，根據(jù)作為實(shí)施方式2的一個(gè)實(shí)施例的實(shí)施例3的扇段型摩擦材料10A設(shè)置通過(guò)2個(gè)扇段片3緊靠而成的塊4A、和相對(duì)于其它部件隔開(kāi)預(yù)定間隔的單個(gè)的扇段片3。這樣，在塊4A和扇段片3之間形成油槽11A。因而，油槽11A以不均勻的間隔配置在芯金屬2上。因此，扇段型摩擦材料10A獲得了與油槽11A的不均勻配置對(duì)應(yīng)的特別的摩擦性能。
如圖6(b)所示，根據(jù)作為實(shí)施方式2的一個(gè)實(shí)施例的實(shí)施例4的扇段型摩擦材料10B設(shè)置通過(guò)4個(gè)扇段片3緊靠而成的塊4、和相對(duì)于其它部件隔開(kāi)預(yù)定間隔的單個(gè)的扇段片3。這樣，在塊4和扇段片3之間形成油槽11B。因而，油槽11B以不均勻的間隔配置在芯金屬2上。因此，扇段型摩擦材料10B獲得了與油槽11B的不均勻配置對(duì)應(yīng)的特別的摩擦性能。
如圖6(c)所示，根據(jù)作為實(shí)施方式2的一個(gè)實(shí)施例的實(shí)施例5的扇段型摩擦材料10C設(shè)置通過(guò)4個(gè)扇段片3緊靠而成的塊4、和通過(guò)2個(gè)扇段片3緊靠而成的塊4，一個(gè)相對(duì)于另一個(gè)隔開(kāi)預(yù)定的間隔。這樣，在塊4和塊4A之間形成油槽11C。因而，油槽11C以不均勻的間隔配置在芯金屬2上。因此，扇段型摩擦材料10C獲得了與油槽11B的不均勻配置對(duì)應(yīng)的特別的摩擦性能。
此外，如圖6(d)所示，根據(jù)作為實(shí)施方式2的一個(gè)實(shí)施例的實(shí)施例6的扇段型摩擦材料10D 設(shè)置單個(gè)的扇段片3、通過(guò)4個(gè)扇段片3緊靠而成的塊4、和通過(guò)2個(gè)扇段片3A緊靠而成的塊4，按順序隔開(kāi)預(yù)定的間隔。這樣，在單個(gè)的扇段片3、塊4和塊4A之間形成油槽11D。因而，油槽11D以更加不均勻的間隔配置在芯金屬2上。因此，扇段型摩擦材料10D獲得了與油槽11D的不均勻配置對(duì)應(yīng)的特別的摩擦性能。
如上所述，根據(jù)實(shí)施方式2的扇段型摩擦材料10A、10B、10C和10D即使在油槽11A、11B、11C、11D的個(gè)數(shù)減少的場(chǎng)合，也可保持摩擦材料基材的高產(chǎn)率，而且能夠使用相同的刀刃以及相同的芯金屬回轉(zhuǎn)單元，由此能夠保持成本較低且制造效率較高，從而確保得到所要求的摩擦性能。
進(jìn)一步，在根據(jù)實(shí)施方式2的扇段型摩擦材料10A、10B、10C、10D中，油槽11A、11B、11C、11D的間距不均勻。因而，可預(yù)想到的是，扇段型摩擦材料10A、10B、10C、10D中的耐不穩(wěn)定性能得到進(jìn)一步的提高。
在上述各實(shí)施方式的扇段型摩擦材料1、1A、10A、10B、10C、10D中，扇段片3的內(nèi)周的半徑設(shè)置成與其外周的半徑相同。因此，可從帶狀摩擦材料基材的上側(cè)到下側(cè)(在縱向上)連續(xù)沖切出扇段片3。因而，材料的產(chǎn)率非常高。
在上述各實(shí)施方式中以在芯金屬2的相向表面上固定的扇段片3的扇段型摩擦材料1、1A、10A、10B、10C、10D為例進(jìn)行了說(shuō)明。但是，僅在芯金屬2的相向表面之一上粘結(jié)扇段片的扇段型摩擦材料也可得到同樣的作用及效果。
而且在上述各實(shí)施方式中，作為扇段型摩擦材料使用的扇段片，以在平坦環(huán)形芯金屬2的整周上設(shè)置20個(gè)扇段片3的扇段型摩擦材料1、1A、10A、10B、10C、10D為例進(jìn)行了說(shuō)明。但是，本發(fā)明的扇段型摩擦材料并不限于此。例如，可使用具有比扇段片3更小長(zhǎng)度或更小圓心角的扇段片，使得在平坦環(huán)形芯金屬2的整周上使用多于20個(gè)的固定數(shù)量的更小的扇段片。備選的是，可使用具有比扇段片3更大長(zhǎng)度或更大圓心角的扇段片，使得在平坦環(huán)形芯金屬2的整周上使用少于20個(gè)的固定數(shù)量的更大的扇段片。特別地，優(yōu)選在平坦環(huán)形芯金屬2的整周上使用數(shù)量不少于20且不多于40個(gè)的扇段片。
進(jìn)一步，在上述各實(shí)施方式中，作為具有多個(gè)緊靠的扇段片的塊，以設(shè)置有具有4個(gè)緊靠的扇段片3的塊4以及具有2個(gè)緊靠的扇段片3的塊4A的扇段型摩擦材料1、1A、10A、10B、10C、10D為例進(jìn)行了說(shuō)明。但是，本發(fā)明的扇段型摩擦材料并不限于此配置。可由相互緊靠的期望數(shù)量的扇段片構(gòu)成任意塊。
在此所描述的優(yōu)選實(shí)施方式僅為示意性的而并非是限制性的，附帶的權(quán)利要求所示出的本發(fā)明的范圍以及權(quán)利要求范圍的所有變型都包括在其中。
權(quán)利要求
1.一種扇段型摩擦材料，其包括平坦環(huán)形的芯金屬；以及預(yù)定數(shù)量的扇段片，所述扇段片由摩擦材料基材切割而成并且沿著芯金屬的整周粘結(jié)在芯金屬的一個(gè)表面或者兩個(gè)表面上，所述預(yù)定數(shù)量的扇段片劃分成多個(gè)分組，所述分組包括至少由相互緊靠連接在一起且粘結(jié)在芯金屬上的多個(gè)扇段片構(gòu)成的塊，根據(jù)油槽的所需位置以及數(shù)量，分別在所述分組之間形成油槽。
2.如權(quán)利要求1所述的扇段型摩擦材料，其中每個(gè)扇段片都具有大致扇形形狀，帶有大約8度到16度的圓心角，所述分組包括多個(gè)塊，每個(gè)塊都由多個(gè)所述相互緊靠連接在一起且粘結(jié)在芯金屬上的扇段片構(gòu)成，并且設(shè)定構(gòu)成每個(gè)塊的扇段片的數(shù)量，使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽位置及數(shù)量一致。
3.如權(quán)利要求1所述的扇段型摩擦材料，其中每個(gè)扇段片都具有大致扇形形狀，所述預(yù)定數(shù)量的扇段片不少于20個(gè)且不多于40個(gè)，使得所述預(yù)定數(shù)量的扇段片沿著芯金屬的整周設(shè)置在芯金屬的表面上，所述分組包括多個(gè)塊，每個(gè)塊都由多個(gè)所述相互緊靠連接在一起且粘結(jié)在芯金屬上的扇段片構(gòu)成，并且設(shè)定構(gòu)成每個(gè)塊的扇段片的數(shù)量，使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽位置及數(shù)量一致。
4.如權(quán)利要求1所述的扇段型摩擦材料，其中所述分組包括至少兩個(gè)由單個(gè)扇段片構(gòu)成的第一分組、由第一組扇段片構(gòu)成的第二分組、以及由第二組扇段片構(gòu)成的第三分組，該第二組扇段片多于第一組扇段片，并且所述分組沿著芯金屬的圓周設(shè)置在芯金屬的表面上，使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽位置及數(shù)量一致。
5.如權(quán)利要求4所述的扇段型摩擦材料，其中設(shè)定構(gòu)成每個(gè)分組的扇段片的數(shù)量以及分組沿芯金屬圓周的配置，使得油槽的數(shù)量及位置與所需的油槽位置及數(shù)量一致。
6.如權(quán)利要求1所述的扇段型摩擦材料，其中所述分組包括至少兩個(gè)由單個(gè)扇段片構(gòu)成的第一分組、由第一組扇段片構(gòu)成的第二分組、以及由第二組扇段片構(gòu)成的第三分組，該第二組扇段片多于第一組扇段片，并且所述分組沿著芯金屬的圓周設(shè)置在芯金屬的表面上，使得油槽的間距沿著芯金屬的圓周變得不均勻。
7.如權(quán)利要求1所述的扇段型摩擦材料，其中每個(gè)扇段片都具有大致扇形形狀，該扇形形狀由右邊緣、左邊緣、外周以及內(nèi)周限定，扇段片外周的半徑和內(nèi)周的半徑設(shè)定成彼此相等，并且所述預(yù)定數(shù)量的扇段片不少于20個(gè)且不多于40個(gè)，使得所述預(yù)定數(shù)量的扇段片沿著芯金屬的整周設(shè)置在芯金屬的表面上。
全文摘要
扇段型摩擦材料具有若干個(gè)由4個(gè)扇段片組成的塊。5個(gè)塊沿芯金屬(2)的整周由粘結(jié)劑粘結(jié)從而構(gòu)成扇段型摩擦材料的一個(gè)表面。在5個(gè)塊之間設(shè)有間隙以形成供自動(dòng)傳動(dòng)流體(ATF)流動(dòng)的油槽。作為整個(gè)扇段型摩擦材料在一個(gè)表面上總計(jì)形成有5個(gè)油槽。
文檔編號(hào)F16D69/00GK101074704SQ20071012826
公開(kāi)日2007年11月21日 申請(qǐng)日期2007年3月6日 優(yōu)先權(quán)日2006年3月6日
發(fā)明者富永政紀(jì), 水野雅之 申請(qǐng)人:愛(ài)信化工株式會(huì)社