專利名稱：筒狀彈性部件、減壓蓋以及該減壓蓋的制造方法
技術領域：
本發(fā)明涉及能用作減壓蓋(strut mount)、上支架(upper support)、和彈跳限位器(bound stopper)等防振裝置用彈性部件的筒狀彈性部件、減壓蓋及該減壓蓋的制造方法。
背景技術：
例如，為彈性限制車體和車輪之間產生的位移量，在汽車的懸架中配置有具備彈性部件的防振裝置，作為該彈性部件通常使用橡膠。另外，近幾年，從防振裝置輕量化和防止防振裝置所具有的彈性部件壓縮變形時產生噪音的觀點來看，有使用泡沫聚氨酯取代橡膠作為該彈性部件的傾向(例如，下述專利文獻1和專利文獻幻。但是，在具備這些專利文獻記載的泡沫聚氨酯的防振裝置中，由于行駛時等附著水和空氣中水分的影響，泡沫聚氨酯有隨時間變化而水解的傾向，其結果，會有泡沫聚氨酯的彈性特性變差的傾向、進而會有破損的傾向。在下述專利文獻3中，作為泡沫聚氨酯，記載了將以聚酯類多元醇、聚異氰酸酯、 泡沫劑和氟類防水劑為必須成分的泡沫性組合物泡沫、硬化所得的泡沫聚氨酯。該泡沫聚氨酯使用氟類防水劑作為必須成分是最大的特征，根據這樣的構成，在該專利文獻3記載的發(fā)明中，提高泡沫聚氨酯的耐水解性作為其目的。但是，該專利文獻3記載的泡沫聚氨酯以聚酯類多元醇為必須成分，因而依然容易水解。另外，在防振裝置內局部變形時，該專利文獻記載的泡沫聚氨酯容易發(fā)生龜裂和破損，在耐久性方面有問題。另外，在具備該專利文獻記載的泡沫聚氨酯的防振裝置中，在衰減特性這一點上還有進一步改良的余地?，F(xiàn)有技術文獻專利文獻1 特開2002-264622號公報專利文獻2 特開2003-184937號公報專利文獻3 特開2004-293697號公報

發(fā)明內容
發(fā)明要解決的問題本發(fā)明是鑒于所述實際情況所作出的，其目的在于提供一種具有優(yōu)異衰減特性且耐久性優(yōu)異的筒狀彈性部件、減壓蓋及該減壓蓋的制造方法。解決問題的手段本發(fā)明人為解決所述課題，如圖3所示，反復進行了具備筒狀彈性部件40的防振裝置的耐久試驗，該筒狀彈性部件40是將以工作軸10為軸心安裝于該工作軸10上的內筒部20和在內筒部20外側以圍繞該內筒部20的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部30 連接的筒狀彈性部件。其結果，發(fā)現(xiàn)即使在筒狀彈性部件40與內筒部20的抵接面中，與內筒部20的外周側端部20E的抵接面40E上也容易集中變形，特別是內筒部20的剖面形狀為矩形形狀時，在其角部容易集中變形，因而在該抵接面40E上容易發(fā)生龜裂。本發(fā)明是所述研究的結果，利用如下所述的構成來達到所述目的。S卩，本發(fā)明的筒狀彈性部件，其將以工作軸為軸心安裝于所述工作軸上的內筒部和在所述內筒部外側以圍繞所述內筒部的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部連接、并具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體，其特征在于，與所述內筒部的抵接面中至少與述內筒部的外周側端部的抵接面由所述無泡沫彈性體形成，與所述外筒部的抵接面中至少與所述外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面由所述泡沫彈性體形成。本發(fā)明的筒狀彈性部件具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體，與內筒部的抵接面中至少與內筒部的外周側端部的抵接面由無泡沫彈性體形成。此處，該無泡沫彈性體與泡沫彈性體相比具有高彈性，且?guī)缀醪缓锌赡艹蔀辇斄寻l(fā)生起點的氣泡。由此，即使在筒狀彈性部件的與內筒部的抵接面中，能防止在容易集中變形的與內筒部的外周側端部的抵接面上發(fā)生龜裂。其結果，本發(fā)明的筒狀彈性部件具有優(yōu)異的耐久性。另外，本發(fā)明的筒狀彈性部件的與外筒部的抵接面中至少與外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面由泡沫彈性體形成。如果筒狀彈性部件的與外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面由泡沫彈性體形成，則筒狀彈性部件將對外筒部和內筒部發(fā)揮均勻的衰減特性。其結果，本發(fā)明的筒狀彈性部件具有優(yōu)異的衰減特性。在所述筒狀彈性部件中，優(yōu)選與所述內筒部的抵接面整體由所述無泡沫彈性體形成。若采用該構成，由于容易集中變形的與內筒部的抵接面整體由無泡沫彈性體形成，就能更有效地防止筒狀彈性部件發(fā)生龜裂。在所述筒狀彈性部件中，優(yōu)選所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面相對于工作軸方向大致垂直地延伸。若采用該構成，無泡沫彈性體與泡沫彈性體的抵接面的變形均勻化，因此，就能特別有效地防止筒狀彈性部件發(fā)生龜裂。在所述筒狀彈性部件中，優(yōu)選所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體自粘結。若采用該構成，由于無泡沫彈性體與泡沫彈性體之間不需要有粘結劑層，就不會發(fā)生以粘結劑層為起點的龜裂，且不會有由于粘結劑層所產生的衰減特性變差。其結果，尤其能很均衡地提高筒狀彈性部件的衰減特性和耐久性。在所述筒狀彈性部件中，優(yōu)選地，設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到與所述內筒部的抵接面的工作軸方向的高度為H，并設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面的工作軸方向的高度為 Hl時，0. 4H < Hl < 0. 9H。若采用該構成，能很平衡地均衡地提高筒狀彈性部件的衰減特性與耐久性。另外，本發(fā)明的減壓蓋具備筒狀彈性部件，所述筒狀彈性部件將以工作軸為軸心安裝于所述工作軸上的內筒部和在所述內筒部外側以圍繞所述內筒部的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部連接、并具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體，其特征在于，所述筒狀彈性部件的與所述內筒部的抵接面中至少與述內筒部的外周側端部的抵接面由所述無泡沫彈性體形成，所述筒狀彈性部件的與所述外筒部的抵接面中至少與所述外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面由所述泡沫彈性體形成。本發(fā)明的減壓蓋的內筒部和外筒部通過具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體的筒狀彈性部件連接。如上所述，由于該筒狀彈性部件具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異，因此， 具備該筒狀彈性部件的減壓蓋也具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異。
在所述減壓蓋中，優(yōu)選與所述內筒部的抵接面整體由所述無泡沫彈性體形成。另外，優(yōu)選所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面相對于工作軸方向大致垂直地延伸。另外，優(yōu)選所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體自粘結。進而，優(yōu)選地，設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到與所述內筒部的抵接面的工作軸方向的高度為H，并設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面的工作軸方向的高度為Hl時，0.4H彡Hl彡0.9H。若采用這些構成，減壓蓋的衰減特性與耐久性特別優(yōu)異。另外，本發(fā)明的減壓蓋的制造方法，是具備筒狀彈性部件的減壓蓋的制造方法，該筒狀彈性部件是將以工作軸為軸心安裝于所述工作軸上的內筒部和在所述內筒部外側以圍繞所述內筒部的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部連接、并具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體的部件，其特征在于，具有如下工序至少在與所述內筒部的外周側端部的抵接面上形成所述無泡沫彈性體的第1工序，以及至少在與所述外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面上形成所述泡沫彈性體的第2工序。若采用該制造方法，就能有效地制造具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異的減壓蓋。在所述減壓蓋的制造方法中，優(yōu)選地，所述第2工序是在形成所述無泡沫彈性體后使所述泡沫彈性體與所述無泡沫彈性體自粘結的同時形成所述泡沫彈性體的工序。若采用該構成，無泡沫彈性體與泡沫彈性體粘結時，不需要形成粘結劑層，因此，就可以制造能防止由于粘結劑層所引起的衰減性與耐久性變差的減壓蓋。另外，由于能省略形成粘結劑層的工序，因此可以提高減壓蓋的生產率。


圖1是表示本發(fā)明的減壓蓋的剖面圖的一個實例。圖2是表示本發(fā)明的筒狀彈性部件的立體剖面圖的一個實例。圖3是表示防振裝置所具備的現(xiàn)有的筒狀彈性部件中容易發(fā)生龜裂的位置的剖面圖的一個實例。附圖標記說明1 工作軸2:內筒部3 外筒部4 筒狀彈性部件4a:泡沫彈性體4b 無泡沫彈性體
具體實施例方式以下，對本發(fā)明的實施方案進行說明。圖1是表示本發(fā)明的減壓蓋的剖面圖的一個實例，圖2是表示本發(fā)明的筒狀彈性部件的立體剖面圖的一個實例。如圖1所示，本發(fā)明的筒狀彈性部件4是用于將以工作軸1為軸心安裝于工作軸 1的內筒部2和在內筒部2外側以圍繞內筒部2的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部 3連接的部件。本實施方案的筒狀彈性部件4通過從工作軸方向兩側夾持內筒部2的同時與外筒部3的內周面及工作軸方向兩內側面進行內接來連接內筒部2和外筒部3。本發(fā)明的筒狀彈性部件4具有無泡沫彈性體4b和泡沫彈性體4a，在與內筒部2的抵接面中至少與內筒部2的外周側端部的抵接面由無泡沫彈性體4b形成，在與外筒部3的抵接面中至少與外筒部3的工作軸方向兩內側面的抵接面由泡沫彈性體如形成。如圖1 和圖2所示，在本實施方案的筒狀彈性部件4中，與內筒部2的抵接面整體由無泡沫彈性體 4b形成。若采用該構成，容易集中變形的與內筒部2的抵接面整體由無泡沫彈性體4b形成，因此，能更有效地防止筒狀彈性部件4發(fā)生龜裂。另外，如圖1和圖2所示，本實施方案的筒狀彈性部件4以無泡沫彈性體4b與泡沫彈性體如的抵接面相對于工作軸方向大致垂直地延伸的方式構成，無泡沫彈性體4b與泡沫彈性體如自粘結。若采用該構成，由于無泡沫彈性體4b與泡沫彈性體如的抵接面的變形均勻化，就能特別有效地防止筒狀彈性部件4產生龜裂，并能消除設置粘結劑層時的不良影響。在本實施方案的筒狀彈性部件4中，設從與外筒部3的工作軸方向內側面的抵接面到與內筒部2的抵接面的工作軸方向的高度為H，并設從與外筒部3的工作軸方向內側面的抵接面到無泡沫彈性體4b與泡沫彈性體如的抵接面的工作軸方向的高度為Hl時，以 0. 4H ^ Hl ^ 0. 9H的方式構成。若采用該構成，能更進一步均衡地提高筒狀彈性部件4的衰減特性和耐久性。作為本發(fā)明的筒狀彈性部件4的構成材料之一的泡沫彈性體如只要是具有一定程度的獨立氣泡的泡沫彈性體如就可以，具體地，例如列舉獨立氣泡率為70-98%的泡沫彈性體如。另外，作為泡沫彈性體如的比重，例舉0. 40-0. 8。構成泡沫彈性體如的材料并無特別限定，但為使其成為在達到輕量化的同時提高了耐久性和衰減特性的泡沫彈性體 4a，優(yōu)選以熱塑性聚氨酯為原料得到的泡沫彈性體如。以下對以熱塑性聚氨酯為原料得到的泡沫彈性體如進行說明。以熱塑性聚氨酯為原料得到的泡沫彈性體如可以用公知的方法制造。但是，在本發(fā)明中，優(yōu)選使用如下方法制造泡沫彈性體如，即將在熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯組合物中混合超臨界狀態(tài)的非反應性氣體而得到的非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物注射成型的方法。利用該方法制造的泡沫彈性體如(超臨界泡沫彈性體)發(fā)泡狀態(tài)均勻且具有高獨立氣泡率，因此具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異。作為所述熱塑性聚氨酯組合物，只要是包含熱塑性聚氨酯作為主要成分的物質， 則并無特別限定。但是，在本發(fā)明中，優(yōu)選熱塑性聚氨酯組合物是含有以聚醚類多元醇、聚內酯類多元醇和聚碳酸酯類多元醇中至少一種多元醇以及聚異氰酸酯為必須成分合成的熱塑性聚氨酯、和以聚醚類多元醇和聚異氰酸酯為必須成分合成的以異氰酸酯為末端的預聚物的物質。在以含有熱塑性聚氨酯和發(fā)揮交聯(lián)劑作用的以異氰酸酯為末端的預聚物的熱塑性聚氨酯組合物為原料得到的超臨界泡沫彈性體中，會發(fā)現(xiàn)三維交聯(lián)結構。其結果，該超臨界泡沫彈性體耐彈力減弱性優(yōu)異。另外，在使用的熱塑性聚氨酯是以聚醚類多元醇、聚內酯類多元醇和聚碳酸酯類多元醇中的至少一種多元醇以及聚異氰酸酯為必須成分合成的、 以異氰酸酯為末端的預聚物是以聚醚類多元醇和聚異氰酸酯為必須成分合成的情況下，以含有這些物質的熱塑性聚氨酯組合物為原料得到的超臨界泡沫彈性體耐水解性優(yōu)異。結果，具有超臨界泡沫彈性體的筒狀彈性部件4耐久性優(yōu)異。
作為所述聚醚類多元醇，可以列舉聚丙二醇、聚丁二醇、聚己二醇等。作為聚內酯類多元醇，可以列舉聚己內酯二醇、聚丙內酯二醇、聚戊內酯二醇等。作為聚碳酸酯類多元醇，可以列舉乙二醇、丙二醇、丁二醇、戊二醇、己二醇、辛二醇、壬二醇等多價醇、和碳酸二亞乙酉旨(diethylene carbonate)、碳酸二亞丙酉旨(dipropylene carbonate)等通過脫醇反應所得的多元醇。這些聚醚類多元醇、聚內酯類多元醇或聚碳酸酯類多元醇可以單獨使用或兩種以上的多元醇混合使用。作為所述聚異氰酸酯，可以列舉二苯基甲烷二異氰酸酯、甲苯二異氰酸酯、萘二異氰酸酯、二甲基二苯基二異氰酸酯、六亞甲基二異氰酸酯、三甲基六亞甲基二異氰酸酯、亞苯基二異氰酸酯、二環(huán)己基甲烷二異氰酸酯、二異氰酸二甲苯酯、異佛爾酮二異氰酸酯等。 這些聚異氰酸酯可以單獨使用或兩種聚異氰酸酯以上混合使用。熱塑性聚氨酯也可以是由除所述必須成分外還含有其他的多元醇、增鏈劑等作為任意成分的組合物合成的物質。不過，為提高超臨界泡沫彈性體的耐水解性，優(yōu)選其為由不含己二酸酯類多元醇的組合物合成的物質。作為增鏈劑，使用兩末端有活性氫的2官能增鏈劑。具體地，可以列舉乙二醇、丙二醇、1，4_ 丁二醇、1，3_ 丁二醇、1，6_己二醇、3-甲烷基1，5_戊二醇、新戊二醇、甲基辛二醇、1，9_壬二醇等脂肪族二醇類；1，4_環(huán)己二醇等脂環(huán)族二醇類；1，4_ 二(β-羥基乙氧基)苯、對苯二酚、間苯二酚、氯代對苯二酚、溴代苯對二酚、甲基對苯二酚、苯基對苯二酚、 甲氧基對苯二酚、苯氧基對苯二酚、4，4’ - 二羥基聯(lián)苯、4，4’ - 二羥基二苯醚、4，4’ - 二羥基二苯基硫醚、4，4’ - 二羥基二苯砜、4，4’ - 二羥基二苯甲酮、4，4’ - 二羥基二苯基甲烷、雙酚 A、l，l-二(4-羥苯基)環(huán)己烷、1，2_ 二(4-羥基苯氧基)乙烷、1，4_ 二羥基萘、2，6_ 二羥基萘等芳香族二醇等。這些增鏈劑可以單獨使用或兩種以上增鏈劑混合使用。作為以異氰酸酯為末端的預聚物，可以列舉以聚醚類多元醇和聚異氰酸酯為必須成分合成的物質。作為聚醚類多元醇和聚異氰酸酯，可以使用與上述物質相同的物質。此處，以異氰酸酯為末端的預聚物的分子量優(yōu)選數均分子量為3000以下，更優(yōu)選2000以下。 如果數均分子量超過3000，則超臨界泡沫彈性體的耐彈力減弱性可能變差。另一方面，雖然以異氰酸酯為末端的預聚物的數均分子量下限并無特別限定，但優(yōu)選地，常溫下固體狀態(tài)程度的數均分子量具體在陽0以上。熱塑性聚氨酯組合物除了所述熱塑性聚氨酯和以異氰酸酯為末端的預聚物之外， 根據需要還可以含有如下物質作為任意成分除聚氨酯以外的其他的熱塑性樹脂、增塑劑、 分散劑、相溶化劑、交聯(lián)劑、交聯(lián)助劑、操作油、顏料、防氧化劑、補強材料、著色劑、防水解劑、控泡劑等。作為熱塑性樹脂，可以列舉聚苯乙烯、丁二烯-苯乙烯共聚物、丙烯腈-苯乙烯共聚物、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物、聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚偏二氯乙烯、聚丁烯、 聚碳酸酯、聚縮醛、聚苯硫醚、聚苯醚、聚苯醚、聚乙烯醇、聚甲基丙烯酸甲酯、聚酯、聚酰胺、 聚酰亞胺、聚醚砜、聚醚醚酮等。將熱塑性樹脂與熱塑性聚氨酯一起使用時，為很好地維持聚氨酯的特性，相對于熱塑性聚氨酯100重量份，熱塑性樹脂的含量優(yōu)選20重量份以下，更優(yōu)選10重量份以下。接著，對作為本發(fā)明的筒狀彈性部件4的構成材料之一的無泡沫彈性體4b進行說明。作為構成無泡沫彈性體4b的材料，只要是能注射成型的材料就無特別限定，例如，可以列舉橡膠、熱塑性聚氨酯、或各種熱塑性樹脂。其中，如上所述，作為泡沫彈性體4a，使用以熱塑性聚氨酯組合物為原料得到的超臨界泡沫彈性體時，優(yōu)選使用無泡沫彈性體4b作為熱塑性聚氨酯。此時，由于無泡沫彈性體4b和超臨界泡沫彈性體由相同的聚氨酯類材料構成，因此，特別是有粘合性提高的傾向。此外，作為無泡沫彈性體4b的比重例示0. 9-1. 2。由于本發(fā)明的筒狀彈性部件4具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異，因此作為減壓蓋、上支架、和彈跳限位器等防振裝置用彈性部件特別有用。接著對具備本發(fā)明的筒狀彈性部件4的減壓蓋進行說明。如圖1所示，本發(fā)明的減壓蓋具備以工作軸1為軸心安裝于工作軸1上的內筒部 2、在內筒部2的外側以圍繞內筒部2的方式在同軸上具有間隔而配置的外筒部3以及所述筒狀彈性部件4。如上所述，由于本發(fā)明的筒狀彈性部件4具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異，因此具備該筒狀彈性部件的減壓蓋也同樣具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異。以下對本發(fā)明的減壓蓋的制造方法進行說明。首先，將安裝于工作軸1上的內筒部2和外筒部3具有間隔地配置在同軸上，該外筒部3在內筒部2外側以圍繞內筒部2的方式設置。接著，在與內筒部2的外周側端部的抵接面上形成無泡沫彈性體4b (第1工序)。優(yōu)選地，在第1工序中，在與內筒部2的抵接面整體上形成無泡沫彈性體4b。作為無泡沫彈性體4b的形成方法，并無特別限定，但優(yōu)選通過將無泡沫彈性體4b的原料組合物注射成型來形成的方法。接著，在與外筒部3的工作軸方向兩內側面的抵接面上形成泡沫彈性體4a (第2工序)。優(yōu)選地，在第2工序中，形成無泡沫彈性體4b后，使得與無泡沫彈性體4b進行自粘結的同時形成泡沫彈性體如。為使無泡沫彈性體4b和泡沫彈性體如更可靠地自粘結，優(yōu)選地，泡沫彈性體如通過將其原料組合物注射成型來形成，設無泡沫彈性體4b的軟化點為Tl、注射成型時的泡沫彈性體如的樹脂溫度為T2時，T2-T1彡50 (°C )。作為本發(fā)明中使用的無泡沫彈性體4b，例如可以列舉軟化點Tl為50-110°C的無泡沫彈性體。作為泡沫彈性體如的形成方法，并無特別限定，但與無泡沫彈性體4b的形成方法同樣地，優(yōu)選通過將泡沫彈性體如的原料組合物注射成型來形成的方法，特別優(yōu)選將在熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯組合物中混合超臨界狀態(tài)的非反應性氣體所得到的非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物注射成型的方法。利用該方法制造的超臨界泡沫彈性體的泡沫狀態(tài)均勻且具有高獨泡率，因此具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異。以下對形成該超臨界泡沫彈性體的方法進行說明。在超臨界泡沫彈性體的形成工序中包括熔融工序，通過加熱熱塑性聚氨酯組合物來使其呈熔融狀態(tài)；溶解工序，在熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯組合物中混合超臨界狀態(tài)的非反應性氣體，使其成為非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物；以及注射成型工序，將非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物注射成型。(熔融工序)首先，在熔融工序中，通過加熱熱塑性聚氨酯組合物使其呈熔融狀態(tài)。具體地，將熱塑性聚氨酯組合物用漏斗等送入注射成型機的樹脂熔融筒內，通過在熱塑性聚氨酯組合物的熔點或塑化溫度以上的溫度、具體為160-240°C的溫度加熱來使其呈熔融狀態(tài)。(溶解工序)接著，在溶解工序中，在熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯組合物中混合超臨界狀態(tài)的非
9反應性氣體，使其成為非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物。具體地，在注射成型機的樹脂熔融筒內保持熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯組合物中混合超臨界狀態(tài)的氮氣、二氧化碳氣體等非反應性氣體并使其成為非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物。例如，將超臨界狀態(tài)的非反應性氣體從儲藏液化(或氣化)狀態(tài)的非反應性氣體的儲氣瓶注入定量泵中，在該定量泵內使其升壓，并與在注射成型機的樹脂熔融筒內保持熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯組合物混合。此時，如果存在于樹脂熔融筒內的非反應性氣體為超臨界狀態(tài)，則相對于熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯組合物的溶解擴散效果大幅提高，將在短時間內滲透于熔融狀態(tài)的熱塑性聚氨酯樹脂組合物中。在溶解工序中，為使非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物的溫度在160-240°C范圍內，注射成型機的樹脂熔融筒內的設定溫度優(yōu)選165-245°C。在溶解工序中，相對于熱塑性聚氨酯組合物的非反應性氣體的混合量優(yōu)選0. 01-5 重量％，更優(yōu)選0.05-3重量％。若采用該制造方法，可得到具有期望比重的超臨界泡沫彈性體，具體為比重為0. 40-0. 8的超臨界泡沫彈性體。(注射成型工序) 接著，在注射成型工序中，將非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物在與外筒部3 的工作軸方向兩內側面的抵接面上注射成型。具體地，將存在于注射成型機的樹脂熔融筒內的非反應性氣體溶解熱塑性聚氨酯組合物例如送入具備柱塞的注射裝置，并在該注射裝置中計量后注射成型。在本實施方案的減壓蓋的制造方法中，如圖1所示，以無泡沫彈性體4b與泡沫彈性體如的抵接面相對于工作軸方向大致垂直地延伸的方式制作筒狀彈性部件4。由此，能有效防止筒狀彈性部件4發(fā)生龜裂，能制造耐久性優(yōu)異的減壓蓋。(實施例)以下對具體顯示本發(fā)明的構成與效果的實施例等進行說明。此外，對具有泡沫彈性體如和無泡沫彈性體4b的筒狀彈性部件4的各物性的評價以如下方式進行。(1)獨立氣泡率將泡沫彈性體如以不含表皮層的方式切出20 X 20 X 25mm的樣本形狀，并使用空氣比較式比重計930型(O “ >社制)來測定。獨立氣泡率是基于測定得到的計算值和樣本容積值用以下式子算出。(獨立氣泡率(％)) = 100X (計算值)/(樣本容積值)(2)比重將泡沫彈性體如和無泡沫彈性體4b以不含表皮層的方式切出直徑30mmX厚度 12. 5mm的圓柱形狀，使用Sartorius_LA230S來測定。(3)耐久性(靜態(tài)彈簧常數Ks(N/mm)的變化率變?yōu)?5%時的振動次數和龜裂發(fā)生部的龜裂深度)將圖2所示的筒狀彈性部件4(Ht。tal = 36mm, H = 14mm、外徑Rl = 55_、內徑R2 =33mm))事先制作成在工作軸方向(圖2中上下方向)上半等分形狀的樣本，并將具有該半等分形狀的兩個樣本在工作軸方向上重疊，由此制作了圖2所示的筒狀彈性部件4。將該筒狀彈性部件4以夾持與圖1所示的減壓蓋結構相同的加振裝置的內筒部2的方式設置在外筒部3內。其后，測定以負荷士4900N、加振頻率2Hz施加任意次(η次)振動時的靜態(tài)彈簧常數。此處，用以下式子計算了靜態(tài)彈簧常數的變化率。(靜態(tài)彈簧常數的變化率(％))
= 100X ((η次振動后的靜態(tài)彈簧常數)_(振動前的靜態(tài)彈簧常數))/(振動前的靜態(tài)彈簧常數)用求出的靜態(tài)彈簧常數的變化率變?yōu)?5%時的振動次數和靜態(tài)彈簧常數的變化率變?yōu)?5%時龜裂發(fā)生部發(fā)生的龜裂深度(mm)來評價筒狀彈性部件4的耐久性。該振動次數越多或龜裂發(fā)生部的龜裂深度越小，表示筒狀彈性部件4的耐久性越優(yōu)異。(4)衰減特性(損耗因數/動/靜態(tài)模量比)衰減特性的評價是用損耗因數(tan δ )除以動/靜態(tài)模量比(100Hz時的動態(tài)彈簧常數Kd(N/mm)/靜態(tài)彈簧常數Ks(N/mm))的值來評價的。該值越大，表示筒狀彈性部件 4的衰減特性越優(yōu)異。此處，評價衰減特性時使用的靜態(tài)彈簧常數Ks (N/mm)和動態(tài)彈簧常數Kd(N/mm)以及損耗因數用以下方法測定。(i)靜態(tài)彈簧常數Ks (N/mm)在常溫下，從施加規(guī)定負荷的狀態(tài)，根據JIS K6385在靜態(tài)特性試驗的兩方向負荷方式下以位移速度IOmm/分負載士4900N范圍的撓曲力3次并測定第3次負載過程中的負荷-撓曲力的關系，用該關系并用JIS K6385中記載的計算方法來計算靜態(tài)彈簧常數。(ii)動態(tài)彈簧常數Kd (N/mm)在常溫下，從施加規(guī)定負荷的狀態(tài)，根據JIS K6385在動態(tài)性質測定實驗的非共振方式下，以頻率100Hz、振幅士0. 05mm施加撓曲力，并測定負荷-撓曲力的關系，用該關系并用JIS K6385中記載的計算方法來計算動態(tài)彈簧常數。(iii)損耗因數(tanS)在常溫下，從施加規(guī)定負荷的狀態(tài)，根據JIS K6385在動態(tài)性質測定實驗的非共振方式下，以頻率15Hz、振幅士2. Omm施加撓曲力，并測定負荷-撓曲力的關系，用該關系并用 JIS K6385中記載的計算方法來計算損耗因數。實施例1將圖2所示的筒狀彈性部件4在工作軸方向(圖2中的上下方向)上半等分形狀的模型內由無泡沫彈性體4b形成與內筒部2的抵接面整體。該無泡沫彈性體4b是將由含有聚丁二醇、1，4_二(β_羥基乙氧基)苯基和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的熱塑性聚氨酯(“ESTANE-58881”、LubriZol社制)在90°C下干燥5小時后，用普通的注射成型方法使H2 = 2. 5mm而形成的。接著，將由含有聚醚和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的熱塑性聚氨酯 (“PH-2285”、大日精化社制)100重量份和由含有聚丁二醇和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的以異氰酸酯為末端的預聚物(“々π 7本一卜ΕΜ30”(數均分子量1800)、大日精化工業(yè)社制)5重量份從MuCell型注射成型機(日本制鋼所社制)的漏斗送入樹脂熔融筒內熔融，進而向樹脂熔融筒內送入超臨界狀態(tài)的氮氣使其相對于熱塑性聚氨酯組合物為 0. 1重量％并混合后，將圖2所示的筒狀彈性部件4在工作軸方向(圖2中的上下方向)上半等分形狀的模型內進行注射成型，由此制作了在無泡沫彈性體4b上泡沫彈性體如(超臨界泡沫彈性體)自粘結、且無泡沫彈性體4b與泡沫彈性體如的抵接面相對于工作軸方向大致垂直地延伸的筒狀彈性部件4 (HI = 12mm、Hl = 0. 828H)。將使用該筒狀彈性部件4進行所述特性評價的結果表示在表1中。實施例2
在實施例1中，使用由含有聚丁二醇、1，4_ 丁二醇和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的熱塑性聚氨酯(“E380-MNAT”、日本聚氨酯工業(yè)社制)形成無泡沫彈性體4b，除此以外，用與實施例1同樣的方法制作了筒狀彈性部件4。將使用該筒狀彈性部件4進行所述特性評價的結果表示在表1中。比較例1僅用由含有聚醚和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的熱塑性聚氨酯 (“PH-2285”、大日精化社制)100重量份和由含有聚丁二醇和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的以異氰酸酯為末端的預聚物(“々π 7本一卜ΕΜ30”(數均分子量1800)、大日精化工業(yè)社制)5重量份構成的泡沫彈性體如(超臨界泡沫彈性體)制作了與實施例1形狀相同的筒狀彈性部件4。將使用該筒狀彈性部件4進行所述特性評價的結果表示在表1 中。比較例2僅用由含有聚丁二醇、1，4_ 丁二醇和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的熱塑性聚氨酯(“Ε380-ΜΝΑΤ”、日本聚氨酯工業(yè)社制)100重量份和由含有聚丁二醇和二苯基甲烷二異氰酸酯的組合物合成的以異氰酸酯為末端的預聚物(“々π 7彳、一卜ΕΜ30”(數均分子量1800)、大日精化工業(yè)社制)10重量份構成的泡沫彈性體如(超臨界泡沫彈性體)制作了與實施例1形狀相同的筒狀彈性部件4。將使用該筒狀彈性部件4進行所述特性評價的結果表示在表1中。比較例3在實施例1中，以Η2 = 1. Omm的方式形成無泡沫彈性體4b并以Hl = 13. 5mm的方式形成泡沫彈性體4a(超臨界泡沫彈性體)，除此之外，用與實施例1同樣的方法制作了筒狀彈性部件4 (HI = 0. 931H)。將使用該筒狀彈性部件4進行所述特性評價的結果表示在表1中。比較例4在實施例1中，以H2 = 10. Omm的方式形成無泡沫彈性體4b并以Hl = 4. 5mm的方式形成泡沫彈性體4a(超臨界泡沫彈性體)，除此之外，用與實施例1同樣的方法制作了筒狀彈性部件4 (HI = 0. 310H)。將使用該筒狀彈性部件4進行所述特性評價的結果表示在表1中。(表 1)
權利要求
1.一種筒狀彈性部件，其將以工作軸為軸心安裝于所述工作軸上的內筒部和在所述內筒部外側以圍繞所述內筒部的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部連接、并具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體，其特征在于，與所述內筒部的抵接面中至少與所述內筒部的外周側端部的抵接面由所述無泡沫彈性體形成，與所述外筒部的抵接面中至少與所述外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面由所述泡沫彈性體形成。
2.權利要求1所述的筒狀彈性部件，其中與所述內筒部的抵接面整體由所述無泡沫彈性體形成。
3.權利要求2所述的筒狀彈性部件，其中所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面相對于工作軸方向大致垂直地延伸。
4.權利要求1所述的筒狀彈性部件，其中所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體自粘結。
5.權利要求1所述的筒狀彈性部件，其中設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到與所述內筒部的抵接面的工作軸方向的高度為H，并設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面的工作軸方向的高度為 Hl 時，0. 4H ^ Hl ^ 0. 9H。
6.一種減壓蓋，其具備將以工作軸為軸心安裝于所述工作軸上的內筒部和在所述內筒部外側以圍繞所述內筒部的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部連接、并具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體的筒狀彈性部件，其特征在于，所述筒狀彈性部件的與所述內筒部的抵接面中至少與所述內筒部的外周側端部的抵接面由所述無泡沫彈性體形成，所述筒狀彈性部件的與所述外筒部的抵接面中至少與所述外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面由所述泡沫彈性體形成。
7.權利要求6所述的減壓蓋，其中與所述內筒部的抵接面整體由所述無泡沫彈性體形成。
8.權利要求7所述的減壓蓋，其中所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面相對于工作軸方向大致垂直地延伸。
9.權利要求6所述的減壓蓋，其中所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體自粘結。
10.權利要求6所述的減壓蓋，其中設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到與所述內筒部的抵接面的工作軸方向的高度為H，并設從與所述外筒部的工作軸方向內側面的抵接面到所述無泡沫彈性體與所述泡沫彈性體的抵接面的工作軸方向的高度為Hl 時，0. 4H 彡 Hl 彡 0. 9H。
11.一種減壓蓋的制造方法，是具備筒狀彈性部件的減壓蓋的制造方法，該筒狀彈性部件是將以工作軸為軸心安裝于所述工作軸上的內筒部和在所述內筒部外側以圍繞所述內筒部的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部連接、并具有無泡沫彈性體和泡沫彈性體的部件，其特征在于，具有如下工序至少在與所述內筒部的外周側端部的抵接面上形成所述無泡沫彈性體的第1工序；和至少在與所述外筒部的工作軸方向兩內側面的抵接面上形成所述泡沫彈性體的第2 工序。
12.權利要求11所述的減壓蓋的制造方法，其中所述第2工序是在形成所述無泡沫彈性體后使所述泡沫彈性體與所述無泡沫彈性體自粘結的同時形成所述泡沫彈性體的工序。
全文摘要
本發(fā)明提供一種具有優(yōu)異的衰減特性且耐久性優(yōu)異的筒狀彈性部件、減壓蓋及該減壓蓋的制造方法。在將以工作軸(1)為軸心安裝于工作軸(1)上的內筒部(2)和在內筒部(2)外側以圍繞內筒部(2)的方式在同軸上具有間隔地配置的外筒部(3)連接、并具有無泡沫彈性體(4b)和泡沫彈性體(4a)的筒狀彈性部件(4)中，與內筒部(2)的抵接面中至少與內筒部(2)的外周側端部的抵接面由無泡沫彈性體(4b)形成，與外筒部(3)的抵接面中至少與外筒部(3)的工作軸方向兩內側面的抵接面由泡沫彈性體(4a)形成。
文檔編號F16F9/54GK102317642SQ20098015690
公開日2012年1月11日 申請日期2009年12月16日 優(yōu)先權日2009年3月30日
發(fā)明者三村義雄, 井關清治, 赤坂邦至 申請人:東洋橡膠工業(yè)株式會社