雙渦輪液力變矩器的制造方法
【專利摘要】一種雙渦輪液力變矩器，循環(huán)圓直徑D=310~320mm；泵輪葉片中間流線進口角為βp1=110°~120°，中間流線出口角為βp2=70°~80°，中間環(huán)面進口邊厚度Hp1=4.20~5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.40~3.30mm；I級渦輪葉片的進口角為β1=88°~100°，出口角為β2=145°~155°，進口邊圓頭半徑R1=4.80~5.80mm。其優(yōu)點是第一峰的效率達到了0.825~0.832，第二峰的效率達到了0.825~0.841，失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩為116.87~118N·m，提高了整機的可靠性、動力性能和燃油經(jīng)濟性。
【專利說明】雙渦輪液力變矩器
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種應(yīng)用于工程機械的雙渦輪液力變矩器，特別是涉及一種應(yīng)用于裝載機的雙渦輪液力變矩器。
【背景技術(shù)】
[0002]近年來，通過電子信息技術(shù)的引入應(yīng)用，國外在工程機械精確定位與作業(yè)、故障診斷與監(jiān)控、提高燃料利用、人機工程學等方面進行了大量研究，并取得了重大進展。在這些研究進展的推動下，裝載機在可靠性、生產(chǎn)率等方面得到提高，燃油消耗降低，性能改善，取得了巨大的經(jīng)濟效益。
[0003]隨著我國各項建設(shè)事業(yè)的飛速發(fā)展，各種工程機械的需求量急劇增加。裝載機以其操作使用方便快捷，移動自由快速，價格便宜，維修容易等優(yōu)點，已成為重要土方施工機械。目前我國80%的裝載機應(yīng)用雙渦輪液力變矩器。針對目前裝載機的特點及使用工況，其高效區(qū)范圍較窄，低速工況下的效率較低，因此，為降低能耗、提高工作效率，拓寬液力變矩器的高效區(qū)，充分利用發(fā)動機功率，作為裝載機傳動系統(tǒng)核心部件的雙渦輪液力變矩器必須進行重新設(shè)計和研發(fā)。
[0004]我國目前5噸級裝載機產(chǎn)量最大，其一般都采用額定轉(zhuǎn)速為209(T2310rpm、額定功率為154162KW的柴油機，與之匹配的現(xiàn)有的雙渦輪液力變矩器失速工況的公稱轉(zhuǎn)矩為105~I ΙΟΝ.πκ第一峰的效率值在0.78、.80之間、第二峰的效率值在0.78、.81之間，現(xiàn)有雙渦輪液力變矩器失速工況下的公稱轉(zhuǎn)矩較低，無法有效地吸收來自發(fā)動機的功率，且第一峰、第二峰值的效率較低，能耗高。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的就是提供一種與額定轉(zhuǎn)速為209(T2310rpm、額定功率為154~162KW的柴油機匹配，能充分吸收來自發(fā)動機的功率，牽引力增大，高效率區(qū)得到擴展，更重要的是較大幅度地提高了一峰與二峰的效率值，第一峰的效率達到了 0.825、.832，較之原有雙渦輪變矩器提高了 3.1-4.0%，第二峰的效率達到了 0.825、.841，較之原有雙渦輪變矩器提高了 1.9~3.8%，并且失速工況下的公稱扭矩達到了 116.87~118N.πι，燃料利用率提高的雙渦輪液力變矩器。
[0006]本發(fā)明的解決方案是這樣的:本發(fā)明的雙渦輪液力變矩器專用于5噸級裝載機，與之匹配的柴油機額定轉(zhuǎn)速為209(T2310rpm、額定功率為154~162 KW，雙渦輪液力變矩器第一峰的效率為0.825~0.832，第二峰的效率為0.825~0.841，失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩為116.87~118[111，其組成包括有1級渦輪、II級渦輪、泵輪、導(dǎo)輪構(gòu)成的葉柵系統(tǒng)及與葉柵系統(tǒng)配合的循環(huán)圓，所述的循環(huán)圓直徑D=31(T320mm;所述的葉柵系統(tǒng)中，泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~120°，中間流線出口角為βρ2=70° ^80°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.2(T5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.40~3.30mm ；1級渦輪葉片的進口角為βI !=88°~100° ,出口角為β 12=145°~155°，進口邊圓頭半徑R! ,4.80~5.80mm，出口邊圓頭半徑R12=0.5(T0.80mm;II級渦輪葉片中間流線進口角為β π #8°~60°，中間流線出口角為β η 2=138°~150°，中間環(huán)面進口邊厚度Hn 1=3.80~4.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=4.50~7.0Omm;導(dǎo)輪葉片的進口角為@sl=73°~83。，出口角為@s2=28°~35。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60-5.60mm,出口邊圓頭半徑Rs2=0.48~0.65mm。
[0007]更具體的技術(shù)方案還包括:所述的循環(huán)圓直徑D=312~318mm ;所述的葉柵系統(tǒng)中，泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~117°，中間流線出口角為βρ2=72°~--。，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.2(T5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.40~3.30mm ；1級渦輪葉片的進口角為(6^=90°~98°，出口角為β 12=148°~152°，進口邊圓頭半徑R1嚴4.80~5.80mm，出口邊圓頭半徑Ri2=0.52~0.80mm ;II級渦輪葉片中間流線進口角為β η 1=50°~57°，中間流線出口角為β I 2=140°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度Hn ,3.801.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=4.5(T7.00mm;導(dǎo)輪葉片的進口角為i3sl=74°~81°，出口角為β32=30° ~33°，進口邊圓頭半徑 Rsl=4.6(T5.60mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.65mm。
[0008] 本發(fā)明的優(yōu)點是本發(fā)明采用雙渦輪液力變矩器與5噸級裝載機所配的轉(zhuǎn)速為209(T2310rpm、額定功率154~162 KW柴油機匹配更為合理，能充分吸收來自發(fā)動機的功率，牽引力增大，高效率區(qū)得到擴展，更重要的是較大幅度地提高了一峰與二峰的效率值，第一峰的效率達到了 0.825、.832，較之原有雙渦輪變矩器提高了 3.1~4.0%，第二峰的效率達到了 0.825~0.841，較之原有雙渦輪變矩器提高了 1.9~3.8%，并且失速工況下的公稱扭矩達到了 116.87 ~118Ν.m;因此，通過測試結(jié)果的對比，本發(fā)明雙渦輪液力變矩器失速工況下的公稱轉(zhuǎn)矩較之原有變矩器提高了 6.2%以上，第一峰的效率值提高了 3.1~4.0%，第二峰的效率值提高了 1.9^3.8%，本發(fā)明的公稱轉(zhuǎn)矩與效率值均得到了較大幅度的提高，表明在同樣能源消耗下，本發(fā)明的能源利用率更高，牽引力更大，有效地節(jié)約能源，達到節(jié)能減排的目的。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0009]附圖是本發(fā)明的實施例。
[0010]圖1是圖1為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器裝配圖。
[0011]圖2為本發(fā)明泵輪葉片圖。
[0012]圖3為本發(fā)明泵輪葉片中間流線進出口角度、進出口邊厚度圖。
[0013]圖4為本發(fā)明I級渦輪葉片進出口角度、進出口圓頭半徑圖。
[0014]圖5為本發(fā)明II級渦輪葉片圖。
[0015]圖6為本發(fā)明II級渦輪葉片中間流線進出口角度、進出口邊厚度圖。
[0016]圖7為本發(fā)明導(dǎo)輪葉片進出口角度、進出口圓頭半徑圖。
[0017]圖8為本發(fā)明變矩器與現(xiàn)有變矩器的效率曲線對比圖。
【具體實施方式】
[0018]參見圖1至圖7，本發(fā)明附圖中各標注的明細如下:
PMl為泵輪中間流線，pMh為泵輪中間環(huán)面，IIMl為II級渦輪中間流線，IIMh為II級渦輪中間環(huán)面，βρ1為泵輪葉片中間流線進口角，βρ2為泵輪中間流線出口角，Hpl為泵輪中間環(huán)面進口邊厚度，Hp2為泵輪中間環(huán)面出口邊厚度，β:1為1級渦輪葉片進口角，R1 i為I級渦輪進口邊圓頭半徑，β 12力|級渦輪出口角，R12為I級渦輪出口邊圓頭半徑，
II級渦輪葉片中間流線進口角，β π 2為11級渦輪葉片中間出口角，Hn i為II級渦輪葉片中間環(huán)面進口邊厚度，Hn 2為II級渦輪葉片中間環(huán)面出口邊厚度，β sl為導(dǎo)輪葉片進口角，Rsl為導(dǎo)輪葉片進口邊圓頭半徑，β s2為導(dǎo)輪葉片出口角，Rs2為導(dǎo)輪葉片出口邊圓頭半徑。
[0019]本發(fā)明的雙渦輪液力變矩器與之匹配的柴油機額定轉(zhuǎn)速為209(T2310rpm、額定功率為15 162 KW，本發(fā)明的雙渦輪液力變矩器由泵輪:！ T級渦輪1、11級渦輪2、導(dǎo)輪4等組成葉柵系統(tǒng)，與葉柵系統(tǒng)配合的循環(huán)圓直徑D=31(T320mm;所述的葉柵系統(tǒng)中，泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~120°，中間流線出口角為βρ2=70° ^80°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.2(T5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.40~3.30mm ；1級渦輪葉片的進口角為β !!=88°~100°，出口角為β 12=145°~155°，進口邊圓頭半徑R1 ,4.80~5.80mm，出口邊圓頭半徑R12=0.5(T0.80mm;II級渦輪葉片中間流線進口角為β π 1=48°~60°，中間流線出口角為βπ2=138°~150°，中間環(huán)面進口邊厚度Hn ,3.801.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=4.50~7.00_;導(dǎo)輪葉片的進口角為i3sl=73°~83°，出口角為β32=28°~35°，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60-5.60mm,出口邊圓頭半徑Rs2=0.48~0.65mm。
[0020]上述技術(shù)方案可以優(yōu)化為:所述循環(huán)圓直徑為312~318mm ;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~117°，中間流線出口角為βρ2=72°~75° ;1級渦輪葉片的進口角為^1:=90°~98°，出口角為β I 2=148°~152° ;11級渦輪葉片中間流線進口角為βΠι=50°~57°，中間流線出口角為β π 2=140°~147° ;導(dǎo)輪葉片的進口角為3sl=74° ~81°，出口角為 β32=30° ~33°。
[0021]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2200rpm、額定功率為162KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例1:
循環(huán)圓的直徑為310mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~112°，中間流線出口角為βρ2=70°~72°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.2(T4.40mm，中間環(huán)面出口邊厚度1=2.40~2.60謹；1級渦輪葉片的進口角為β “=88°~90°，出口角為β: 2=145°~147°，進口邊圓頭半徑Ri !=4.8(T5.0Omm,出口邊圓頭半徑R12=0.50-θ.60mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β E i=48°~50°，中間流線出口角為β I 2=138°~140°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=3.8(T3.90mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=4.5(T4.70mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β5?=73°~74。，出口角為β32=28°~30。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60~4.70_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.50mm。
[0022]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbsci=I 16.87~117N.m，變矩器的第一峰效率值為0.825、.829，第二峰的效率值為0.825~0.838。
[0023]實施例2:循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~114°，中間流線出口角為βρ2=72°~73°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.40~4.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.6(T2.70mm;I級渦輪葉片的進口角為β “=93°~96°，出口角為β ? 2=148°~150°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.0(T5.20mm,出口邊圓頭半徑R12=0.60-θ.65mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β II i=52°~56°，中間流線出口角為β π 2=141°~144°，中間環(huán)面進口邊厚度H η !=3.9(T4.10mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=4.7(T4.90mm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~75。，出口角為β52=31°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.7(T4.90mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.50~0.51mm。
[0024]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.95^117.2N.m,變矩器的第一峰效率值為0.826、.828，第二峰的效率值為0.827~0.840。
[0025]實施例3:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=111°~114°，中間流線出口角為βρ2=72°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=I 2(T4.30mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.4(T2.50mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=93°~96°，出口角為β: 2=148°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=4.8(T4.90mm,出口邊圓頭半徑R12=0.50-θ.55mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β Π i=51°~55°，中間流線出口角為β π 2=141°~145°，中間環(huán)面進口邊厚度H π:=3.8(T3.90mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=4.5(T4.70mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=75°~77。，出口角為Ps2=30°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60~4.70_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.50mm。
[0026]通過測試，得到 本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbsci=I 16.87^118N.m，變矩器的第一峰效率值為0.828、.832，第二峰的效率值為0.825~0.841。
[0027]實施例4:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=112°~114°，中間流線出口角為βρ2=73°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.2(T4.35mm，中間環(huán)面出口邊厚度%2=2.40~2.50謹；1級渦輪葉片的進口角為@11=91°~93°，出口角為β: 2=148°~149°，進口邊圓頭半徑Ri !=4.8(T5.0Omm,出口邊圓頭半徑R12=0.50-θ.55mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,52°飛4°，中間流線出口角為β π 2=142°~144°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=3.8(T4.0Omm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=4.5(T4.80mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=75°~76。，出口角為β52=30°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60~4.85_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.50mm。
[0028]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.90^117.5N.m，變矩器的第一峰效率值為0.825~0.828，第二峰的效率值為0.826~0.839。
[0029]實施例5:
循環(huán)圓的直徑為320mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=118°~120 °，中間流線出口角為β ρ2=76 °~80 °，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=5.0(T5.50mm,中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.50~3.00mm;I級渦輪葉片的進口角為β I 1=98°~100 °，出口角為β:2=153° ~155。，進口邊圓頭半徑 R1 ,5.003.50mm，出口邊圓頭半徑 R12=0.50~0.80mm ;11級渦輪葉片中間流線進口角為β Π ,58°飛0°，中間流線出口角為β Π2=148°~150°，中間環(huán)面進口邊厚度Hii 1=4.0(T4.50mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=5.50^6.0Omm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=81°~83。，出口角為β32=32°~33。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.00~5.50mm，出口邊圓頭半徑Rs2=0.50~0.60mm。 [0030]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩TBgQ=l 17~118N.m，變矩器的第一峰效率值為0.825、.830，第二峰的效率值為0.826~0.841。
[0031]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2200rpm、額定功率為154KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例6:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=111°~114°，中間流線出口角為βρ2=73°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=I 5(T4.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.7(T2.80mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=93°~94°，出口角為β: 2=149°~151°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.1(T5.20mm,出口邊圓頭半徑R12=0.65、.70mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β π i=51°~53°，中間流線出口角為β π 2=140°~142°，中間環(huán)面進口邊厚度Hn !=4.10~4.20mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=4.90~5.0Omm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~76。，出口角為β52=30°~31。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.90~5.00mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.52~0.55mm。
[0032]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.87~117.3N.m，變矩器的第一峰效率值為0.825~0.828，第二峰的效率值為0.825~0.838。
[0033]實施例7:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=112°~114°，中間流線出口角為βρ2=73°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Ηρ1=4.25~4.30mm，中間環(huán)面出口邊厚度%2=2.45~2.50謹；1級渦輪葉片的進口角為@:1=94°~96°，出口角為β ! 2=149°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=4.85~4.90mm,出口邊圓頭半徑R12=0.52~0.55mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β a ,52°飛5°，中間流線出口角為β π 2=143°~145°，中間環(huán)面進口邊厚度H n 1=3.85^3.95mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=4.7(T4.90mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=76°~77。，出口角為Ps2=30°~31。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.65~4.75_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.49~0.52mm。
[0034]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.88~117.2N.m，變矩器的第一峰效率值為0.826~0.828，第二峰的效率值為0.826~0.835。
[0035]實施例8:循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=113°~116°，中間流線出口角為βρ2=72°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Ηρ1=4.35~4.50mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.5(T2.60mm;I級渦輪葉片的進口角為β “=90°~94°，出口角為β ! 2=149°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.0-5.15mm,出口邊圓頭半徑R1 2=0.55、.60mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β II ,50°~55°，中間流線出口角為β π 2=140°~143°，中間環(huán)面進口邊厚度H η 1=4.00~4.15mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=4.80^5.0Omm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74° "77°，出口角為Ps2=30°~33°，進口邊圓頭半徑Rsl=4.85~5.00_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.50~0.55mm。
[0036]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.89~117.1N.m,變矩器的第一峰效率值為0.825~0.829，第二峰的效率值為0.829~0.836。
[0037]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2200rpm、額定功率為158KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例9:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~111°，中間流線出口角為βρ2=72°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=I 6(T4.80mm，中間環(huán)面出口邊厚度%2=2.75~2.85謹；1級渦輪葉片的進口角為@11=90°~92°，出口角為β ! 2=148°~149°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.15~5.30mm,出口邊圓頭半徑R12=0.68~0.75mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,53°飛5°，中間流線出口角為β π 2=141°~142°，中間環(huán)面進口邊厚度H a !=4.3(T4.40mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=5.00~5.30mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=75°~76。，出口角為Ps2=30°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.10~5.20_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.53、.57mm。
[0038]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.87~116.95N.m，變矩器的第一峰效率值為0.826~0.829，第二峰的效率值為0.826~0.837。
[0039]實施例10:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=111°~113°，中間流線出口角為βρ2=72°~73°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.3(T4.50mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.5(T2.60mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=93°~94°，出口角為β: 2=148°~151°，進口邊圓頭半徑Ri !=4.9(T5.0Omm,出口邊圓頭半徑R12=0.55、.60mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為βΠι=51~~53°，中間流線出口角為β π 2=141°~143°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=3.95~4.05mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=4.90~5.20mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=75°~76。，出口角為β52=31°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.75~4.85mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.52~0.55mm。
[0040]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.89~117.0N.m，變矩器的第一峰效率值為0.827~0.830，第二峰的效率值為0.827~0.838。[0041]實施例11:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=115°~117°，中間流線出口角為βρ2=73°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.50~4.65mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.60~2.70mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=96°~98°，出口角為β: 2=148°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.15^5.40mm,出口邊圓頭半徑R12=0.60-θ.65mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為βπ1=55°~57°，中間流線出口角為β π 2=144°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度Hn 1=4.15~4.30mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=5.00~5.30mm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為βs1=75°~79。，出口角為β52=31°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.0~5.15mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.55~0.60mm。
[0042]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=117.1~117.7N*m,變矩器的第一峰效率值為0.825~0.830，第二峰的效率值為0.828~0.836。
[0043]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2090rpm、額定功率為154KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例12:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βp1=113°~115°，中間流線出口角為βp2=73°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.70~4.80mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.80~2.95mm;1級渦輪葉片的進口角為βI1=91°~93°，出口角為β I2=149°~150°，進口邊圓頭半徑RI1=5.20~5.35mm,出口邊圓頭半徑R12=0.70~θ.75mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β π i=54°飛6°，中間流線出口角為βπ 2=142°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度H π1=4.40~4.50mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=5.40~5.50mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為βS1=76°~78。，出口角為βS2=31°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.15~5.25mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.51mm。
[0044]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbg0=116.88~117.4N.m，變矩器的第一峰效率值為0.826~0.829，第二峰的效率值為0.828~0.840。
[0045]實施例13:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βp1=112°~113°，中間流線出口角為βp2=73°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.50~4.70mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.60~2.80mm；I級渦輪葉片的進口角為βi1=91°~93°，出口角為βi 2=148°~150°，進口邊圓頭半徑Ri 1=5.00~5.10mm,出口邊圓頭半徑R12=0.60-0.65mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為βπ i=51°~52°，中間流線出口角為β π 2=142°~145°，中間環(huán)面進口邊厚度Hπ1=4.05^4.15mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hπ 2=5.20~5.40mm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為βs1=75°~78。，出口角為βs2=30°~31。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.85~5.00mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.55~0.58mm。
[0046]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbg0=117.2~117.6N.m,變矩器的第一峰效率值為0.826~0.829，第二峰的效率值為0.828~0.838。
[0047]實施例14:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=114°~116°，中間流線出口角為βρ2=74°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Ηρ1=4.65~4.80mm，中間環(huán)面出口邊厚度^=2.70~2.80謹；1級渦輪葉片的進口角為@11=91°~92°，出口角為β ! 2=148°~150°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.4(T5.60mm,出口邊圓頭半徑R12=0.65、.70mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β II ,50°~53°，中間流線出口角為β I 2=140°~143°，中間環(huán)面進口邊厚度H π 1=4.30^4.50mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=5.30~5.60mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為3sl=74°~76°，出口角為Ps2=31°~32°，進口邊圓頭半徑Rsl=5.15~5.30_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.60~0.65mm。
[0048]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.3^117.8N*m,變矩器的第一峰效率值為0.825、.827，第二峰的效率值為0.828~0.835。
[0049]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2310rpm、額定功率為154KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例15:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=114°~115°，中間流線出口角為βρ2=72°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=I 85~5.00mm，中間環(huán)面出口邊厚度Ηρ2=2.90-3.00mm;I級渦輪葉片的進口角為β “=95°~98°，出口角為β 12=150°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.4(T5.50mm,出口邊圓頭半徑Ri 2=0.72、.75mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β Π ,52°飛3°，中間流線出口角為β π 2=143°~145°，中間環(huán)面進口邊厚度H a !=4.45~4.50mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=5.45~5.60mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~77。，出口角為Ps2=30°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.20~5.30_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.49~0.53mm。
[0050]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.88~117.2N.m，變矩器的第一峰效率值為0.825~0.827，第二峰的效率值為0.826~0.837。
[0051]實施例16:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=115°~117°，中間流線出口角為βρ2=74°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.7(T4.90mm，中間環(huán)面出口邊厚度Ηρ2=2.80-3.00mm;I級渦輪葉片的進口角為β u=95°~98°，出口角為β: 2=149°~151°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.1(T5.20mm,出口邊圓頭半徑R12=0.65、.70mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β π i=55°~57°，中間流線出口角為β n 2=145°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度H1 !=4.15~4.25mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=5.40~5.60mm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=76°~79。，出口角為β52=31°~33。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.00~5.20mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.58~0.62mm。
[0052]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩TBg0=116.99^117.2Ν.πι，變矩器的第一峰效率值為(λ 827^0.832，第二峰的效率值為0.829~0.839。
[0053]實施例17:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=115°~116°，中間流線出口角為βρ2=73°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.80~5.10mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.8(T3.00mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=95°~98°，出口角為β: 2=148°~149°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.6(T5.80mm,出口邊圓頭半徑R12=0.70-θ.75mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,52°飛6°，中間流線出口角為β n 2=145°~146°，中間環(huán)面進口邊厚度H n 1=4.50~4.60mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=5.60~5.90mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為3sl=77°~81°，出口角為Ps2=30°~32°，進口邊圓頭半徑Rsl=5.30~5.40mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.50~0.55mm。
[0054]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.3^118.0N-m,變矩器的第一峰效率值為0.825、.827，第二峰的效率值為0.829~0.834。
[0055]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2090rpm、額定功率為158KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例18:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=111°~114°，中間流線出口角為βρ2=73°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=S.20~5.40mm，中間環(huán)面出口邊厚度%2=2.95~3.10謹；1級渦輪葉片的進口角為@11=92°~96°，出口角為β: 2=148°~150°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.5(T5.55mm,出口邊圓頭半徑R12=0.70-θ.72mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n i=54°飛6°，中間流線出口角為β π 2=142°~144°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.50^4.55mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=5.50~5.65mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=75°~78。，出口角為Ps2=31°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.30~5.35_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.50~0.55mm。
[0056]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.89~116.94N.m，變矩器的第一峰效率值為0.825~0.829，第二峰的效率值為0.827~0.836。
[0057]實施例19:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=112°~114°，中間流線出口角為βρ2=72°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.90~5.20mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=3.0(T3.20mm;I級渦輪葉片的進口角為β “=90°~93°，出口角為β ! 2=148°~151°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.2(T5.30mm,出口邊圓頭半徑R12=0.70-θ.75mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β E ,51°~52°，中間流線出口角為β I 2=141°~143°，中間環(huán)面進口邊厚度H Β !=4.25~4.35mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=5.60~5.80mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=77°~81。，出口角為Ps2=30°~33。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.20~5.40_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.62~0.65mm。[0058]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.87~117.1N.m,變矩器的第一峰效率值為0.827~0.831，第二峰的效率值為0.828~0.837。
[0059]實施例20:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~113°，中間流線出口角為βρ2=76°~77°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=5.10~5.40mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=3.0(T3.20mm;I 級渦輪葉片的進口角為 β 11=97° ~98°，出口角為 β ! 2=149° ~151°，進口邊圓頭半徑R: !=5.5(T5.60mm,出口邊圓頭半徑R12=0.75~0.80mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n i=51°~54°，中間流線出口角為β I 2=141°~144°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.45~4.55mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=5.90~6.30mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~76°，出口角為Ps2=30°~31°，進口邊圓頭半徑Rsl=5.40~5.60mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.55~0.65mm。
[0060]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.(Tl 17.6N*m,變矩器的第一峰效率值為0.825、.832，第二峰的效率值為0.828~0.837。
[0061]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2310rpm、額定功率為158KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例21:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~112°，中間流線出口角為βρ2=72°~73°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=S.45~5.55mm，中間環(huán)面出口邊厚度Ηρ2=3.10~3.15mm;I級渦輪葉片的進口角為β “=95°~96°，出口角為β ! 2=150°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.55飛.65mm,出口邊圓頭半徑R12=0.75、.80mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,52°飛3°，中間流線出口角為β π 2=142°~146°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.55~4.60mm,中間環(huán)面出口邊厚度H a 2=5.65~5.80mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=75°~79。，出口角為Ps2=30°~31。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.35~5.45_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.55~0.60mm。
[0062]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.90~116.95N.m，變矩器的第一峰效率值為0.826~0.828，第二峰的效率值為0.829~0.838。
[0063]實施例22:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=113°~115°，中間流線出口角為βρ2=72°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=5.20~5.40mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=3.2(T3.30mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=96°~98°，出口角為β: 2=150°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.3(T5.50mm,出口邊圓頭`半徑R12=0.75、.80mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,54°飛7°，中間流線出口角為β η 2=142°~146°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.35~4.50mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=5.80~6.20mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=76°~80。，出口角為β52=30°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.40~5.60mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.60~0.65mm。
[0064]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.92~117.5N.m，變矩器的第一峰效率值為0.827~0.830，第二峰的效率值為0.827~0.836。
[0065]實施例23:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=116°~117°，中間流線出口角為βρ2=73°~76°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=5.40~5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=3.2(T3.30mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=95°~97°，出口角為β?2=151°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.6(T5.80mm,出口邊圓頭半徑R12=0.55~0.65mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,50°~51°，中間流線出口角為β π 2=146°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.55~4.60mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=6.30~6.60mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為3sl=79°~81°，出口角為Ps2=32°~33°，進口邊圓頭半徑Rsl=5.20~5.40mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.55~0.60mm。
[0066]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.(Tl 17.6N*m,變矩器的第一峰效率值為0.825、.829，第二峰的效率值為0.830~0.839。
[0067]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2090rpm、額定功率為162KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例24:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵·輪葉片中間流線進口角為βρ1=114°~117°，中間流線出口角為βρ2=73°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Ηρ1=5.55~5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度%2=3.15~3.30謹；1級渦輪葉片的進口角為@11=95°~97°，出口角為β ! 2=148°~150°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.65~5.80mm,出口邊圓頭半徑R12=0.72、.76mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β II i=54°飛5°，中間流線出口角為β I 2=144°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.0(T4.20mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=4.6(T4.70mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~76。，出口角為β52=31°~32。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.7(T4.80mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.50~0.55mm。
[0068]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.93~117.0N.m，變矩器的第一峰效率值為0.825~0.826，第二峰的效率值為0.827~0.832。
[0069]實施例25:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~113°，中間流線出口角為βρ2=72°~73°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=5.40~5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Ηρ2=3.00-3.10mm;I 級渦輪葉片的進口角為 β 11=93° ~95°，出口角為 β 12=148° ~150°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.5(T5.70mm,出口邊圓頭半徑R12=0.70-θ.75mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β π ,50°~54°，中間流線出口角為β Ii 2=144°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.50~4.60mm,中間環(huán)面出口邊厚度H n 2=6.20~6.60mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~77。，出口角為β32=30°~31。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.00~5.50_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.55~0.60mm。
[0070]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.1~117.4N*m,變矩器的第一峰效率值為0.827~0.831，第二峰的效率值為0.830~0.840。
[0071]實施例26:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=111°~114°，中間流線出口角為βρ2=72°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=5.40~5.50mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=3.l(T3.30mm;I級渦輪葉片的進口角為β “=90°~93°，出口角為β ! 2=148°~150°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.5(T5.70mm,出口邊圓頭半徑R12=0.50-θ.55mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β H i=53°飛4°，中間流線出口角為β I 2=140°~142°，中間環(huán)面進口邊厚度H E !=3.90~4.20mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=6.60~7.0Omm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~76°，出口角為Ps2=30°~32°，進口邊圓頭半徑Rsl=4.80~5.00mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.50~0.55mm。
[0072]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.5^117.9N*m,變矩器的第一峰效率值為0.826、.829，第二峰的效率值為0.828~0.835。
[0073]以下為本發(fā)明雙渦輪液力變矩器與額定轉(zhuǎn)速為2310rpm、額定功率為162KW的柴油機匹配的具體實施例:
實施例27:
循環(huán)圓的直徑為312mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=113°~116°，中間流線出口角為βρ2=73°~74°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.2(T4.40mm，中間環(huán)面出口邊厚度1=2.40~2.60謹；1級渦輪葉片的進口角為β u=92°~96°，出口角為β ! 2=149°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=4.8(T5.0Omm,出口邊圓頭半徑R12=0.50-θ.60mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,52°飛6°，中間流線出口角為β π 2=143°~145°，中間環(huán)面進口邊厚度H π 1=3.80~3.90mm,中間環(huán)面出口邊厚度H π 2=4.50~4.60mm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=76°~81。，出口角為Ps2=31°~33。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60~4.75_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.52mm。
[0074]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 16.%~117.1N.πι，變矩器的第一峰效率值為0.826~0.829，第二峰的效率值為0.828~0.838。
[0075]實施例28:
循環(huán)圓的直徑為315mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=115°~117°，中間流線出口角為βρ2=74°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=5.40~5.50mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=3.l(T3.20mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=93°~94°，出口角為β: 2=149°~150°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.7(T5.80mm,出口邊圓頭半徑R12=0.60-θ.80mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,51°飛3°，中間流線出口角為β π 2=145°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度Hn !=4.40-4.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=6.60~7.0Omm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為3sl=75°~78°，出口角為Ps2=31°~33°，進口邊圓頭半徑Rsl=5.50~5.60mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.50~0.55mm。
[0076]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.2^117.5N*m,變矩器的第一峰效率值為0.828、.832，第二峰的效率值為0.830~0.841。
[0077] 實施例29:
循環(huán)圓的直徑為318mm;泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=112°~115°，中間流線出口角為βρ2=72°~75°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=I 5(T4.80mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.5(T2.80mm;I級渦輪葉片的進口角為β n=92°~96°，出口角為β 12=149°~152°，進口邊圓頭半徑Ri !=5.2(T5.50mm,出口邊圓頭半徑R12=0.55、.65mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β n ,51°飛3°，中間流線出口角為β π 2=143°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度H π !=4.2(T4.50mm,中間環(huán)面出口邊厚度H a 2=5.50~6.0Omm ；導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=75°~77。，出口角為Ps2=30°~33。，進口邊圓頭半徑Rsl=5.10~5.30_，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.58mm。
[0078]通過測試，得到本實施例的雙渦輪液力變矩器失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩Tbs0=I 17.ril7.9Ν.πι，變矩器的第一峰效率值為0.826~0.829，第二峰的效率值為
0.830~0.839。
[0079]實施例3與現(xiàn)有5噸級裝載機用雙渦輪液力變矩器的效率對比如圖8所示。
【權(quán)利要求】
1.一種雙渦輪液力變矩器，與之匹配的柴油機額定轉(zhuǎn)速為209(T2310rpm、額定功率為154~162KW，雙渦輪液力變矩器第一峰的效率為0.825~0.832，第二峰的效率為0.825、.841，失速工況下的泵輪公稱轉(zhuǎn)矩為116.87~118N.m,其組成包括有I級渦輪(I)、II級渦輪(2)、泵輪(3)、導(dǎo)輪(4)構(gòu)成的葉柵系統(tǒng)及與葉柵系統(tǒng)配合的循環(huán)圓，其特征在于:所述的循環(huán)圓直徑D=31(T320mm;所述的葉柵系統(tǒng)中，泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~120°，中間流線出口角為βρ2=70°~80°，中間環(huán)面進口邊厚度Ηρ1=4.20-5.60mm,中間環(huán)面出口邊厚度Ηρ2=2.40~3.30mm ; I級渦輪葉片的進口角為β! !=88°~100°，出口角為β: 2=145°~155°，進口邊圓頭半徑R =4.80~5.80mm，出口邊圓頭半徑R12=0.5(T0.80mm;II級渦輪葉片中間流線進口角為β:: 1=48°~60°，中間流線出口角為β:: 2=138°~150°，中間環(huán)面進口邊厚度H:: ,3.801.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hn 2=4.50~7.0Omm;導(dǎo)輪葉片的進口角為@sl=73°~83°，出口角為β32=28°~35°，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60-5.60mm,出口邊圓頭半徑Rs2=0.48~0.65mm。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的雙渦輪液力變矩器，其特征在于:所述的循環(huán)圓直徑D=312~318mm ;所述的葉柵系統(tǒng)中，泵輪葉片中間流線進口角為βρ1=110°~117°，中間流線出口角為βρ2=72°~77°，中間環(huán)面進口邊厚度Hpl=4.20~5.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度Hp2=2.4(T3.30mm;I級渦輪葉片的進口角為β ^=90°~98°，出口角為β ! 2=148°~152°，進口邊圓頭半徑Rl !=4.8(T5.80mm,出口邊圓頭半徑Ri 2=0.52、.80mm ；II級渦輪葉片中間流線進口角為β 二 ,50°~57°，中間流線出口角為β 二 2=140°~147°，中間環(huán)面進口邊厚度H1 f3.80-4.60mm，中間環(huán)面出口邊厚度H1 2=4.5(T7.0Omm ;導(dǎo)輪葉片的進口角為β3?=74°~81。，出 口角為β52=30°~33。，進口邊圓頭半徑Rsl=4.60~5.60mm，出口邊圓頭半徑 Rs2=0.48~0.65mm。
【文檔編號】F16H41/26GK103591245SQ201310328280
【公開日】2014年2月19日 申請日期:2013年7月31日 優(yōu)先權(quán)日:2013年5月21日
【發(fā)明者】王松林, 周文曉, 章勇華, 詹家堂 申請人:廣西柳工機械股份有限公司