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      一種可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置和方法

      文檔序號(hào):6157350閱讀:432來(lái)源:國(guó)知局
      專利名稱:一種可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置和方法
      技術(shù)領(lǐng)域
      本發(fā)明涉及一種可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置與方法,特別涉及一種
      基于拉曼光譜和微流控芯片的可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置與方法。
      背景技術(shù)
      液相擴(kuò)散在研究傳質(zhì)過(guò)程、計(jì)算傳質(zhì)速率及化工設(shè)計(jì)與開(kāi)發(fā)中起著非常重要的作
      用,擴(kuò)散系數(shù)是單元操作及反應(yīng)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。有關(guān)液液傳質(zhì)及擴(kuò)散方面的測(cè)量和理論描述
      遠(yuǎn)比氣體及固體困難。目前,液相擴(kuò)散系數(shù)主要是采用實(shí)驗(yàn)測(cè)量獲得,主要有隔膜池法(擬
      穩(wěn)態(tài)),實(shí)時(shí)激光全息干涉法(非穩(wěn)態(tài))、Talyor dispersion (脈沖衰減)。 隔膜池法由于裝置簡(jiǎn)單,被廣泛使用。但在將溶液注入到上下兩腔室過(guò)程中會(huì)伴
      有擴(kuò)散,對(duì)測(cè)量結(jié)果造成一定誤差,且在較高測(cè)試溫度下誤差將加大。測(cè)量不同溫度下的擴(kuò)
      散系數(shù)時(shí),需要將裝置清洗、干燥后再穩(wěn)定溫度,實(shí)驗(yàn)效率低。 實(shí)時(shí)激光全息干涉法通過(guò)建立液液傳質(zhì)和和激光全息干涉裝置,實(shí)時(shí)觀察拍攝液 液傳質(zhì)的界面現(xiàn)象和濃度場(chǎng)分布,并經(jīng)過(guò)理論公式推導(dǎo),得到液相擴(kuò)散系數(shù)的條紋直接判 讀法公式,進(jìn)而計(jì)算液相擴(kuò)散系數(shù)。與隔膜池法相似,測(cè)量過(guò)程中無(wú)法消除在形成液液初始 界面過(guò)程中伴隨的擴(kuò)散對(duì)測(cè)量結(jié)果影響。且無(wú)法實(shí)現(xiàn)不同溫度下液液擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量。同 時(shí)激光全息反射計(jì)量系統(tǒng)操作復(fù)雜,對(duì)操作人員要求較高。 Talyor dispersion方法是將溶質(zhì)液滴脈沖注入到細(xì)長(zhǎng)管中,溶劑在細(xì)長(zhǎng)管中進(jìn) 行層流連續(xù)流動(dòng),液滴注入到細(xì)長(zhǎng)管后被分散,測(cè)量分散所造成的濃度分布進(jìn)而經(jīng)計(jì)算得 到擴(kuò)散系數(shù)。但此方法僅適用于稀溶液,且不能實(shí)現(xiàn)不同溫度下液液擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量。
      微流控芯片作為一種快速、高效的分析器件在近十年內(nèi)快速興起,出現(xiàn)了大量的 基于微流控芯片的專利技術(shù),包括有細(xì)胞定性分析(CN200310105075. 8)、蛋白質(zhì)分離分析 (CN200410020971.9)、用于冠心病診斷的小而密低密度脂蛋白分析(CN200810032532. 8) 等等。由于微流控芯片流道微小,流道內(nèi)流體為層流穩(wěn)態(tài)流動(dòng),擴(kuò)散成為傳質(zhì)過(guò)程的主要控 制因素,通過(guò)測(cè)量流道內(nèi)的濃度場(chǎng)來(lái)反演并獲取液液擴(kuò)散系數(shù)是可行的。微流控芯片易于 批量制造,測(cè)量和實(shí)驗(yàn)成本較低。所以,為實(shí)現(xiàn)液液擴(kuò)散系數(shù)的快速、高效測(cè)量,采用微流控 芯片(microfluidic chip)技術(shù)是一種理想的方案。US7233865披露了一種基于微流控芯 片的測(cè)量擴(kuò)散系數(shù)的方法,利用一個(gè)十字交叉的結(jié)構(gòu),將含有被測(cè)物質(zhì)的溶液與不含有該 物質(zhì)的緩沖液呈90度角引入流道內(nèi),在交叉處匯合擴(kuò)散,被測(cè)物質(zhì)被標(biāo)記以測(cè)得其在緩沖 液中擴(kuò)散的濃度分布,交叉處匯合后立刻分離,消除檢測(cè)時(shí)不擴(kuò)散分子的背景信號(hào)的影響。 該方法結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,但僅考慮粒子的擴(kuò)散,不適用于純液體的測(cè)量。 拉曼光譜作為一種高效的化學(xué)分析方法,可實(shí)現(xiàn)非接觸的定性和定量分析丄ee等 人利用拉曼光譜觀察了微流控芯片內(nèi)的亞胺形成過(guò)程(Journal of Raman Spectroscopy, 34,737) ;Fletcher等人利用拉曼光譜在T型微流控芯片內(nèi)研究了乙醇和乙酸合成乙酸乙 酯的過(guò)程(Electrophoresis, 24, 3239) ;Sarrazin等人在微流控芯片上利用拉曼光譜研究 了基于擴(kuò)散和液滴的^0與020的合成過(guò)程(Analytical Chemistry,80, 1689) ;Yin等人利用拉曼光譜進(jìn)行了原位含礦物篩選(Analytical Chemistry,81,473) 。 CN1878875A披露了 利用納米通道或微通道填充納米金或銀微粒集合體,核苷酸經(jīng)納米顆粒集合點(diǎn)由拉曼光譜 檢測(cè)出,從而實(shí)現(xiàn)DNA測(cè)序。 Salmon (A卯l. Phys. Lett, 86, 3)首次提出了基于拉曼光譜和微流控芯片的液液擴(kuò) 散系數(shù)的測(cè)量方法。常溫下在Y型微流控芯片上測(cè)量了二甲基亞砜、乙腈、二甲基甲酰胺與 氯仿的互擴(kuò)散系數(shù)。但其方法和裝置存在以下問(wèn)題僅限于常溫,不能實(shí)現(xiàn)不同溫度下擴(kuò)散 系數(shù)的測(cè)量;未能考慮拉曼激光加熱對(duì)測(cè)量結(jié)果的擾動(dòng),測(cè)量精度低。 眾所周知,溫度對(duì)液液擴(kuò)散系數(shù)的影響很大,所以如何快速、高效、高精度、低成本 地測(cè)量不同溫度下的液液擴(kuò)散系數(shù)是亟待解決的問(wèn)題。

      發(fā)明內(nèi)容
      針對(duì)已有液液擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量方法中存在的問(wèn)題,本發(fā)明提供一種基于拉曼光譜和 微流控芯片的液液擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量裝置與方法,具有如下優(yōu)點(diǎn)可獲得不同溫度下的液液 擴(kuò)散系數(shù),精度高、可連續(xù)操作、效率高、試劑用量小、操作簡(jiǎn)單、安全可靠。
      本發(fā)明是通過(guò)以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的 —種可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置,其特征在于,所述的裝置包括微 流控系統(tǒng),均熱系統(tǒng)和激光共焦拉曼光譜儀3,所述的微流控系統(tǒng)包括一塊基底材料為硅的 微流控芯片2,微流控芯片2上設(shè)有兩條經(jīng)刻蝕的蜿蜒微流道9和IO,注射泵1和注射泵5 分別與兩條蜿蜒微流道入口 15、 16相連,兩條蜿蜒微流道上分別連接熱電偶Tl、 T2后匯集 形成一條混合擴(kuò)散直流道ll,兩條蜿蜒微流道入口的入射角為0° ,熱電偶T1、T2位于匯合 處上游距匯合點(diǎn)0. 5 2mm處,混合擴(kuò)散直流道出口 17處連接一熱電偶T3并與廢液罐6 相連; 其中,混合擴(kuò)散直流道11的橫截面為矩形,寬度為600 1200iim,深度為10 50 ii m ;蜿蜒微流道9和10的深度為10 50 ii m,長(zhǎng)度大于5cm,流道橫截面為矩形,寬度為 混合擴(kuò)散直流道ll的一半; 所述的均熱系統(tǒng)包括一個(gè)由三片銅片焊接而成均熱銅塊4,位于上下兩銅片之間 的中間銅片上表面加工有環(huán)形流道14,環(huán)形流道的寬度為1 5mm,環(huán)形流道總長(zhǎng)為0. 3 lm,環(huán)形流道分別設(shè)置環(huán)形流道進(jìn)口 12和環(huán)形流道出口 13 ;環(huán)形流道進(jìn)口 12與計(jì)量泵7出 口相連,計(jì)量泵7的進(jìn)口與恒溫水浴箱8相連; 微流控芯片2通過(guò)導(dǎo)熱膠粘結(jié)在均熱銅塊4的上表面,均熱銅塊4放置在拉曼光 譜儀3的顯微鏡載物臺(tái)上。 上述技術(shù)方案中,在微流控芯片2的蜿蜒微流道9和10和混合擴(kuò)散直流道11的流 道底部,具有一層沉積的銀或鋁的金屬薄膜,薄膜厚度為150 400nm,優(yōu)選200 300nm。
      上述技術(shù)方案中,混合擴(kuò)散直流道11的橫截面的寬度優(yōu)選700 900 ii m,高度優(yōu) 選25 35 ii m。 上述技術(shù)方案中,均熱銅塊4的環(huán)形流道的寬度優(yōu)選2 3mm,總長(zhǎng)度優(yōu)選0. 5 0. 8m。 本發(fā)明中的微流控芯片2,基本結(jié)構(gòu)為Y型混合器,蜿蜒微流道9和10為預(yù)熱段, 由兩個(gè)入口流道匯合至一段直流道,即混合擴(kuò)散直流道ll,拉曼光譜對(duì)這一段直流道內(nèi)的溶液濃度分布進(jìn)行測(cè)量,混合擴(kuò)散直流道11稱為測(cè)試段。為保證測(cè)試段溫度均勻,兩入口 流道到匯合處之間的流道設(shè)計(jì)為蜿蜒微流道(即具有回轉(zhuǎn)的彎曲形狀的流道),以保證樣 品充分預(yù)熱,如圖2所示。蜿蜒微流道橫截面為矩形,寬度為測(cè)試段流道的一半,一般為刻 蝕方便深度選擇與測(cè)試段流道深度一致但要確保深度為10 50 ii m,長(zhǎng)度5cm以上以保 證不同溫度要求和不同樣品均可充分預(yù)熱。測(cè)試段流道橫截面為大寬高比的矩形,寬度為 600 1200 ii m,優(yōu)選700 900 ii m,深度為20 50 ii m,優(yōu)選25 35 ii m, 一方面充分抑制 由于密度差所導(dǎo)致的擴(kuò)散界面的偏轉(zhuǎn),另一方面減小流道在高度方向的溫度梯度,保證測(cè) 試段橫截面溫度的均勻性。兩個(gè)入口流道的入射角為0。。在匯合處上游兩入口流道0. 5 2mm處分別安裝有一 T型熱電偶,在測(cè)試段的出口安裝有一 T型熱電偶,以便檢測(cè)流道溫度 的均勻性,以其平均值作為實(shí)驗(yàn)溫度的測(cè)量值。 微流控芯片2選用硅為基底材料,以保證良好的導(dǎo)熱性。采用深硅刻蝕技術(shù)在硅 片上加工出如圖2所示的流道。為消除拉曼測(cè)試時(shí)的激光熱效應(yīng),在硅片流道底部沉積一 層高反射率的金屬薄膜。先通過(guò)磁控濺射將金屬薄膜沉積在刻蝕后的硅片表面,再采用負(fù) 膠工藝將流道以外的金屬薄膜剝離以保證其能夠與派萊克斯玻璃陽(yáng)極鍵合封裝,而保留流 道底部的鋁薄膜以反射激光輻照。 高反射率金屬薄膜選用銀、鋁等高反射率材料,優(yōu)選鋁,具有較高的性價(jià)比。薄膜 厚度為150 400nm,優(yōu)選200 300nm。 所述的沉積金屬薄膜的制作工藝,以200nm厚鋁薄膜制作為例,在圖3所示的光 刻、深硅刻蝕工藝后進(jìn)行磁控濺射。使用鋁靶,在22t:,抽真空至le—epa,再通入氬氣,預(yù)濺 射120s后,再充分濺射540s。該沉積在刻蝕流道表面的鋁層,測(cè)得反射率為97%,而未濺 射的裸硅流道,測(cè)得反射率為37. 7%。 所述的負(fù)膠工藝,如圖4,負(fù)膠優(yōu)選反轉(zhuǎn)膠,反轉(zhuǎn)膠AZ5214E經(jīng)曝光后反轉(zhuǎn)烘和泛 曝光,性能近似負(fù)膠,且更利于剝離。在沉積工藝后的片子上勻膠,再置于95t:熱板上進(jìn)行 前烘1分鐘,使用刻蝕工藝中用的掩膜板曝光4s,再于IO(TC下烘1. 5分鐘,最后取掉掩膜 全曝50s,顯影。流道以外的膠除去,相應(yīng)地流道以外的鋁層暴露出來(lái)。最后使用金屬刻蝕 IBE(離子束刻蝕),在2. 1X10—乍a工作壓力和16t:工作溫度下,通入氬氣,離子能量調(diào)整 為351V,電子束流99mA,中和127mA,陽(yáng)極施以0. 95A45V,并最終加至l譜,陰極5. 7A,轟擊 鋁層18分鐘,完全去除流道以外的鋁薄膜。 本發(fā)明的均熱塊由紫銅制成,通過(guò)擴(kuò)散焊將三片銅片焊接而成,如圖5所示。其 中,中間一銅片加工有環(huán)形的流道。環(huán)形流道總長(zhǎng)為0. 3 lm,優(yōu)選0. 5 0. 8m,流道的寬 度為1 5mm,優(yōu)選2 3mm。均熱塊面積大于微流控芯片并便于放置在拉曼顯微鏡載物臺(tái) 上。均熱塊設(shè)置有進(jìn)出口管路連通環(huán)形流道。 本發(fā)明還提供一種基于上述裝置的測(cè)量不同溫度下液液擴(kuò)散系數(shù)的方法,包括如 下步驟 1)將水浴箱溫度設(shè)定在樣品的沸點(diǎn)以下,開(kāi)啟注射泵,當(dāng)恒溫水浴的溫度穩(wěn)定 后,經(jīng)計(jì)量泵在微流控芯片內(nèi)通入待測(cè)的不同濃度的溶液,當(dāng)三個(gè)熱電偶的讀數(shù)偏差小于 0. 5K,計(jì)算三個(gè)測(cè)量值的平均值作為擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量對(duì)應(yīng)的溫度; 2)所述的拉曼光譜儀設(shè)定好包含待測(cè)物質(zhì)特征峰的波數(shù)范圍、激光功率與掃描 時(shí)間,保證拉曼掃描得到的信號(hào)足以定量分析,測(cè)試段被測(cè)橫截面為距兩入口交匯點(diǎn)下游0. 5 2cm處橫截面,在寬度方向上設(shè)置掃描間距后自動(dòng)掃描,掃描需覆蓋寬度方向上的有 濃度變化的區(qū)域; 3)將拉曼光譜掃描獲得的譜圖信息與濃度關(guān)聯(lián),從而得到測(cè)試橫截面的濃度與位 置數(shù)據(jù),擬合得到一個(gè)擴(kuò)散系數(shù)值,當(dāng)注入的兩溶液濃度差較小,可認(rèn)為在該濃度下擴(kuò)散系 數(shù)D為常數(shù),通過(guò)公式(1)反演即獲得液液擴(kuò)散系數(shù)D,其中,c(x,y)為測(cè)點(diǎn)處的溶液濃度 (由拉曼光譜掃描取得);Cl、 c2均為兩溶液的初始摩爾分?jǐn)?shù)(已知);y為測(cè)點(diǎn)在流道寬度 方向距離擴(kuò)散界面的距離(控制拉曼光譜自動(dòng)移動(dòng)平臺(tái)得到);x為被測(cè)橫截面距離交匯點(diǎn) 的垂直距離(控制拉曼光譜自動(dòng)移動(dòng)平臺(tái)得到且固定不變,已知),U為平均流速(由注射
      泵輸入流量計(jì)算得到,已知),erf為誤差函數(shù)。 <formula>formula see original document page 7</formula>(1) 4)改變兩注入溶液的濃度以測(cè)得不同濃度下的擴(kuò)散系數(shù),改變水浴箱溫度以測(cè)得
      不同溫度下的擴(kuò)散系數(shù)。 有益效果 本發(fā)明基于微流控芯片和拉曼光譜,實(shí)現(xiàn)不同溫度下的液液擴(kuò)散系數(shù)的高精度測(cè) 量。加工有環(huán)形流道的銅塊并輔以水浴、計(jì)量泵保證銅塊上表面溫度均勻。微流控芯片通 過(guò)導(dǎo)熱膠固定在銅塊上表面。基本結(jié)構(gòu)為Y型交匯結(jié)構(gòu),兩入口通道為較長(zhǎng)的蜿蜒流道使 樣品充分預(yù)熱。微流控芯片直流道為具有大寬高比的矩形流道,以抑制擴(kuò)散界面的偏轉(zhuǎn)并 保證測(cè)試段橫截面溫度的均勻性。通過(guò)改變水浴的溫度實(shí)現(xiàn)不同溫度下的液液擴(kuò)散系數(shù)的 測(cè)量。為消除拉曼測(cè)試時(shí)的激光熱效應(yīng),在硅基的流道底部濺射高反射率的納米金屬鋁,提 高了測(cè)量的精度。與Salmon報(bào)導(dǎo)的方法相比,可實(shí)現(xiàn)不同溫度下液液擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量并消 除了激光熱效應(yīng)的影響。 與隔膜池法等常規(guī)測(cè)試方法相比,此裝置具有如下幾個(gè)特點(diǎn)采用微流控芯片 樣品用量少,對(duì)于一個(gè)溫度的擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量,芯片法耗費(fèi)試劑約為1 P L,隔膜池法約為 10mL ;成本低;對(duì)于劇毒危險(xiǎn)化學(xué)品安全性高;非接觸;高靈敏性;通過(guò)改變水浴溫度可方 便地實(shí)現(xiàn)不同溫度下液液擴(kuò)散系數(shù)的連續(xù)測(cè)量;測(cè)量效率高,對(duì)于一個(gè)溫度的擴(kuò)散系數(shù)的 測(cè)量,芯片法約耗時(shí)10min,隔膜池法耗時(shí)lh以上;避免了常規(guī)測(cè)量方法在形成初始擴(kuò)散界 面時(shí)忽略已有擴(kuò)散所造成的誤差,易于操作。 本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于,通過(guò)微流控芯片的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)并結(jié)合均熱裝置實(shí)現(xiàn)不同溫度下 的液液擴(kuò)散系數(shù)的連續(xù)測(cè)量,并將流道底部濺射鋁薄膜以提高測(cè)量精度。相對(duì)于已有技術(shù) 是一種快速、高效、高精度、低成本、易于操作的測(cè)量裝置和方法,具有廣泛的應(yīng)用前景。


      圖1為不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置圖 其中,1、5 :注射泵,2 :微流控芯片,3 :拉曼光譜儀,4 :均熱銅塊,6 :廢液罐,7 :計(jì) 量泵,8 :恒溫水浴箱,9、10 :蜿蜒微流道,ll :混合直流道,12 :進(jìn)口 , 13 :出口 , Tl 、 T2、 T3 :熱電偶。
      圖2為微流控芯片結(jié)構(gòu)示意圖 其中,2 :微流控芯片,9、10 :蜿蜒微流道,ll :混合直流道,15、16 :蜿蜒微流道入口,17 :混合直流道出口, T1、T2、T3 :熱電偶。 圖3為硅基微流控芯片基底的制作工藝流程圖 其中18 :二氧化硅層,19 :硅襯底,20 :正型光刻膠,21 :光源,22 :掩膜版。 圖4為負(fù)膠工藝流程圖 其中23 :鋁薄膜,24 :負(fù)型光刻膠。
      圖5為均熱銅塊結(jié)構(gòu)示意圖 其中,12 :環(huán)形流道進(jìn)口 , 13 :環(huán)形流道出口 ,環(huán)形流道14。 圖6為本發(fā)明之實(shí)施例1的室溫下甲苯摩爾分?jǐn)?shù)0. 347對(duì)應(yīng)的擴(kuò)散系數(shù)擬合曲線 圖 圖7為本發(fā)明之實(shí)施例1與對(duì)比例1的甲苯與環(huán)己烷擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量數(shù)據(jù)圖
      其中,▲實(shí)施例1 (328K),參實(shí)施例1 (313K) , ■實(shí)施例1 (298K) , △對(duì)比例 1 (328K) , O對(duì)比例1 (313K) , A對(duì)比例1 (298K)。 圖8為本發(fā)明之對(duì)比例2在普通硅-玻璃芯片上測(cè)量甲苯與環(huán)己烷擴(kuò)散系數(shù)的數(shù) 據(jù)圖 其中,*對(duì)比例2(25mW 10s) , ^對(duì)比例2(12. 5mW 20s) , v對(duì)比例2 (2. 5mW 100s), B實(shí)施例1 (25mW 10s) , 口對(duì)比例1。
      具體實(shí)施例方式
      為讓本發(fā)明的目的、特征和優(yōu)點(diǎn)能更明顯易懂,下文特舉優(yōu)選實(shí)施例,并配合附圖 作詳細(xì)說(shuō)明如下。 本發(fā)明可實(shí)現(xiàn)不同溫度下的液液擴(kuò)散系數(shù)的連續(xù)測(cè)量,采用共焦顯微拉曼光譜儀 實(shí)現(xiàn)微流控芯片內(nèi)的樣品濃度測(cè)試,微通道底面濺射高反射率納米金屬鋁來(lái)削弱激光熱效 應(yīng),均熱塊供以芯片內(nèi)樣品所需的均勻恒定溫度,最后非線性擬合菲克第二定律修正后的 函數(shù)擬合得不同溫度下與濃度相關(guān)的擴(kuò)散系數(shù)。以下特舉實(shí)施例并輔以對(duì)比例,但并不表 示此系統(tǒng)僅局限于這個(gè)實(shí)施例。 對(duì)比例1 :甲苯與環(huán)己烷的擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量(隔膜池法) 1971年Sanni等人利用隔膜池法測(cè)定甲苯與環(huán)己烷的擴(kuò)散系數(shù)(Sanni, J. Chem. Eng. Data, 1971, 16,424)。裝置為玻璃制的密閉擴(kuò)散池,具有上下兩室,中間由多孔膜隔開(kāi)。 多孔膜的作用是避免上下兩室溶液的對(duì)流,并保證充分的分子擴(kuò)散發(fā)生。多孔膜兩側(cè)面加 入磁力攪拌以避免溶液在膜附近濃度不均。上下兩室的樣品由聚四氟乙烯管引入以保證樣 品穩(wěn)定進(jìn)入且避免測(cè)量前不必要的混合。在測(cè)量之前,需要標(biāo)定隔膜池,用已知擴(kuò)散系數(shù)的 體系KC1/U0確定膜池系數(shù)。再利用膜池系數(shù)來(lái)修正擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量值。每一組測(cè)量前, 在上下室注入不同濃度的溶液,先注入上層較輕的溶液再注入下層較重的溶液,連續(xù)檢測(cè) 兩室的濃度變化,最終可獲得兩初始濃度之間的積分?jǐn)U散系數(shù)。由于磁力攪拌造成連續(xù)測(cè) 量的不穩(wěn),在每一次定時(shí)測(cè)量前停止攪拌幾秒鐘以完成濃度測(cè)量。 一組測(cè)量后,徹底清洗多 孔膜、擴(kuò)散池及其管路,再進(jìn)入下一個(gè)濃度段的擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量。隔膜池置于恒溫水浴中,控 制水浴溫度即可測(cè)量不同溫度下的擴(kuò)散系數(shù)。該方法所得到的數(shù)據(jù)將與實(shí)施例1的結(jié)果進(jìn) 行比較。 該對(duì)比例測(cè)量一個(gè)濃度段的擴(kuò)散系數(shù)所用的樣品總量約為80mL,且擴(kuò)散過(guò)程將持續(xù)1-3天。 實(shí)施例1 :甲苯與環(huán)己烷的擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量(本發(fā)明所述方法) 硅基微流控芯片,首先通過(guò)深硅刻蝕獲得具有如圖2所示圖形的硅基底,再利用 負(fù)膠工藝在流道底部留下200nm厚的鋁薄膜,最后與玻璃陽(yáng)極鍵合。將芯片粘在均熱銅塊 表面。主擴(kuò)散直流道截面尺寸800iim寬,深度30iim。 配制甲苯的摩爾分?jǐn)?shù)分別為0. 247和0. 447的甲苯_環(huán)己烷溶液,利用注射泵將 兩濃度的溶液分別以10 ii L min—1注入芯片的兩入口 ,選擇交匯點(diǎn)下游軸向lcm距離處截 面為測(cè)量截面,以30iim為橫向掃描間隔,拉曼光譜在每一位置掃描七次,數(shù)據(jù)為七次濃度 測(cè)量的平均值,拉曼光譜選用514. 5nm氬離子激光器,功率為25mW,單次采樣掃描時(shí)間10s。 將獲得的對(duì)應(yīng)位置的濃度值,以及兩入口濃度(實(shí)測(cè)兩蜿蜒預(yù)熱段內(nèi)的濃度)、軸向距離, 平均流速等已知參數(shù)擬合式(1),擬合曲線如圖6所示,反演得到298K下的擴(kuò)散系數(shù)D為 1. 86X10—V s—、 以如上所述的相同方法進(jìn)行不同濃度的擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量,改變溫度即調(diào)整水浴溫 度,待芯片內(nèi)布置的熱電偶溫度顯示穩(wěn)定后再進(jìn)行相同的測(cè)量,擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量結(jié)果與隔膜 池法的數(shù)據(jù)平均偏差<10%,如圖7所示。可見(jiàn),采用本發(fā)明的裝置和方法所得結(jié)果與傳統(tǒng) 方法吻合很好,具有較高的精度。而該方法對(duì)于一個(gè)濃度段的擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量,樣品用量約為 10 ii L,而測(cè)量時(shí)間則只需10分鐘。兩次測(cè)量只需改變進(jìn)樣濃度,無(wú)需復(fù)雜的操作與麻煩的 清洗。 該實(shí)施例充分體現(xiàn)了本發(fā)明所述的裝置與方法具有快速、高效、高精度、低成本、 易于操作等優(yōu)點(diǎn)。
      對(duì)比例2 :用普通硅_玻璃芯片測(cè)量 普通硅-玻璃芯片制作方法,先通過(guò)深硅刻蝕獲得與圖2相同結(jié)構(gòu)的硅基底,再與 玻璃陽(yáng)極鍵合。它與本發(fā)明所述的芯片唯一的不同是,流道底部沒(méi)有鋁薄膜。Salmon等人 采用相同的硅_玻璃芯片進(jìn)行室溫下液液擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量(A卯l. Phys. Lett, 86, 3)。
      配制甲苯的摩爾分?jǐn)?shù)分別為0. 621和0. 819的甲苯_環(huán)己烷溶液,室溫條件下,利 用注射泵將兩濃度的溶液分別以10ii L ,min—工注入芯片的兩入口,選擇交匯點(diǎn)下游軸向lcm 距離處截面為測(cè)量截面,以30iim為橫向掃描間隔,拉曼光譜在每一位置掃描七次,數(shù)據(jù)為 七次濃度測(cè)量的平均值。拉曼光譜選用514.5nm氬離子激光器,為表明激光熱效應(yīng)的影響 程度,功率分別設(shè)置為25mW、12. 5mW、2. 5mW,為保證降低功率仍能得到相同的信號(hào)強(qiáng)度,對(duì) 應(yīng)的單次采樣掃描時(shí)間分別為10s、20s、100s。擬合后得到的數(shù)據(jù)見(jiàn)圖8。
      可見(jiàn),用普通的硅-玻璃芯片進(jìn)行測(cè)量,即使降低功率仍無(wú)法得到可靠的結(jié)果,無(wú) 法在較短的時(shí)間內(nèi)保證測(cè)量精度。 實(shí)施例2 :用帶有鋁薄膜的硅_玻璃芯片測(cè)量 帶有鋁薄膜的硅_玻璃芯片為實(shí)施例1所用芯片。芯片粘于均熱銅塊表面。主擴(kuò) 散直流道截面尺寸800 ii m寬,深度30 ii m。 配制甲苯的摩爾分?jǐn)?shù)分別為O. 609和0.811的甲苯_環(huán)己烷溶液,室溫條件下,利 用注射泵將兩濃度的溶液分別以10ii L ,min—工注入芯片的兩入口,選擇交匯點(diǎn)下游軸向lcm 距離處截面為測(cè)量截面,以30iim為橫向掃描間隔,拉曼光譜在每一位置掃描七次,數(shù)據(jù)為 七次濃度測(cè)量的平均值。拉曼光譜選用514. 5nm氬離子激光器,功率25mW,單次采樣掃描時(shí)間分別為10s。擬合后得到的數(shù)據(jù)見(jiàn)圖8,與隔膜池所測(cè)得的室溫下數(shù)據(jù)偏差僅為10%。
      對(duì)比例2在普通的硅_玻璃芯片上測(cè)量,即使降低功率也無(wú)法在較短的時(shí)間內(nèi)得 到較準(zhǔn)確的結(jié)果。而此實(shí)施例以最高激光功率實(shí)現(xiàn)了較高精度的測(cè)量??梢?jiàn),本發(fā)明提供 的在硅基流道底部濺射納米金屬鋁是保證測(cè)量快速、高效、高精度的必要條件。
      權(quán)利要求
      一種可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置,其特征在于,所述的裝置包括微流控系統(tǒng),均熱系統(tǒng)和激光共焦拉曼光譜儀(3),所述的微流控系統(tǒng)包括一塊基底材料為硅的微流控芯片(2),微流控芯片(2)上設(shè)有兩條經(jīng)刻蝕的蜿蜒微流道(9,10),注射泵(1)和注射泵(5)分別與兩條蜿蜒微流道入口(15,16)相連,兩條蜿蜒微流道上分別連接熱電偶T1、T2后匯集形成一條混合擴(kuò)散直流道(11),兩條蜿蜒微流道入口的入射角為0°,熱電偶T1、T2位于兩條蜿蜒微流匯合處上游距匯合點(diǎn)0.5~2mm處,混合擴(kuò)散直流道出口(17)處連接一熱電偶T3并與廢液罐(6)相連;其中,混合擴(kuò)散直流道(11)的橫截面為矩形,寬度為600~1200μm,深度為10~50μm;蜿蜒微流道(9,10)的深度為10~50μm,長(zhǎng)度大于5cm,流道橫截面為矩形,寬度為混合擴(kuò)散直流道(11)寬度的一半;所述的均熱系統(tǒng)包括一個(gè)由三片銅片焊接而成均熱銅塊(4),位于上下兩銅片之間的中間銅片的上表面加工有環(huán)形流道(14),環(huán)形流道(14)的寬度為1~5mm,環(huán)形流道總長(zhǎng)為0.3~1m,環(huán)形流道(14)分別設(shè)置環(huán)形流道進(jìn)口(12)和環(huán)形流道出口(13);環(huán)形流道進(jìn)口(12)與計(jì)量泵(7)出口相連,計(jì)量泵(7)的進(jìn)口與恒溫水浴箱(8)相連;微流控芯片(2)通過(guò)導(dǎo)熱膠粘結(jié)在均熱銅塊(4)的上表面,均熱銅塊(4)放置在拉曼光譜儀(3)的顯微鏡載物臺(tái)上。
      2. 如權(quán)利要求1所述的可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置,其特征在于,在所 述微流控芯片(2)的蜿蜒微流道(9, 10)和混合擴(kuò)散直流道(11)的流道底部,具有一層沉 積的銀或鋁的金屬薄膜,薄膜厚度為150 400nm。
      3. 如權(quán)利要求2所述的可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置,其特征在于,所述 的金屬薄膜厚度為200 300nm。
      4. 如權(quán)利要求1所述的可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置,其特征在于,混合 擴(kuò)散直流道(11)的橫截面寬度為700 900iim,深度為25 35iim。
      5. 如權(quán)利要求1所述的可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置,其特征在于,均熱 銅塊(4)的環(huán)形流道的寬度為2 3mm,總長(zhǎng)度為0. 5 0. 8m。
      6. —種基于權(quán)利要求1所述裝置的測(cè)量不同溫度下液液擴(kuò)散系數(shù)的方法,其特征在 于,所述方法包括如下步驟1) 將水浴箱溫度設(shè)定在樣品的沸點(diǎn)以下,開(kāi)啟注射泵,當(dāng)恒溫水浴的溫度穩(wěn)定后,經(jīng)計(jì) 量泵在微流控芯片內(nèi)通入待測(cè)的不同濃度的溶液,三個(gè)熱電偶的讀數(shù)偏差小于0. 5K時(shí),計(jì) 算三個(gè)測(cè)量值的平均值作為擴(kuò)散系數(shù)測(cè)量對(duì)應(yīng)的溫度;2) 所述的拉曼光譜儀設(shè)定好包含待測(cè)物質(zhì)特征峰的波數(shù)范圍、激光功率與掃描時(shí)間, 保證拉曼掃描得到的信號(hào)足以定量分析,混合擴(kuò)散直流道中被測(cè)橫截面為距兩條蜿蜒微流 道交匯點(diǎn)下游0. 5 2cm處橫截面,在寬度方向上設(shè)置掃描間距后自動(dòng)掃描,掃描需覆蓋寬 度方向上有濃度變化的區(qū)域;3) 將拉曼光譜掃描獲得的譜圖信息與濃度關(guān)聯(lián),得到測(cè)試橫截面的濃度與位置數(shù)據(jù), 擬合得到一個(gè)擴(kuò)散系數(shù)值,當(dāng)注入的兩溶液濃度差較小,在該濃度下擴(kuò)散系數(shù)D為常數(shù),通 過(guò)公式(1)反演即獲得液液擴(kuò)散系數(shù)D,其中,c(x, y)為測(cè)點(diǎn)處的溶液濃度,Cl、 q均為兩 溶液的初始摩爾分?jǐn)?shù);y為測(cè)點(diǎn)在流道寬度方向距離擴(kuò)散界面的距離,x為被測(cè)橫截面距離 交匯點(diǎn)的垂直距離,U為平均流速,erf為誤差函數(shù);<formula>formula see original document page 3</formula>(1)4)改變兩注入溶液的濃度測(cè)得不同濃度下的擴(kuò)散系數(shù),改變水浴箱溫度測(cè)得不同溫度 下的擴(kuò)散系數(shù)。
      全文摘要
      本發(fā)明涉及一種可在不同溫度下測(cè)量液液擴(kuò)散系數(shù)的裝置與方法。本發(fā)明通過(guò)注射泵1和5將不同濃度的溶液連續(xù)注入到具有Y型結(jié)構(gòu)的微流控芯片2中,通過(guò)拉曼光譜儀3對(duì)微流控芯片2中的混合流道的濃度分布進(jìn)行測(cè)量,進(jìn)而反演出液液擴(kuò)散系數(shù)。微流控芯片放置在均熱塊4上,均熱塊4與計(jì)量泵7和恒溫水浴8相連,實(shí)現(xiàn)不同溫度下的測(cè)量。微流控芯片2通過(guò)混合前蜿蜒微流道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、混合流道截面設(shè)計(jì)為大寬高比的矩形,流道底部鍍鋁來(lái)實(shí)現(xiàn)高精度測(cè)量。采用本發(fā)明的裝置和方法能夠?qū)崿F(xiàn)不同溫度下的液液擴(kuò)散系數(shù)的連續(xù)測(cè)量,并具有樣品用量少、成本低、非接觸、高靈敏性、重復(fù)性高、效率高、誤差小、安全可靠、易操作等優(yōu)點(diǎn)。
      文檔編號(hào)G01N13/00GK101701895SQ20091019861
      公開(kāi)日2010年5月5日 申請(qǐng)日期2009年11月11日 優(yōu)先權(quán)日2009年11月11日
      發(fā)明者于新海, 何乃昺, 林瑩, 涂善東, 王正東 申請(qǐng)人:華東理工大學(xué)
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