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      一種輸電導線覆冰質量的測量方法

      文檔序號:5874342閱讀:178來源:國知局
      專利名稱:一種輸電導線覆冰質量的測量方法
      技術領域
      本發(fā)明屬于輸電導線覆冰監(jiān)測技術領域,更為具體地講,涉及到一種基于輸電導 線覆冰質量的測量方法。
      背景技術
      在輸電線路中,導線覆冰對輸電線路的安全運行危害極大,引發(fā)的事故包括不均 勻覆冰或不同期脫冰事故;過負載事故;絕緣子冰閃事故;導線有覆冰且為非均勻覆冰時, 線路易發(fā)生舞動,產生舞動事故;由于舞動的幅度大,持續(xù)時間長,容易引起相間閃絡,損壞 地線、導線、金具等部件,導致線路跳閘停電、斷線倒塔等嚴重事故。一次嚴重的輸電線路導 線覆冰事故,會導致巨大的經濟損失,并嚴重影響社會生活。因此,輸電線路導線覆冰監(jiān)測 技術,即監(jiān)測輸電線路上導線覆冰質量的技術,對于保證輸電線路安全運行具有極其重要 的意義。輸電導線一旦發(fā)生覆冰,輸電導線重量增加,所受的應力增大,最直觀的表現就是 輸電導線弧垂增加。由此現象出發(fā),衍生出一系列的覆冰監(jiān)測技術。歸納起來,目前主要有 如下五種1、設立覆冰觀測站,在特殊區(qū)域設立專人職守的觀測點,人工記錄氣象信息及覆 冰情況。這種方法的缺點是,人為因素過大,成本高,監(jiān)測不易。2、對傾角_弧垂進行實時測量,通過輸電線路狀態(tài)方程推算線路覆冰程度。3、在鐵塔上安裝視頻圖像采集設備,并通過無線通信手段發(fā)回圖像數據,用人工 或者計算機根據視頻圖像分析覆冰的厚度。4、就是俗稱的稱重法,通過在輸電線路絕緣子串位置處安裝拉力傳感器,測量絕 緣子串位置處的受力變化,得到覆冰質量。5、通過測量輸電導線上一點或者多點的應變,然后結合輸電線路狀態(tài)方程,計算 輸電線路上的覆冰質量變化情況。針對第5種覆冰監(jiān)測技術,輸電導線覆冰質量計算的依據是輸電線路狀態(tài)方程。 如2010年1月6日公開的、公開號為CN 101620000A、名稱為“輸電線路覆冰量的計算方法” 公開的覆冰質量的測量方法,包括以下步驟為(1)獲取輸電線路固定檔距內的導線溫度 和彈性應變量,根據導線溫度和彈性應變量得到輸電線路固定檔距內的總應變量;(2)根 據總應變量獲得輸電線路固定檔距內的導線比載,并將導線比載與輸電線路固定檔距內的 導線自身比載進行比較;如果導線比載大于導線自身比載,計算輸電線路固定檔距內的附 加荷載;根據附加荷載得到輸電線路固定檔距內的覆冰量。在計算過程中,這類方法還需要 監(jiān)測風速和風偏角,以便于在最終結果中剔除風速的影響。這種覆冰質量的測量方法沒有考慮實際測量過程中,輸電導線總的彈性應變量難 以直接測量。因為輸電導線先于應變測量裝置安裝,在安裝應變測量裝置之前,輸電導線上 就有一個初始的應力和初始的應變。一般情況下,應變監(jiān)測裝置實際測量的是導線應變的 變化量,即導線因溫度、覆冰、風載荷等因素共同作用下的變長或者變短。

      發(fā)明內容
      本發(fā)明的目的在于克服現有技術的不足,提出一種不以總應變量進行計算的輸電 導線覆冰質量的測量方法。為實現上述發(fā)明目的,本發(fā)明的輸電導線覆冰質量的測量方法,其特征在于,包括 以下步驟(1)、應變傳感器測量輸電導線獲得導線應變增量,然后進行濾波,得到其中的導 線應變穩(wěn)態(tài)分量ξ ;(2)、溫度傳感器測量輸電導線獲得導線溫度t,然后,計算輸電導線因溫度改變而 產生的應變增量Δ ξ t = aU-tJ,其中,α為溫度膨脹系數,、為初始的輸電線路溫度;根 據步驟(1)得到的導線應變穩(wěn)態(tài)分量ξ,計算得到輸電導線因覆冰和風載荷而產生的應變 量 Δ ξ = ξ-Δ ξ,;(3)、風速風向傳感器測量輸電導線所處環(huán)境下的風速ν和風向與輸電導線無風 情況下所在平面的夾角θ,然后根據輸電線路設計技術規(guī)范中荷載計算手冊,得到當地基 準風壓標準值Wtl、風壓不均勻系數%、導線體形系數μ s。、風壓高度變化系數μ z、風向與導 線軸向的夾角θ引起的風壓隨風向的變化系數μ θ ;(4)、計算輸電導線覆冰厚度a、初始賦值令輸電導線綜合比載Y1= Ytl,覆冰的比載為Y2 = O,水平面內風的比載為Y3 =0,風偏平面內的輸電導線最低點的應力O1= Qci,風偏角η =0,輸電導線覆冰厚度b =0;其中,Y C1為輸電導線的自重比載,c^為輸電導線安裝應變傳感器時刻的最低點的水 平應力;b、根據線長公式、平均應力方程,計算出未覆冰狀態(tài)下的輸電導線線長L1和平均
      應力σ avl
      Iγ 2I3 其中,1為檔距,β為高差角,h為高差;C、迭代計算覆冰厚度為b且無風情況下的輸電導線最低點的水平應力σ Μ輸電導 線覆冰之后的比載為Y4= Y。+Y2,其中,Y2 = 0.027728b(D+b)/A,D為輸電導線外徑,A 為輸電導線橫截面積;初次迭代設覆冰之后輸電導線最低點的水平應力為Obtl= Otl ;Cl、將覆冰之后輸電導線最低點的水平應力,代入線長公式,求出覆冰后輸電 導線的線長L2: c2、將覆冰后輸電導線的線長L2代入導線的平均應力方程,求出輸電導線平均應
      力 0 av2 c3、將未覆冰狀態(tài)下的線長L1和平均應力σ avl、覆冰后輸電導線平均應力σ av2代 入架空線的基本狀態(tài)方程,可求得新的線長L' 2 其中,E為輸電導線的彈性系數,、為輸電導線安裝應變傳感器時刻的溫度;c4、比較步驟c3新求得的線長L' 2和步驟c2求得的覆冰后輸電導線的線長L2, 如果兩者之差大于設定差值ε工,則則將步驟c3新求得的線長L' 2代入線長公式,得到輸電導線最低點的水平應力 將輸電導線最低點的水平應力σ b(1代入步驟Cl,重復步驟C1-C3,直到步驟c3新 求得的線長L' 2和步驟c2求得的覆冰后輸電導線的線長L2兩者之差小于等于設定差值 S1,并輸出覆冰之后輸電導線最低點的水平應力Qbtl;d、在風偏平面內,依次計算風荷載Y3,綜合比載Y1,輸電導線風偏角η,檔距 Γ、高差h'、高差角β'、最低點的水平應力C1,線長L3,得到應變傳感器所在位置Xtl 的應力σ ‘ χ0 cos β = cos β χ φ + (tan β χ sin η)2 其中,Χ(1是應變傳感器相對鐵塔的水平坐標;e、利用應用以下方程,求出輸電導線的應變增量Δ ξ i cos β 8(T0 cos β2cos β Sa0 cos β 2然后將求出的輸電導線應變增量△ ξ !與應變傳感器所測得的輸電導線應變增量 Δ ξ進行比較,如果兩者之差小于設定值ε 2,則計算過程結束,輸出覆冰厚度b;反之,則 按下述方法進行更新覆冰厚度b 如果Δ I1大于Δ ξ則b減小hb,若Δ I1小于Δ ξ,則 b增加k2b,其中,kp k2是步長系數,然后返回步驟c ;(5)、根據獲得輸電線路覆冰厚度b,并考慮輸電導線分裂數目的影響,計算出整條 輸電導線上的覆冰質量。本發(fā)明的發(fā)明目的是這樣實現的本發(fā)明通過測量得到輸電導線的導線應變增量、導線溫度t以及風速風向傳感器 測量輸電導線所處環(huán)境下的風速ν和風向θ,然后通過兩重迭代,計算出輸電導線覆冰厚 度b,然后依據獲得輸電線路覆冰厚度b,并考慮輸電導線分裂數目的影響,計算出整條輸 電導線上的覆冰質量。這種方法更加符合現場的實際情況,即應變傳感器所測量的數據實 際上為導線的應變變化量,而不是總的應變量。同時,這種方法所監(jiān)測的數據為導線的應變 變化,能夠更直觀地反映輸電線路的安全狀態(tài)。


      圖1是本發(fā)明輸電導線覆冰質量的測量方法所應用的輸電線路示意圖;圖2是本發(fā)明輸電導線覆冰質量的測量方法的一種具體實施方式
      下的流程具體實施例方式下面結合附圖對本發(fā)明的具體實施方式
      進行描述,以便本領域的技術人員更好地 理解本發(fā)明。需要特別提醒注意的是,在以下的描述中,當已知功能和設計的詳細描述也許 會淡化本發(fā)明的主要內容時,這些描述在這里將被忽略。圖1是本發(fā)明輸電導線覆冰質量的測量方法所應用的輸電線路示意圖如圖1所示,無風情況下,應變傳感器、溫度傳感器位于輸電導線的C處,其相對低 點鐵塔的水平坐標為Xo。風速風向傳感器位于低點鐵塔,測量輸電導線所處環(huán)境下的風速ν和風向與輸電 導線無風情況下所在平面的夾角θ。在風的吹動下,輸電導線所在平面從垂直于地面變成與無風情況下所在平面成一 定夾角,即風偏角n。應變傳感器測量輸電導線獲得導線應變增量,然后進行濾波,得到其中的導線應 變穩(wěn)態(tài)分量ξ ;溫度傳感器測量輸電導線獲得導線溫度t,然后,計算輸電導線因溫度改變 而產生的應變增量Δ ξ t = aU-tJ,其中,α為溫度膨脹系數,t0為初始的輸電線路溫度; 根據步驟(1)得到的導線應變穩(wěn)態(tài)分量ξ,計算輸電導線因覆冰和風載荷而產生的應變量 Δ ξ = ξ-Δ ξ,;另外,1為檔距,β為高差角,h為高差,是輸電線路的幾何參數。在圖1中,以低 點鐵塔作為原點,建立X、Y、Z三維坐標,以便理解各個參數的含義。覆冰之后輸電導線最低點為輸電導線A點
      實施例1圖2是本發(fā)明輸電導線覆冰質量的測量方法的一種具體實施方式
      下的流程圖在本實施例中,如圖2所示,在本實施例中,步驟(3)中所述的輸電線路設計技術 規(guī)范為國家電力公司華東電力設計院主編,《110-500kV架空送電線路設計技術規(guī)程》(DL/ T 5092-1999)、中國建筑科學研究院,《建筑結構荷載規(guī)范》(GBJ9-1987),1987。當然,在具 體實施過程中,還可以選擇其他的荷載計算手冊,在本實施例中,初始的輸電線路溫度、,為制造導線時的溫度。在本實施例中,步驟c3所述的設定差值S1SO. 001m。在本實施例中,步驟e所述的設定差值82為0. OOOOOOLk1 = 0. 005,k2 = 0.01。盡管上面對本發(fā)明說明性的具體實施方式
      進行了描述,以便于本技術領的技術人 員理解本發(fā)明,但應該清楚,本發(fā)明不限于具體實施方式
      的范圍,對本技術領域的普通技術 人員來講,只要各種變化在所附的權利要求限定和確定的本發(fā)明的精神和范圍內,這些變 化是顯而易見的,一切利用本發(fā)明構思的發(fā)明創(chuàng)造均在保護之列。
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      權利要求
      一種輸電導線覆冰質量的測量方法,其特征在于,包括以下步驟(1)、應變傳感器測量輸電導線獲得導線應變增量,然后進行濾波,得到其中的導線應變穩(wěn)態(tài)分量ξ;(2)、溫度傳感器測量輸電導線獲得導線溫度t,然后,計算輸電導線因溫度改變而產生的應變增量Δξt=a(t t0),其中,α為溫度膨脹系數,t0為初始的輸電線路溫度;根據步驟(1)得到的導線應變穩(wěn)態(tài)分量ξ,計算得到輸電導線因覆冰和風載荷而產生的應變量Δξ=ξ Δξt;(3)、風速風向傳感器測量輸電導線所處環(huán)境下的風速v和風向與輸電導線無風情況下所在平面的夾角θ,然后根據輸電線路設計技術規(guī)范中荷載計算手冊,得到當地基準風壓標準值W0、風壓不均勻系數a1、導線體形系數μsc、風壓高度變化系數μz、風向與導線軸向的夾角θ引起的風壓隨風向的變化系數μθ;(4)、計算輸電導線覆冰厚度a、初始賦值令輸電導線綜合比載γ1=γ0,覆冰的比載為γ2=0,水平面內風的比載為γ3=0,風偏平面內的輸電導線最低點的應力σ1=σ0,風偏角η=0,輸電導線覆冰厚度b=0;其中,γ0為輸電導線的自重比載,σ0為輸電導線安裝應變傳感器時刻的最低點的水平應力;b、根據線長公式、平均應力方程,計算出未覆冰狀態(tài)下的輸電導線線長L1和平均應力σav1 <mrow><msub> <mi>L</mi> <mn>1</mn></msub><mo>=</mo><mfrac> <mi>l</mi> <mrow><mi>cos</mi><mi>&beta;</mi> </mrow></mfrac><mo>+</mo><mfrac> <mrow><msup> <msub><mi>&gamma;</mi><mn>0</mn> </msub> <mn>2</mn></msup><msup> <mi>l</mi> <mn>3</mn></msup> </mrow> <mrow><mn>24</mn><msup> <msub><mi>&sigma;</mi><mn>0</mn> </msub> <mn>2</mn></msup> </mrow></mfrac><mi>cos</mi><mi>&beta;</mi><mo>;</mo> </mrow> <mrow><msub> <mi>&sigma;</mi> <mrow><mi>av</mi><mn>1</mn> </mrow></msub><mo>=</mo><mfrac> <msub><mi>&sigma;</mi><mn>0</mn> </msub> <mrow><mn>2</mn><msub> <mi>L</mi> <mn>1</mn></msub> </mrow></mfrac><mo>[</mo><mi>l</mi><mo>+</mo><mfrac> <mrow><msup> <msub><mi>L</mi><mn>1</mn> </msub> <mn>2</mn></msup><mo>+</mo><msup> <mi>h</mi> <mn>2</mn></msup> </mrow> <msqrt><msup> <msub><mi>L</mi><mn>1</mn> </msub> <mn>2</mn></msup><mo>-</mo><msup> <mi>h</mi> <mn>2</mn></msup> </msqrt></mfrac><mi>ch</mi><mfrac> <mrow><msub> <mi>&gamma;</mi> <mn>0</mn></msub><mi>l</mi> </mrow> <mrow><mn>2</mn><msub> <mi>&sigma;</mi> <mn>0</mn></msub> </mrow></mfrac><mo>]</mo> </mrow>其中,l為檔距,β為高差角,h為高差。c、迭代計算覆冰厚度為b且無風情況下的輸電導線最低點的水平應力σb0輸電導線覆冰之后的比載為γ4=γ0+γ2,其中,γ2=0.027728b(D+b)/A,D為輸電導線外徑,A為輸電導線橫截面積;初次迭代設覆冰之后輸電導線最低點的水平應力為σb0=σ0;c1、將覆冰之后輸電導線最低點的水平應力σb0,代入線長公式,求出覆冰后輸電導線的線長L2 <mrow><msub> <mi>L</mi> <mn>2</mn></msub><mo>=</mo><mfrac> <mi>l</mi> <mrow><mi>cos</mi><mi>&beta;</mi> </mrow></mfrac><mo>+</mo><mfrac> <mrow><msup> <msub><mi>&gamma;</mi><mn>4</mn> </msub> <mn>2</mn></msup><msup> <mi>l</mi> <mn>3</mn></msup> </mrow> <mrow><mn>24</mn><msup> <msub><mi>&sigma;</mi><mrow> <mi>b</mi> <mn>0</mn></mrow> </msub> <mn>2</mn></msup> </mrow></mfrac><mi>cos</mi><mi>&beta;</mi> </mrow>c2、將覆冰后輸電導線的線長L2代入導線的平均應力方程,求出輸電導線平均應力σav2 <mrow><msub> <mi>&sigma;</mi> <mrow><mi>av</mi><mn>2</mn> </mrow></msub><mo>=</mo><mfrac> <msub><mi>&sigma;</mi><mrow> <mi>b</mi> <mn>0</mn></mrow> </msub> <mrow><mn>2</mn><msub> <mi>L</mi> <mn>2</mn></msub> </mrow></mfrac><mo>[</mo><mi>l</mi><mo>+</mo><mfrac> <mrow><msup> <msub><mi>L</mi><mn>2</mn> </msub> <mn>2</mn></msup><mo>+</mo><msup> <mi>h</mi> <mn>2</mn></msup> </mrow> <msqrt><msup> <msub><mi>L</mi><mn>2</mn> </msub> <mn>2</mn></msup><mo>-</mo><msup> <mi>h</mi> <mn>2</mn></msup> </msqrt></mfrac><mi>ch</mi><mfrac> <mrow><msub> <mi>&gamma;</mi> <mn>4</mn></msub><mi>l</mi> </mrow> <mrow><mn>2</mn><msub> <mi>&sigma;</mi> <mrow><mi>b</mi><mn>0</mn> </mrow></msub> </mrow></mfrac><mo>]</mo> </mrow>c3、將未覆冰狀態(tài)下的線長L1和平均應力σav1、覆冰后輸電導線平均應力σav2代入架空線的基本狀態(tài)方程,可求得新的線長L′2 <mrow><msubsup> <mi>L</mi> <mn>2</mn> <mo>&prime;</mo></msubsup><mo>=</mo><mfrac> <mrow><msub> <mi>L</mi> <mn>1</mn></msub><mo>[</mo><mn>1</mn><mo>-</mo><mfrac> <msub><mi>&sigma;</mi><mrow> <mi>av</mi> <mn>1</mn></mrow> </msub> <mi>E</mi></mfrac><mo>-</mo><mi>&alpha;</mi><mrow> <mo>(</mo> <msub><mi>t</mi><mn>1</mn> </msub> <mo>-</mo> <msub><mi>t</mi><mn>0</mn> </msub> <mo>)</mo></mrow><mo>]</mo> </mrow> <mrow><mn>1</mn><mo>-</mo><mfrac> <msub><mi>&sigma;</mi><mrow> <mi>av</mi> <mn>2</mn></mrow> </msub> <mi>E</mi></mfrac><mo>-</mo><mi>&alpha;</mi><mrow> <mo>(</mo> <mi>t</mi> <mo>-</mo> <msub><mi>t</mi><mn>0</mn> </msub> <mo>)</mo></mrow> </mrow></mfrac> </mrow>其中,E為輸電導線的彈性系數,t1為輸電導線安裝應變傳感器時刻的溫度;c4、比較步驟c3新求得的線長L′2和步驟c2求得的覆冰后輸電導線的線長L2,如果兩者之差大于設定差值ε1,則將步驟c3新求得的線長L′2代入線長公式,得到輸電導線最低點的水平應力σb0 <mrow><msub> <mi>&sigma;</mi> <mrow><mi>b</mi><mn>0</mn> </mrow></msub><mo>=</mo><msqrt> <mfrac><mrow> <msup><msub> <mi>&gamma;</mi> <mn>4</mn></msub><mn>2</mn> </msup> <msup><mi>l</mi><mn>3</mn> </msup> <mi>cos</mi> <mi>&beta;</mi></mrow><mrow> <mn>24</mn> <mrow><mo>(</mo><msubsup> <mi>L</mi> <mn>2</mn> <mo>&prime;</mo></msubsup><mo>-</mo><mfrac> <mi>l</mi> <mrow><mi>cos</mi><mi>&beta;</mi> </mrow></mfrac><mo>)</mo> </mrow></mrow> </mfrac></msqrt> </mrow>將輸電導線最低點的水平應力σb0代入步驟c1,重復步驟c1 c3,直到步驟c3新求得的線長L′2和步驟c2求得的覆冰后輸電導線的線長L2兩者之差小于等于設定差值ε1,并輸出覆冰之后輸電導線最低點的水平應力σb0;d、在風偏平面內,依次計算風荷載γ3,綜合比載γ1,輸電導線風偏角η,檔距l(xiāng)′、高差h′、高差角β′、最低點的水平應力σ0′,線長L3,得到應變傳感器所在位置x0的應力σ′x0γ3=W0(D+2b)a1μscμzμθ/A×10 3 <mrow><msub> <mi>&gamma;</mi> <mn>1</mn></msub><mo>=</mo><msqrt> <msup><mrow> <mo>(</mo> <msub><mi>&gamma;</mi><mn>0</mn> </msub> <mo>+</mo> <msub><mi>&gamma;</mi><mn>2</mn> </msub> <mo>)</mo></mrow><mn>2</mn> </msup> <mo>+</mo> <msup><msub> <mi>&gamma;</mi> <mn>3</mn></msub><mn>2</mn> </msup></msqrt> </mrow> <mrow><mi>&eta;</mi><mo>=</mo><mi>arctan</mi><mrow> <mo>(</mo> <mfrac><msub> 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      2.根據權利要求1所述的輸電導線覆冰質量的測量方法,其特征在于,步驟c3所述的 設定差值E1SO. 001m。
      3.根據權利要求1所述的輸電導線覆冰質量的測量方法,其特征在于,步驟e所述的設 定差值 ε 2 為 0. 0000001,Ii1 = 0. 005,k2 = 0. 01。
      全文摘要
      本發(fā)明公開了輸電導線覆冰質量的測量方法,通過測量得到輸電導線的導線應變增量、導線溫度t以及風速風向傳感器測量輸電導線所處環(huán)境下的風速v和風向θ,然后通過兩重迭代,計算出輸電導線覆冰厚度b,然后依據獲得輸電線路覆冰厚度b,并考慮輸電導線分裂數目的影響,計算出整條輸電導線上的覆冰質量。這種方法更加符合現場的實際情況,即應變傳感器所測量的數據實際上為導線的應變變化量,而不是總的應變量。同時,這種方法所監(jiān)測的數據為導線的應變變化,能夠更直觀地反映輸電線路的安全狀態(tài)。
      文檔編號G01G17/00GK101929886SQ201010220089
      公開日2010年12月29日 申請日期2010年7月8日 優(yōu)先權日2010年7月8日
      發(fā)明者劉群英, 張昌華, 曹永興, 薛志航, 黃琦 申請人:電子科技大學
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