專利名稱：在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及廢水處理技術(shù)領(lǐng)域，具體是在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性 的方法。
背景技術(shù)：
小規(guī)模/短期性工業(yè)廢水未經(jīng)處理并入城市生活廢水的現(xiàn)象較普遍，增大了毒性 物質(zhì)進(jìn)入城市廢水處理廠的可能性。毒性物質(zhì)會抑制活性污泥微生物的活性，造成處理過 程不穩(wěn)定，甚至整個生物處理系統(tǒng)的崩潰。廢水生物處理系統(tǒng)的啟動和達(dá)到穩(wěn)定，是一項 耗時費力的工作。毒性進(jìn)水很可能造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和環(huán)境污染事故。因此，對進(jìn)水毒 性進(jìn)行實時在線監(jiān)測和評估是城市廢水處理廠運行管理的迫切需求。污染物對微生物的 毒性作用可以從其生長速率、生物量等方面進(jìn)行考察。目前的技術(shù)包括ATP發(fā)光、酶抑制和 Microtox等毒性檢測方法。但是，這些方法或者是基于分子生物學(xué)測試，或者是基于發(fā)光 細(xì)菌的發(fā)光原理，其測試對象和測定條件與實際廢水處理廠活性污泥系統(tǒng)完全不同，測試 結(jié)果不能真實反映活性污泥微生物對毒性物質(zhì)的反應(yīng)；也不能進(jìn)行在線監(jiān)測。呼吸速率是 活性污泥微生物好氧利用有機(jī)物時的氧消耗速率。理論上，在基質(zhì)穩(wěn)定的條件下，呼吸速率 的變化能夠反映污泥微生物活性的變化，是成本低、耗時少、與活性污泥行為相關(guān)性最好的 潛在進(jìn)水毒性檢測原理。但是，目前這一原理還未應(yīng)用于城市廢水處理廠進(jìn)水毒性監(jiān)測和 評估，也沒有專用的儀器裝置。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種在線、高頻對進(jìn)水毒性進(jìn)行實時監(jiān)測、顯示的在線監(jiān)測 和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法。本發(fā)明目的是這樣實現(xiàn)的
一種在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法，包括以下步驟 (1)、設(shè)置在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的裝置，整個裝置包括貯存池、污 泥準(zhǔn)備池、混合室、貯備瓶和反應(yīng)室，所述貯存池和污泥準(zhǔn)備池均經(jīng)管道與混合室聯(lián)通，所 述混合室經(jīng)管道與反應(yīng)室聯(lián)通；所述貯存池與混合室之間的管道上串聯(lián)有第一污水泵，所 述污泥準(zhǔn)備池與混合室之間的管道上串聯(lián)有第二污泥泵，所述混合室與反應(yīng)室之間的管道 上串聯(lián)有第三污水泵；
所述貯備瓶經(jīng)管道與第三污水泵和反應(yīng)室之間的管道聯(lián)通，該貯備瓶下方串聯(lián)微量投 加泵將貯備瓶的溶液勻速泵出，所述混合室與反應(yīng)室內(nèi)分別設(shè)置第一溶解氧電極和第二溶 解氧電極，該第一溶解氧電極和第二溶解氧電極將信號輸入計算機(jī)處理，所述貯存池連接 有串聯(lián)第三污水泵的輸入管道，所述反應(yīng)室頂部設(shè)置有出口。(2)、將進(jìn)入城市廢水處理廠的廢水通過第三污水泵泵入貯存池進(jìn)行曝氣，確保溶 解氧濃度在5mg02/l以上，進(jìn)入貯存池的廢水流量和貯存池容積相匹配，確保廢水在池內(nèi)的 停留時間在5 IOmin ；停留時間過長將導(dǎo)致預(yù)警滯后；停留時間過短，將需要大的泵流量
4和曝氣強(qiáng)度，造成能源浪費甚至溶解氧濃度無法提升。(3)、在活性污泥準(zhǔn)備池內(nèi)準(zhǔn)備待用的活性污泥，目的是得到濃度均一、活性良好 的活性污泥。準(zhǔn)備方法是向活性污泥準(zhǔn)備池內(nèi)注入回流污泥進(jìn)行稀釋，或者注入曝氣池出 口處的混合液進(jìn)行沉淀濃縮，得到最終濃度為4000-5000mgSS/l的污泥在污泥準(zhǔn)備池內(nèi)， 按照10 20mgC0D/l的比例向污泥中投加等摩爾比的濃度為10gC0D/l的乙酸-乙酸鈉儲 備液對污泥進(jìn)行活化，同時在污泥準(zhǔn)備池內(nèi)充氧曝氣、攪拌；污泥準(zhǔn)備池的有效容積與第二 污泥泵泵出流量相匹配，確保24h的泵出用量；一次準(zhǔn)備的活性污泥量過大，可能使污泥長 時間處于饑餓狀態(tài)而活性降低，影響后續(xù)監(jiān)測結(jié)果的解析；一次準(zhǔn)備的活性污泥量過小，增 加工作量，而且各批次之間的污泥濃度和活性不一致，也會影響后續(xù)監(jiān)測結(jié)果的解析。(4)、貯存池處理后的廢水和污泥準(zhǔn)備池處理后的污泥分別經(jīng)第一污水泵和第二 污泥泵送入混合室混合，確?；旌鲜易罱K混合污泥濃度800 1000mgSS/l，同時對混合池 內(nèi)混合污泥進(jìn)行攪拌，然后利用第一溶解氧電極對混合室內(nèi)混合液的溶解氧濃度DOin進(jìn)行 實時測量，測量信號傳送到計算機(jī)；計算機(jī)裝有基于Labview開發(fā)的軟件對溶解氧測量信 號進(jìn)行采集、處理、顯示和儲存。(5)、第三污水泵又將混合室內(nèi)的污泥混合液泵入反應(yīng)室，同時，微量投加泵將濃 度為10gC0D/l的等摩爾的乙酸-乙酸鈉貯備液由貯備瓶泵入反應(yīng)室，確保泵入反應(yīng)室的混 合液的基質(zhì)濃度在50mgC0D/l以上，達(dá)到基質(zhì)飽和，不影響活性污泥反應(yīng)速率；反應(yīng)室的有 效容積與第三污水泵的流量及需要的混合液在反應(yīng)室內(nèi)的停留時間相匹配，確?；旌弦涸?反應(yīng)室內(nèi)停留時間在5-lOmin，同時對混合液進(jìn)行攪拌，第二溶解氧電極對混合液的溶解氧 濃度DOrff進(jìn)行實時測量，測量信號傳輸?shù)接嬎銠C(jī)，反應(yīng)室內(nèi)的混合液由出口流入廢水處理 系統(tǒng)，整套裝置不間斷運行；
(6)、第一溶解溶解氧電極采集的溶解氧濃度DOin和第二溶解氧電極采集的溶解氧 濃度DOrff信號送入計算機(jī)，設(shè)定2個溶解氧電極的溶解氧濃度測量頻率為V (可以為 10個/s)，需要的呼吸速率(OUR)的測量間隔為I (可以為30s，Imin等)。利用數(shù)據(jù)處 理軟件自動對時間間隔I內(nèi)采集到的N個DOin和DOeff進(jìn)行算術(shù)平均，其中N=VI，得到
此OUR測試時間間隔內(nèi)D0in*D0rff的算術(shù)平均值(DOin)i和(DO, ；同時，對I
(IDOeff
時間間隔內(nèi)得到的N個DOrff對時間進(jìn)行線性擬合，得到其變化速率(-^i ；用方程
OURi =蕓[(1)0丄-(￡)0“]算得到0呢.，其中Q為第三污水泵的流量，V是 Vat
反應(yīng)室的有效容積；
(7)、線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的裝置的連續(xù)運行，將實時得到 城市廢水處理廠進(jìn)水與活性污泥混合液的呼吸速率，在基質(zhì)飽和、所用污泥濃度和 活性均不變化的情況下，該呼吸速率基本維持恒定，進(jìn)水中毒性物質(zhì)的存在將抑制 活性污泥活性，導(dǎo)致呼吸速率降低，通過對測量軟件上呼吸速率曲線的觀察可以及 時、直觀捕捉到毒性進(jìn)水的信息，進(jìn)一步，呼吸速率降低的程度反映了毒性的大小
5I制百分比(%)= 0ur^LΓΓΓ^"‘，其中，OUR(N)為選定的初始m個OUR正常值
的平均值，由數(shù)據(jù)處理軟件自動進(jìn)行運算，OUR(A)為當(dāng)前值，軟件自動計算上述比值并在界 面上以圖表方式實時顯示；
另一種顯示方式以比呼吸速率(SOUR)進(jìn)行監(jiān)測和評估 OUR
SOlM鵬=，利用SS的在線測量技術(shù)，將混合室SS測量結(jié)果 VSS
抑制百分比
傳輸?shù)綔y量軟件，軟件自動計算SOUR(SS)和抑制百分比并實時顯示。上述步驟(1)中所述貯存池內(nèi)設(shè)置有第一曝氣頭，所述污泥準(zhǔn)備池內(nèi)設(shè)置有第二 曝氣頭和攪拌器，所述混合室設(shè)置有第一磁力攪拌器，所述反應(yīng)室15內(nèi)設(shè)置有第二磁力攪 拌器，分別對貯存池進(jìn)行曝氣，對污泥準(zhǔn)備池進(jìn)行攪拌和曝氣，對混合室和反應(yīng)室15進(jìn)行 攪拌。作為優(yōu)化，上述步驟(5)中第三污水泵的污泥混合液以lOOml/min的速率泵入反 應(yīng)室將混合室內(nèi)的，同時貯備瓶內(nèi)濃度為10gC0D/l的等摩爾的乙酸-乙酸鈉貯備液按照 0. 5ml/min的速率泵入反應(yīng)室。作為優(yōu)化，上述步驟(6)中設(shè)定2個溶解氧電極的溶解氧濃度測量頻率為V，V為 10個/s，需要的呼吸速率(OUR)的測量間隔為I，I為30s或lmin。上述步驟(1)中貯存池上部開有溢流口，將溢出的廢水流回廢水處理系統(tǒng)。有益效果本發(fā)明是在線連續(xù)采集城市廢水處理廠進(jìn)水，與測試用活性污泥和外 加易生物降解碳源混合，自動測定混合液的呼吸速率，根據(jù)呼吸速率或者比呼吸速率的變 化來識別和評價進(jìn)水對活性污泥的毒性及抑制程度。它不僅能夠在線、高頻對進(jìn)水毒性進(jìn) 行實時監(jiān)測，真實反映進(jìn)水對本廠活性污泥的抑制，而且自動化程度高、操作簡單、操作界 面友好直觀，能夠應(yīng)用于實際廢水處理廠。


圖1是本發(fā)明在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的裝置的示意圖；圖2是 實施例1的OUR和抑制百分比的實時監(jiān)測圖。
具體實施方式

實施例1
首先設(shè)置在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的裝置，整個裝置包括貯存池2、污 泥準(zhǔn)備池7、混合室6、貯備瓶16和反應(yīng)室15，所述貯存池2和污泥準(zhǔn)備池7均經(jīng)管道與混 合室6聯(lián)通，所述混合室6經(jīng)管道與反應(yīng)室15聯(lián)通；所述貯存池2與混合室6之間的管道 上串聯(lián)有第一污水泵5，所述污泥準(zhǔn)備池7與混合室6之間的管道上串聯(lián)有第二污泥泵10，所述混合室6與反應(yīng)室15之間的管道上串聯(lián)有第三污水泵14 ；
所述貯備瓶16經(jīng)管道與第三污水泵14和反應(yīng)室15之間的管道聯(lián)通，該貯備瓶16下 方串聯(lián)微量投加泵17將貯備瓶16的溶液勻速泵出，所述混合室6與反應(yīng)室15內(nèi)分別設(shè)置 第一溶解氧電極11和第二溶解氧電極19，該第一溶解氧電極11和第二溶解氧電極19將信 號輸入計算機(jī)13處理，所述貯存池2連接有串聯(lián)第三污水泵1的輸入管道，所述反應(yīng)室15 頂部設(shè)置有出口 20。貯存池2上部開有溢流口 4。所述貯存池2內(nèi)設(shè)置有第一曝氣頭3，所述污泥準(zhǔn)備 池7內(nèi)設(shè)置有第二曝氣頭8和攪拌器9，所述混合室6設(shè)置有第一磁力攪拌器12，所述反應(yīng) 室15內(nèi)設(shè)置有第二磁力攪拌器18。在裝置運行前，首先進(jìn)行活性污泥的準(zhǔn)備將經(jīng)過濃縮的曝氣池出水污泥置入活 性污泥準(zhǔn)備池7，總體積為45 1，在線SS儀顯示其濃度為4000mg/l ；向污泥中投加濃度 為10gC0D/l的等摩爾乙酸-乙酸鈉溶液90ml，造成活性污泥準(zhǔn)備池內(nèi)初始基質(zhì)濃度為 20mgC0D/l ；開啟曝氣裝置經(jīng)第二曝氣頭8為污泥充氧，開啟機(jī)械攪拌裝置9對污泥進(jìn)行混 合攪拌。開啟第三污水泵1以10 Ι/min的流量將模擬的城市廢水處理廠進(jìn)水泵入有效容 積為10 1的進(jìn)水貯存池2，開啟曝氣裝置通過第一曝氣頭3對進(jìn)水充氧。開啟第一污水泵 5和第二污泥泵10，流量分別設(shè)置為75ml/min和25ml/min。開啟第一磁力攪拌器12對有 效容積為IOOml的混合室12內(nèi)的混合液進(jìn)行攪拌。待混合室12內(nèi)的混合液達(dá)到有效容積 后，開啟第三污水泵14將混合液泵入有效容積為500ml的反應(yīng)室15，開啟第二磁力攪拌器 18對混合液進(jìn)行攪拌；開啟微量投加泵17，將基質(zhì)貯備瓶16內(nèi)濃度為10gC0D/l的等摩爾 的乙酸-乙酸鈉貯備液以0. 5ml/min的速率投加到反應(yīng)室15內(nèi)，使泵入反應(yīng)室15的混合 液的基質(zhì)濃度為50mgC0D/l。待反應(yīng)室15充滿后，打開在線進(jìn)水毒性監(jiān)測軟件，設(shè)置溶解氧 的采樣頻率為10，OUR的測試時間間隔為lmin，即每個溶解氧電極測試到600個溶解氧讀 數(shù)時，軟件進(jìn)行一次數(shù)據(jù)處理，得到一個OUR，在軟件界面上已圖形顯示；設(shè)置OUR(N)個數(shù) 為10，即以初始測到的10個OUR的平均值作為OUR(N)，計算抑制百分?jǐn)?shù)并在軟件界面上以 圖形顯示。根據(jù)活性污泥準(zhǔn)備池7內(nèi)污泥濃度和稀釋倍數(shù)，計算得到反應(yīng)池15內(nèi)的活性污 泥濃度為1000mgSS/l，將該值輸入到軟件界面上的污泥濃度SS處，軟件自動計算SOUR和對 應(yīng)的抑制百分比，并在軟件界面上分別以圖形顯示。為了模擬有抑制的情況，在裝置運行到第30min時，將進(jìn)水更換為含Cu2+濃度 為2. 50mg/l的進(jìn)水。監(jiān)測結(jié)果表明活性污泥立即受到抑制，呼吸速率由無抑制時的約 0. 71mg02/(l.min)降低到約0. 46 mg02/(1. min)，抑制程度達(dá)到約35%。具體數(shù)據(jù)和圖形見 附表和圖2。

實施例2將實施例1中的進(jìn)水更換為沒有毒性的廢水，連續(xù)運行20分鐘，得到正常運 行的OUR。然后將進(jìn)水更換為含Cr6+濃度為40mg/l的進(jìn)水。監(jiān)測結(jié)果表明活性污泥立即 受到抑制，呼吸速率由無抑制時的約0. 79mg02/(l. min)降低到約0. 63mg02/(l. min)，抑制 程度達(dá)到約20%。
權(quán)利要求
一種在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法，按以下步驟進(jìn)行(1)、設(shè)置在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的裝置，整個裝置包括貯存池(2)、污泥準(zhǔn)備池(7)、混合室(6)、貯備瓶(16)和反應(yīng)室(15)，所述貯存池(2)和污泥準(zhǔn)備池(7)均經(jīng)管道與混合室(6)聯(lián)通，所述混合室(6)經(jīng)管道與反應(yīng)室(15)聯(lián)通；所述貯存池(2)與混合室(6)之間的管道上串聯(lián)有第一污水泵(5)，所述污泥準(zhǔn)備池(7)與混合室(6)之間的管道上串聯(lián)有第二污泥泵(10)，所述混合室(6)與反應(yīng)室(15)之間的管道上串聯(lián)有第三污水泵(14)；所述貯備瓶(16)經(jīng)管道與第三污水泵(14)和反應(yīng)室(15)之間的管道聯(lián)通，該貯備瓶(16)下方串聯(lián)微量投加泵(17)將貯備瓶(16)的溶液勻速泵出，所述混合室(6)與反應(yīng)室(15)內(nèi)分別設(shè)置第一溶解氧電極(11)和第二溶解氧電極(19)，該第一溶解氧電極(11)和第二溶解氧電極(19)將信號輸入計算機(jī)(13)處理，所述貯存池(2)連接有串聯(lián)第三污水泵(1)的輸入管道，所述反應(yīng)室(15)頂部設(shè)置有出口(20)。(2)、將進(jìn)入城市廢水處理廠的廢水通過第三污水泵(1)泵入貯存池(2)進(jìn)行曝氣，確保溶解氧濃度在5mgO2/l以上，進(jìn)入貯存池(2)的廢水流量和貯存池(2)容積相匹配，確保廢水在池內(nèi)的停留時間在5～10min；(3)、在污泥準(zhǔn)備池(7)內(nèi)配制濃度為4000～5000mgSS/l的污泥，按照10～20mgCOD/l的比例向污泥中投加等摩爾比的濃度為10gCOD/l的乙酸 乙酸鈉儲備液對污泥進(jìn)行活化，同時在污泥準(zhǔn)備池(7)內(nèi)充氧曝氣、攪拌；污泥準(zhǔn)備池(7)的有效容積與第二污泥泵(10)泵出流量相匹配，確保24h的泵出用量；(4)、貯存池(2)處理后的廢水和污泥準(zhǔn)備池(7)處理后的污泥分別經(jīng)第一污水泵(5)和第二污泥泵(10)送入混合室(6)混合，確保混合室(6)最終混合污泥濃度800～1000mgSS/l，同時對混合池內(nèi)混合污泥進(jìn)行攪拌，然后利用第一溶解氧電極(11)對混合室(6)內(nèi)混合液的溶解氧濃度DOin進(jìn)行實時測量，測量信號傳送到計算機(jī)(13)；(5)、第三污水泵(14)又將混合室(6)內(nèi)的污泥混合液泵入反應(yīng)室(15)，同時，微量投加泵(17)將濃度為10gCOD/l的等摩爾的乙酸 乙酸鈉貯備液由貯備瓶(16)泵入反應(yīng)室(15)，確保泵入反應(yīng)室(15)的混合液的基質(zhì)濃度在50mgCOD/l以上，達(dá)到基質(zhì)飽和，不影響活性污泥反應(yīng)速率；反應(yīng)室(15)的有效容積與第三污水泵(14)的流量及需要的混合液在反應(yīng)室(15)內(nèi)的停留時間相匹配，確保混合液在反應(yīng)室(15)內(nèi)停留時間在5 10min，同時對混合液進(jìn)行攪拌，第二溶解氧電極(19)對混合液的溶解氧濃度DOeff進(jìn)行實時測量，測量信號傳輸?shù)接嬎銠C(jī)(13)，反應(yīng)室(15)內(nèi)的混合液由出口(20)流入廢水處理系統(tǒng)，整套裝置不間斷運行；(6)、第一溶解氧電極(11)采集的溶解氧濃度Doin和第二溶解氧電極(19)采集的溶解氧濃度Doeff信號送入計算機(jī)，設(shè)定2個溶解氧電極的溶解氧濃度測量頻率為V，需要的呼吸速率OUR的測量間隔為I。利用數(shù)據(jù)處理軟件自動對時間間隔I內(nèi)采集到的N個DOin和DOeff進(jìn)行算術(shù)平均，其中N=VI，得到此OUR測試時間間隔內(nèi)DOin和DOeff的算術(shù)平均值和；同時，對I時間間隔內(nèi)得到的N個DOeff對時間進(jìn)行線性擬合，得到其變化速率；用方程計算得到OURi，其中Q為第三污水泵(14)的流量，V是反應(yīng)室(15)的有效容積；(7)、線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的裝置的連續(xù)運行，將實時得到城市廢水處理廠進(jìn)水與活性污泥混合液的呼吸速率，在基質(zhì)飽和、所用污泥濃度和活性均不變化的情況下，該呼吸速率基本維持恒定，進(jìn)水中毒性物質(zhì)的存在將抑制活性污泥活性，導(dǎo)致呼吸速率降低，通過對測量軟件上呼吸速率曲線的觀察可以及時、直觀捕捉到毒性進(jìn)水的信息，進(jìn)一步，呼吸速率降低的程度反映了毒性的大小，其中，OUR(N)為選定的初始m個OUR正常值的平均值，由數(shù)據(jù)處理軟件自動進(jìn)行運算，OUR(A)為當(dāng)前值，軟件自動計算上述比值并在界面上以圖表方式實時顯示；另一種顯示方式以比呼吸速率SOUR進(jìn)行監(jiān)測和評估，利用SS的在線測量技術(shù)，將SS測量結(jié)果傳輸?shù)綔y量軟件，軟件自動計算SOUR(SS)和抑制百分比并實時顯示。49649dest_path_image001.jpg,201010265557X100001dest_path_image002.jpg,801704dest_path_image003.jpg,201010265557X100001dest_path_image004.jpg,60385dest_path_image005.jpg,201010265557X100001dest_path_image006.jpg
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法，其特征在 于所述步驟(1)中所述貯存池(2)內(nèi)設(shè)置有第一曝氣頭(3)，所述污泥準(zhǔn)備池(7)內(nèi)設(shè)置 有第二曝氣頭(8)和攪拌器(9)，所述混合室(6)設(shè)置有第一磁力攪拌器(12)，所述反應(yīng)室 (15)內(nèi)設(shè)置有第二磁力攪拌器(18)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法，其特征在 于所述步驟(5)中第三污水泵(14)的污泥混合液以lOOml/min的速率泵入反應(yīng)室(15)將 混合室(6)內(nèi)的，同時貯備瓶(16)內(nèi)濃度為10gC0D/l的等摩爾的乙酸-乙酸鈉貯備液按照 0. 5ml/min的速率泵入反應(yīng)室(15)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法，其特征在 于所述步驟(6)中設(shè)定2個溶解氧電極的溶解氧濃度測量頻率為V，V為10個/s，需要的 呼吸速率(OUR)的測量間隔為I，I為30s或lmin。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法，其特征在 于所述步驟(1)中貯存池(2)上部開有溢流口(4)。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種在線監(jiān)測和評估城市廢水處理廠進(jìn)水毒性的方法，具體是在線連續(xù)采集城市廢水處理廠進(jìn)水，與測試用活性污泥和外加易生物降解碳源混合，自動測定混合液的呼吸速率，根據(jù)呼吸速率或者比呼吸速率的變化來識別和評價進(jìn)水對活性污泥的毒性及抑制程度。本發(fā)明是在線連續(xù)采集城市廢水處理廠進(jìn)水，與測試用活性污泥和外加易生物降解碳源混合，自動測定混合液的呼吸速率，根據(jù)呼吸速率或者比呼吸速率的變化來識別和評價進(jìn)水對活性污泥的毒性及抑制程度。它不僅能夠在線、高頻對進(jìn)水毒性進(jìn)行實時監(jiān)測，真實反映進(jìn)水對本廠活性污泥的抑制，而且自動化程度高、操作簡單、操作界面友好直觀，能夠應(yīng)用于實際廢水處理廠。
文檔編號G01N27/26GK101907596SQ20101026555
公開日2010年12月8日 申請日期2010年8月30日 優(yōu)先權(quán)日2010年8月30日
發(fā)明者劉陽, 盧培利, 張代鈞, 李振亮 申請人:重慶大學(xué)