專利名稱：一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于鋼鐵冶金燒結(jié)工藝，具體地，涉及一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法。
背景技術(shù)：
鐵礦石的高溫軟熔特性是衡量鐵礦石在高溫環(huán)境下形成液相難易程度的重要指標(biāo)，也是考察粘附粉形成液相能力以及粗顆粒與液相反應(yīng)能力高低的指標(biāo)，如鐵礦石軟熔起始溫度低，表明鐵礦石本身或者鐵礦石在熔劑作用下形成液相容易，所形成的低熔點(diǎn)物質(zhì)也多，從而有利于提高燒結(jié)礦強(qiáng)度。鐵礦石高溫軟熔特性包括鐵礦石軟熔起始溫度、軟熔終止溫度及軟熔溫度區(qū)間(即軟熔終止溫度與軟熔起始溫度之差)，除了衡量鐵礦石軟熔難易程度的溫度參數(shù)外，該特性還包括鐵礦石軟熔過(guò)程中生成液相量的多少，以及液相量與鐵礦石成分的關(guān)系等。現(xiàn)有的考察鐵礦石軟熔特性的試驗(yàn)方法主要是參照煤灰軟熔溫度國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)(GB/T219-1996)的方法(以下簡(jiǎn)稱“三角錐法”)，即將鐵礦石破碎、磨細(xì)制成粉狀，然后做成三角錐，將三角錐慢慢推入灰熔點(diǎn)測(cè)定爐，爐子在設(shè)定的升溫程序下運(yùn)行，通過(guò)攝像頭觀察鐵礦粉三角錐的軟熔狀況，根據(jù)其軟化過(guò)程中三角錐形狀及幾何參數(shù)的變化，定義鐵礦粉軟熔特性溫度，包括變形溫度DT、軟化溫度ST、半球溫度HT和流動(dòng)溫度FT。三角錐的軟熔過(guò) 程如附圖I所示，三角錐軟熔特性溫度的定義及說(shuō)明見(jiàn)表I。表I三角錐軟熔特性溫度的定義及說(shuō)明
定義及說(shuō)明
變形溫度DT三角錐尖端開(kāi)始變圓或彎曲時(shí)對(duì)應(yīng)的爐膛溫度
P τ當(dāng)三角錐彎曲至錐尖觸及托板或錐體變成球形或
高度不大丁·底長(zhǎng)的半球形時(shí)的爐膛溫度
三角錐變形至近似半球形即高等于底長(zhǎng)的一半時(shí) ￥球溫度HT■膛溫度
右 ^I. 5mm
層或錐體逐漸縮小，最后接近消失時(shí)的爐膛溫度目前國(guó)內(nèi)亦有采用類(lèi)似測(cè)定方法的專利申請(qǐng)(專利)號(hào)200910307772. 9，專利名稱一種燒結(jié)鐵礦石液相生成特性的檢測(cè)方法。該發(fā)明提供一種燒結(jié)鐵礦石液相生成特性的檢測(cè)方法，該發(fā)明根據(jù)物料變形與液相生成存在密切關(guān)系這一原理提出了采用錐形法檢測(cè)鐵礦石液相生成特性。液相生成特性包括液相形成的溫度、速度和數(shù)量，液相形成的特征溫度具體表現(xiàn)為液相開(kāi)始生成溫度Ts、液相完全生成溫度Te和液相自由流動(dòng)溫度Tf，特征溫度根據(jù)攝像頭拍下的錐形變化特征由圖像處理軟件自動(dòng)識(shí)別獲得。液相生成平均速度用公式V = 1000/(Te-Ts)計(jì)算得到；液相生成量是以1280°C下錐形面積相比1000°C下錐形面積的收縮比例來(lái)表征。該法具有檢測(cè)速度快、測(cè)量方法簡(jiǎn)單、檢測(cè)結(jié)果準(zhǔn)確的特點(diǎn)，并能與燒結(jié)礦產(chǎn)量指標(biāo)建立起對(duì)應(yīng)的關(guān)系O其中，Ts為三角錐尖端開(kāi)始變圓或彎曲時(shí)對(duì)應(yīng)的溫度(即表I中對(duì)應(yīng)的DT) ；Te指三角錐椎體彎曲至錐尖觸及托板時(shí)或椎體收縮成冠球形時(shí)對(duì)應(yīng)的溫度(即表I中對(duì)應(yīng)的ST) ；Tf是指三角錐融化成一體或展開(kāi)成高度在I. 5mm以下薄層時(shí)的溫度(即表I中對(duì)應(yīng)的FT)。且該方法主要適用在鐵礦石的燒結(jié)工藝流程中。該方法雖具有試驗(yàn)方法較簡(jiǎn)便、試驗(yàn)設(shè)備簡(jiǎn)單的優(yōu)點(diǎn)，但從技術(shù)上講，該方法存在以下“固有的”劣勢(shì)其一，三角錐的軟熔特征溫度(即DT、ST、HT和FT)是由其自身軟熔變形程度決定的，而變形程度又直接由加熱過(guò)程中生成的液相量所決定，而在鐵礦石加熱過(guò)程中(此時(shí)的鐵礦石并未經(jīng)過(guò)燒結(jié)工藝處理)，鐵礦石能夠生成的液相量是十分有限的。其原因有兩方·面因素影響一方面，占鐵礦石絕大部分的Fe2O3在加熱過(guò)程液相的生成溫度很高且生成的液相量很少，由Fe-O系狀態(tài)圖可知，此體系(Fe2O3對(duì)應(yīng)成分)液相的生成溫度為1583°C，而溫度高達(dá)1600°C時(shí)，液相占整個(gè)體系的質(zhì)量百分比只有17%左右；另一方面，鐵礦石中能生成低熔點(diǎn)物質(zhì)的脈石(脈石自身形成低熔點(diǎn)物質(zhì)，或是脈石與Fe2O3或FeO反應(yīng)生成低熔點(diǎn)物質(zhì))成分的絕對(duì)含量不高(一般來(lái)說(shuō)澳洲鐵礦石中SiO2含量不超過(guò)6%，而Al2O3含量不超過(guò)3%，巴西礦中的SiO2、Al2O3含量更低，且礦石中CaO和MgO含量極微量)，導(dǎo)致礦石在加熱過(guò)程中生成的液相的絕對(duì)量不多。以上兩方面因素使得采用“三角錐法”檢測(cè)鐵礦石軟熔特性時(shí)，由于在加熱過(guò)程中無(wú)法產(chǎn)生足夠的液相量，故而三角錐無(wú)法軟化到高度等于底長(zhǎng)的一半的程度(即得到半球溫度HT)，更無(wú)法熔化成液體或展開(kāi)成高度在I. 5mm以下的薄層甚至接近消失(即得到流動(dòng)溫度FT)，所以采用該方法只能測(cè)得鐵礦石的變形溫度DT，可能測(cè)得鐵礦石的軟化溫度ST (目前尚未見(jiàn)文獻(xiàn)報(bào)道)，而根本無(wú)法得到鐵礦石的半球溫度HT及流動(dòng)溫度FT。其二，該方法無(wú)法定量的度量鐵礦石軟熔過(guò)程中生成液相量的多少，進(jìn)而也就無(wú)法分析生成的液相量與鐵礦石成分的關(guān)系。實(shí)際上，鐵礦石軟熔特性試驗(yàn)的主要目的是考察鐵礦石中源于脈石成分液相的生成特性(包括液相的生成溫度、終止溫度、生成溫度區(qū)間以及生成的液相量)，以及脈石成分、及其含量對(duì)其生成的影響特征，可見(jiàn)現(xiàn)有的考察鐵礦石軟熔特性的試驗(yàn)方法(如“三角錐法”)無(wú)法滿足鐵礦石軟熔特性的試驗(yàn)要求。

發(fā)明內(nèi)容
為解決上述存在的問(wèn)題，本發(fā)明的目的在于提供一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，所述分析方法基于 TG-DSC (Thermogravimetry-Differential Scanning Caloremetry)熱分析技術(shù)，過(guò)程簡(jiǎn)便，檢測(cè)結(jié)果精確，能夠有效解決鐵礦石高溫軟熔特性檢測(cè)的難題，為后續(xù)煉鐵工序的配礦、燒結(jié)過(guò)程提供必要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。為達(dá)到上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，包括將所述鐵礦石磨成粉末狀試樣，將所述試樣裝入坩堝，其特征在于，還包括如下步驟(I)、將裝有試樣的坩堝放入TG-DSC設(shè)備的高溫爐內(nèi)，對(duì)試樣進(jìn)行TG-DSC熱分析檢測(cè)，得到鐵礦石的TG-DSC分析圖譜；(2)、由步驟⑴中的TG-DSC分析圖譜中得到鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰，將所述吸熱峰的外推起始點(diǎn)、外推終止點(diǎn)與DSC基線延長(zhǎng)線結(jié)合，結(jié)合所述TG-DSC分析圖譜中的TG曲線，并結(jié)合鐵礦石中Fe2O3分解中的質(zhì)量變化百分比和Fe3O4氧化過(guò)程中的質(zhì)量變化百分比的比值，表征鐵礦石的高溫軟熔特性。進(jìn)一步地，步驟(I)中所述的TG-DSC熱分析檢測(cè)包括對(duì)所述試樣的升溫檢測(cè)過(guò)程和降溫檢測(cè)過(guò)程。進(jìn)一步地，所述TG-DSC熱分析檢測(cè)的檢測(cè)條件如下試樣質(zhì)量38 42mg ；·
在所述升溫檢測(cè)過(guò)程，升溫至1480 1490°C，所述升溫速率為10 30°C /min ；在所述降溫檢測(cè)過(guò)程，降溫至1000°C以下，所述降溫速率為10 30°C /min ；試驗(yàn)氣氛為空氣，氣體流量為25 30ml/min。進(jìn)一步地，將步驟(2)中得到的鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰峰形的外推起始點(diǎn)定義為鐵礦石的軟熔起始溫度。進(jìn)一步地，將步驟(2)中得到的鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰峰形的外推終止點(diǎn)定義為鐵礦石的軟熔終止溫度。進(jìn)一步地，將所述軟熔終止溫度與軟熔起始溫度之差定義為軟熔溫度區(qū)間。進(jìn)一步地，將步驟(2)中得到的鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰的面積表示軟熔過(guò)程的吸熱量。進(jìn)一步地，用所述的降溫過(guò)程Fe304氧化增重百分比與升溫過(guò)程Fe203分解失重百分比的比值n來(lái)反映鐵礦石軟熔過(guò)程中液相的生成特性，即
_降溫過(guò)程Fe3O4氧化增重百分比 η '升溫過(guò)程Fe2O3分解失重百分比其中，0< η 彡 I。進(jìn)一步地，所述坩堝為鉬坩堝。本發(fā)明所提供的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法的有益效果為基于TG_DSC(Thermogravimetry-Differential Scanning Caloremetry)熱分析技術(shù)，過(guò)程簡(jiǎn)便，檢測(cè)結(jié)果精確，能夠有效解決鐵礦石高溫軟熔特性檢測(cè)的難題，為配礦、燒結(jié)過(guò)程提供必要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。


圖I為“三角錐法”中三角錐軟熔過(guò)程示意圖。圖2為鐵礦石的TG-DSC分析圖譜。圖3為澳洲鐵礦石和巴西鐵礦石中軟熔起始溫度、軟熔終止溫度和軟熔區(qū)間溫度的對(duì)比圖。圖4為澳洲鐵礦石和巴西鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰面積對(duì)比圖。
圖5為鐵礦石中SiO2含量與鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰面積的關(guān)系圖。圖6為鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰面積與η的關(guān)系圖。圖7為鐵礦石中SiO2含量與η的關(guān)系圖。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明提供的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法的技術(shù)方案如下鐵礦石中源于脈石成分的液相的生成過(guò)程主要發(fā)生在1400 1500°C的溫度范圍，根據(jù)以上的鐵礦軟熔過(guò)程的試驗(yàn)?zāi)康模緦＠夹g(shù)提出了基于TG-DSC (Thermogravimetry-Differential Scanning Caloremetry)熱分析技術(shù)的鐵礦石高溫軟熔特性的檢測(cè)及分析方法。首先將鐵礦石破碎、磨細(xì)制成粉狀試樣，然后將一定量的鐵礦石粉末試樣裝入鉬坩堝，再將坩堝裝入TG-DSC設(shè)備的高溫爐內(nèi)，在一定的控溫程序及氣氛下進(jìn)行試驗(yàn)，其中，·除去必要的升溫檢測(cè)過(guò)程外，為了更好地對(duì)鐵礦石液相生成量進(jìn)行評(píng)價(jià)，控溫程序中還包括降溫檢測(cè)過(guò)程，綜合考慮檢測(cè)的精度及鐵礦石高溫軟熔特性的溫度范圍，本發(fā)明采取的檢測(cè)條件如表2所示。表2本發(fā)明采取的檢測(cè)條件
__試驗(yàn)條件_
坩堝類(lèi)型鉑坩堝
試樣質(zhì)量約40 mg試驗(yàn)溫度范圍20°C — 1480~1490Γ— 1000°C 以下升溫速率/降溫速率 10~3(TC · min 1 / 10~3(TC · min—1
試驗(yàn)氣氛空氣
氣體流量25 30 ml · mirf1檢測(cè)得到的鐵礦石的TG-DSC分析圖譜如附圖2所示。附圖2中的DSC曲線升溫過(guò)程最右側(cè)的峰即為鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰，以此峰的特征參數(shù)及TG曲線Fe2O3分解和Fe3O4(由Fe2O3分解得來(lái))的氧化過(guò)程的質(zhì)量百分比的變化來(lái)綜合表征鐵礦石軟熔過(guò)程的軟熔特性，具體如下所述將鐵礦石軟熔溫度區(qū)間的軟熔過(guò)程吸熱峰的外推起始點(diǎn)(即軟熔過(guò)程吸熱峰峰前沿最大斜率點(diǎn)切線與DSC基線延長(zhǎng)線的焦點(diǎn))，定義為鐵礦石的軟熔起始溫度；將軟熔過(guò)程吸熱峰的外推終止點(diǎn)(即軟熔過(guò)程吸熱峰峰后沿最大斜率點(diǎn)切線與DSC基線延長(zhǎng)線的焦點(diǎn))，定義為鐵礦石的軟熔終止溫度；軟熔終止溫度與軟熔起始溫度之差定義為軟熔溫度區(qū)間。鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰的峰面積定量表示鐵礦石軟熔過(guò)程的吸熱量，進(jìn)而定量表示生成液相量的多少。此外利用降溫檢測(cè)過(guò)程中Fe3O4氧化增重百分比與升溫檢測(cè)過(guò)程中Fe2O3分解失重百分比的比值η也可反映鐵礦石軟熔過(guò)程中液相的生成特性。降溫過(guò)程Fe3O4氧化增重百分比 η =升溫過(guò)程Fe2O3分解失重百分比上式中，η的取值范圍為O < n彡I, n值越小,表明鐵礦石在升溫檢測(cè)過(guò)程中出現(xiàn)了較多的液相，生成的液相使Fe3O4無(wú)法氧化到Fe2O3分解之前的水平，這有兩方面原因其一，F(xiàn)e2O3分解生成的Fe3O4中的FeO與礦石中的脈石(如SiO2)成分反應(yīng)，生成低熔點(diǎn)物質(zhì)，而這些物質(zhì)在降溫過(guò)程中無(wú)法被氧化重新生成Fe2O3 ;其二，在降溫過(guò)程中部分Fe3O4被液相包裹、凝固，從而這部分Fe3O4與空氣隔離，無(wú)法氧化生成Fe203。而η值越接近于1，表明Fe2O3分解和Fe3O4氧化過(guò)程基本可逆，進(jìn)而表明鐵礦石在升溫過(guò)程中出現(xiàn)了較少的液相。由上所述，n可視為鐵礦石軟熔過(guò)程中生成液相量多少的量度。依據(jù)上述技術(shù)方案便可得到鐵礦石軟熔起始溫度、軟熔終止溫度、軟熔溫度區(qū)間、軟熔過(guò)程液相量以及液相量與鐵礦石成分的關(guān)系等的鐵礦石高溫軟熔特性基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。實(shí)施例I : 本實(shí)施例將相同的鐵礦石分別采用本發(fā)明提供的檢測(cè)方法與現(xiàn)有的鐵礦石高溫軟熔特性檢測(cè)方法，即“三角錐法”進(jìn)行檢測(cè)，并對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。由表3可知，“三角錐法”的鐵礦石變形溫度DT與本發(fā)明提供的檢測(cè)方法的鐵礦石軟熔起始溫度比較接近，而由于“三角錐法”試驗(yàn)方法的“局限性”，其只能得到鐵礦石的變形溫度DT，而無(wú)法測(cè)得鐵礦石的軟化溫度ST、半球溫度HT和流動(dòng)溫度FT，而本專利方法可得到完備的試驗(yàn)信息(表4中涉及的鐵礦石的檢測(cè)數(shù)據(jù)參考附圖3 7)，從而完整的表征鐵礦石的高溫軟熔特性。表3 “三角錐法”試驗(yàn)方法與本發(fā)明提供方法的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比
鐵礦石種類(lèi)Β-6Α-4Α-5
“三角錐法”試變形溫度DT/°C 14481424>1450
驗(yàn)結(jié)果軟化溫度ST/ 0C >1450>1450>1450
本發(fā)明方法軟熔起始溫度/ 145614391448
0C
軟熔終止溫度/
丄 4751465丄 473
0C
軟熔溫度區(qū)間/
192625
0C實(shí)施例2本實(shí)施例分別選取6種澳洲礦和7種巴西礦共13種鐵礦石，制成粒度-O. 125mm的粉末狀試樣備用。鐵礦石化學(xué)成分如表4所不,試驗(yàn)條件見(jiàn)表2。表4試驗(yàn)用鐵礦石化學(xué)成分(質(zhì)量百分含量)T. FeSiO2Al2O3CaOMgOLOI.
A-I 59.693.351.64O. 180.098.80
Α-2 61.583.912.140.080.084.97
澳
洲 Α-3 61.573.372. Ol0.040.085.95
ψ Α-462.544.252.380.060.083.21
石
Α-557.905.071.490.070.0710. 19
Α-658.354.511.510.080.0810.24
B-I64.763.781.270.060.061.63
Β-266. 35I. 26I. 20O. 03O. 031.83
巴
H Β-364.294.341.260.060.031.72
鐵
ψ Β-463.894.800.990.060.271.93
^ Β-564.743.730.730.05O. 101.06
Β-667. 76I. 540.48O. 03O. 02I. 02
Β-764. 724. 090.93O. 04O. 081.81 檢測(cè)結(jié)果如附圖3 7所示。由附圖3知，澳洲礦的軟熔起始溫度、軟熔終止溫度低于巴西礦的軟熔起始溫度、軟熔終止溫度，而兩類(lèi)鐵礦石的軟熔溫度區(qū)間相差不大。附圖4表明，總體上澳洲礦軟熔過(guò)程產(chǎn)生的液相量多于巴西礦軟熔過(guò)程產(chǎn)生的液相量。由附圖
5、6和7可知，鐵礦石軟熔吸熱峰面積(或軟熔過(guò)程中生成的液相量)、礦石中SiO2含量及η值三者之間存在明顯的相關(guān)關(guān)系。SiO2含量越高，礦石在軟熔過(guò)程中生成的液相量越多，η值也越小。由上可見(jiàn)本專利技術(shù)的檢測(cè)及分析方法，可準(zhǔn)確反映鐵礦石的軟熔起始溫度、軟熔終止溫度和軟熔溫度區(qū)間等特征參數(shù)，同時(shí)還可表征軟熔過(guò)程液相量以及液相量與鐵礦石成分關(guān)系等重要信息，從而為配礦、燒結(jié)過(guò)程工藝優(yōu)化提供重要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。
權(quán)利要求
1.一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，包括將所述鐵礦石磨成粉末狀試樣，將所述試樣裝入坩堝，其特征在于，還包括如下步驟 (1)、將裝有試樣的坩堝放入TG-DSC設(shè)備的高溫爐內(nèi)，對(duì)試樣進(jìn)行TG-DSC熱分析檢測(cè)，得到鐵礦石的TG-DSC分析圖譜； (2)、由步驟⑴中的TG-DSC分析圖譜中得到鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰，將所述吸熱峰的外推起始點(diǎn)、外推終止點(diǎn)與DSC基線延長(zhǎng)線結(jié)合，結(jié)合所述TG-DSC分析圖譜中的TG曲線，并結(jié)合鐵礦石中Fe2O3分解過(guò)程中的質(zhì)量變化百分比和Fe3O4氧化過(guò)程中的質(zhì)量變化百分比的比值，表征鐵礦石的高溫軟熔特性。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，步驟(I)中所述的TG-DSC熱分析檢測(cè)包括對(duì)所述試樣的升溫檢測(cè)過(guò)程和降溫檢測(cè)過(guò)程。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，所述·TG-DSC熱分析檢測(cè)的檢測(cè)條件如下 試樣質(zhì)量38 42mg ； 在所述升溫檢測(cè)過(guò)程，升溫至1480 1490°C，所述升溫速率為10 30°C /min ； 在所述降溫檢測(cè)過(guò)程，降溫至1000°C以下，所述降溫速率為10 30°C /min ； 試驗(yàn)氣氛為空氣，氣體流量為25 30ml/min。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，將步驟(2)中得到的鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰峰形的外推起始點(diǎn)定義為鐵礦石的軟熔起始溫度。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，將步驟(2)中得到的鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰峰形的外推終止點(diǎn)定義為鐵礦石的軟熔終止溫度。
6.根據(jù)權(quán)利要求I，4，5中任一項(xiàng)所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，將所述軟熔終止溫度與軟熔起始溫度之差定義為軟熔溫度區(qū)間。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，將步驟(2)中得到的鐵礦石軟熔過(guò)程吸熱峰的面積表示軟熔過(guò)程的吸熱量。
8.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，用所述的降溫過(guò)程Fe3O4氧化增重百分比與升溫過(guò)程Fe2O3分解失重百分比的比值η來(lái)反映鐵礦石軟熔過(guò)程中液相的生成特性，即 _降溫過(guò)程Fe3O4氧化增重百分比 η '升溫過(guò)程Fe2O3分解失重百分比 其中，O < η彡I。
9.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，其特征在于，所述坩堝為鉬坩堝。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種鐵礦石高溫軟熔特性分析方法，所述分析方法基于TG-DSC(Thermogravimetry-Differential Scanning Caloremetry)熱分析技術(shù)，過(guò)程簡(jiǎn)便，檢測(cè)結(jié)果精確，能夠有效解決鐵礦石高溫軟熔特性檢測(cè)的難題，可準(zhǔn)確反映鐵礦石的軟熔起始溫度、軟熔終止溫度和軟熔溫度區(qū)間等特征參數(shù)，同時(shí)還可表征軟熔過(guò)程液相量以及液相量與鐵礦石成分關(guān)系等重要信息，從而為配礦、燒結(jié)過(guò)程工藝優(yōu)化提供重要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。
文檔編號(hào)G01N25/20GK102890098SQ20111020618
公開(kāi)日2013年1月23日 申請(qǐng)日期2011年7月22日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月22日
發(fā)明者齊偉, 李咸偉, 沈紅標(biāo), 朱亞平 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司