專利名稱：用于鐘表的擒縱系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種擒縱系統(tǒng)。該擒縱系統(tǒng)包括裝配有(munie)叉頭和桿的錨式擒縱叉，該叉頭用于與安裝在圓盤上的銷協(xié)作，該桿包括用于接納叉瓦的臂以便與至少一個擒縱輪協(xié)作。本發(fā)明的技術(shù)領(lǐng)域是精密機械技術(shù)領(lǐng)域，且更具體地是制表領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
鐘表包括向零件且尤其是齒輪系提供能量的能量源，例如發(fā)條盒。這些齒輪系經(jīng) 由擒縱輪與擒縱系統(tǒng)協(xié)作。擒縱輪的轉(zhuǎn)動由擒縱系統(tǒng)的錨式擒縱叉調(diào)節(jié)，擒縱系統(tǒng)的沖擊由游絲擺輪提供。該擒縱系統(tǒng)包括安裝成在一軸線上樞轉(zhuǎn)的錨式擒縱叉。該錨式擒縱叉包括桿，該桿在第一端裝配有叉頭，該叉頭用于與安裝在圓盤上的銷協(xié)作，該桿在第二端裝配有臂，該臂用于接納叉瓦以便與擒縱輪協(xié)作。在其工作期間，錨式擒縱叉以這樣的方式在其軸線上樞轉(zhuǎn)即，使得臂的叉瓦與擒縱輪的齒接觸，以便控制輪系的轉(zhuǎn)動。目前，擒縱機構(gòu)的效率較低。事實上，擒縱系統(tǒng)的操作包括摩擦、承受撞擊并且承受形成輪且尤其是錨式擒縱叉的材料中的能量耗散。所使用的一種材料例如是15P或20AP鋼。這些材料是晶體材料。由晶體材料制成的構(gòu)件的一個缺點是當(dāng)施加高應(yīng)力時，它們的機械強度低。事實上，每種材料由其楊氏模量E表征，楊氏模量也稱作彈性模量(通常用GPa表示)，表征它的抗變形能力。每種材料還由其彈性極限％表征(通常用GPa表示)，彈性極限表示超過其材料就發(fā)生塑性變形的應(yīng)力。因此，對于給定的尺寸，可以通過建立它們的彈性極限與它們的楊氏模量的比值σ e/E來比較材料，所述比值代表每種材料的彈性變形。因此，該比值越大，材料的彈性變形的極限越高。典型地，對于例如Cu-Be合金，楊氏模量E等于130GPa，彈性極限σ e等于lGPa，因此σ e/E的比值為約O. 007，即，很小的比值。因此，由晶體金屬或晶體合金制成的零件具有有限的彈性變形能力。此外，在撞擊期間，擒縱機構(gòu)的效率與其能量恢復(fù)系數(shù)(facteur derestitutionde I’ energie)相關(guān)聯(lián)，其中，這些撞擊是在擒縱輪和錨式擒縱叉的叉瓦之間的撞擊以及在圓盤的銷和叉口之間的撞擊。在錨式擒縱叉或擒縱輪運動期間所累積的動能取決于轉(zhuǎn)動慣量，轉(zhuǎn)動慣量是質(zhì)量和回轉(zhuǎn)半徑(因此也是尺寸)的函數(shù)。由于能夠彈性存儲的最大能量計算為彈性極限σ e的平方和楊氏模量E之間的比值，所以晶體金屬的低彈性極限導(dǎo)致低能量存儲能力。15P或20AP鋼的密度高，因此錨式擒縱叉和擒縱輪的質(zhì)量大。因此，轉(zhuǎn)動慣量高，在錨式擒縱叉和擒縱輪的運動期間所累積的動能很大。然而，由于晶體金屬不能存儲大量能量，所以在擒縱輪的升程(Ιθν θ)/齒的撞擊期間以及在圓盤的銷和叉口之間的撞擊期間產(chǎn)生能量損失。因此，在鐘表工作期間，由發(fā)條盒輸出的能量的很大部分損失，因此降低了其能量儲備。
此外，制表業(yè)傳統(tǒng)上使用調(diào)質(zhì)處理碳、硫和鉛鋼，這種鋼具有良好的機械加工性和非常良好的機械性能，但是是磁性的。無磁性的替代材料很稀有，并且通常更難以加工，且具有不良的機械性能。從專利文獻EP I 696 153已知由非晶態(tài)金屬制成的尤其是用于鐘表的精密齒輪系。該文獻涉及通過互鎖彼此協(xié)作的齒輪系。這意味著，在彼此協(xié)作的兩個齒輪系的情況下，每個齒輪系的齒進入另一齒輪系的齒之間的空間。因此，存在齒推動和滑動以導(dǎo)致齒輪系轉(zhuǎn)動的過程。該滑動過程涉及具有既硬度大又強度高并且具有非常光·滑的表面的材料，以防止導(dǎo)致效率下降和過早磨損的摩擦。由于擒縱輪不按照相同的原理工作，所以擒縱輪與經(jīng)典的齒輪系不同。事實上，該擒縱輪由發(fā)條驅(qū)動且其轉(zhuǎn)動由擒縱系統(tǒng)控制，該擒縱系統(tǒng)利用游絲擺輪、錨式擒縱叉和叉瓦順序釋放和停止所述擒縱輪的轉(zhuǎn)動。因此，在釋放和沖擊階段之后，擒縱輪的齒重重地靠在錨式擒縱叉的叉瓦的鎖面上。這些沉重撞擊隨著每次沖擊重復(fù),與齒輪系相比,這些沉重撞擊在擒縱輪上產(chǎn)生非常不同的應(yīng)力。因此，該擒縱輪必須由具有高彈性極限的材料制成，以防止在這些重復(fù)的撞擊期間發(fā)生任何塑性變形。此外，在沖擊階段，當(dāng)擒縱輪的齒位于錨式擒縱叉的沖面上時，擒縱輪必須將最大量的能量傳遞到錨式擒縱叉上，以便錨式擒縱叉可將能量返回到擺輪上。因此，重要的是，用于擒縱輪的材料具有盡可能高的能量恢復(fù)系數(shù)，以降低能量損失并因此提高系統(tǒng)的效率。因此，應(yīng)當(dāng)理解，試圖構(gòu)造具有提高的效率的擒縱輪的本領(lǐng)域技術(shù)人員沒有動機使用涉及經(jīng)典的齒輪系的文獻，其中，經(jīng)典的齒輪系所使用材料的所希望的性能與擒縱輪所希望的性能不同。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是，通過提出一種更易于形成的具有更高效率的擒縱系統(tǒng)來克服現(xiàn)有技術(shù)的缺點。在此基礎(chǔ)上，本發(fā)明涉及前述擒縱系統(tǒng)，其特征在于，該擒縱系統(tǒng)的至少一部分由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。本發(fā)明的第一個優(yōu)點是，使擒縱系統(tǒng)具有比當(dāng)前擒縱機構(gòu)更好的能量恢復(fù)系數(shù)。事實上，非晶態(tài)金屬的特征在于，在其成形期間，形成這些非晶態(tài)材料的原子不會像晶體材料那樣按照特定結(jié)構(gòu)排列。因此，即使晶體材料的楊氏模量E和非晶態(tài)金屬的楊氏模量是基本上相同的，但是它們的彈性極限％是不同的。非晶態(tài)金屬的特點因此是其彈性極限σ eA比晶體金屬的彈性極限σ &高兩倍或三倍。提高彈性極限σ e,以使σ e/E比值增大，從而使得超過其材料就無法返回到初始形態(tài)的應(yīng)力極限提高，且最重要的是，使得可被存儲和彈性恢復(fù)的最大能量增加。本發(fā)明的另一優(yōu)點是，使得能夠非常容易實現(xiàn)成型，以允許以更高精度制造具有復(fù)雜形狀的零件。事實上，非晶態(tài)金屬具有如下的特殊特征在每種合金特有的給定溫度范圍[Tg-Tx]內(nèi)，非晶態(tài)金屬可以軟化但仍然保持非晶態(tài)一段時間(Tx :結(jié)晶溫度，Tg :玻璃化轉(zhuǎn)變溫度)。因此，可以在較低的壓應(yīng)力和相當(dāng)?shù)偷臏囟认率顾鼈兂尚停虼嗽试S使用比機加工和拉延操作更簡化的工藝。在通過模制成型的情況下，由于在溫度范圍[Tg-Tx]內(nèi)合金的粘度作為溫度的函數(shù)急劇下降且因此合金適應(yīng)凹腔(n6gatif)的所有細節(jié)，所以使用這種材料附加地使得能夠以高精度重復(fù)制造極小的幾何形狀。應(yīng)當(dāng)理解，凹腔是指在空腔中具有與期望構(gòu)件的輪廓互補的輪廓的模具。從而，這使得容易以精確的方式形成復(fù)雜的設(shè)計。該擒縱系統(tǒng)的有利實施例是從屬權(quán)利要求的主題。在第一有利實施例中，錨式擒縱叉由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。在第一有利實施例的變型中，只有錨式擒縱叉的一部分一例如叉頭一由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。在第二有利實施例中，錨式擒縱叉的叉瓦由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。在第三有利實施例中，錨式擒縱叉的叉瓦和錨式擒縱叉形成一個并且相同的零件。在另一有利實施例中，擒縱輪由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。在另一有利實施例中，圓盤由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。在另一有利實施例中，所述擒縱系統(tǒng)的至少一部分包括凹槽，以便降低該部分的
轉(zhuǎn)動慣量。在另一有利實施例中，所述凹槽是貫通的。在另一有利實施例中，所述擒縱系統(tǒng)的至少一部分包括變窄區(qū)域，以便降低該部分的轉(zhuǎn)動慣量。在另一有利實施例中，所述錨式擒縱叉、所述擒縱輪和所述圓盤由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。在另一有利實施例中，材料是完全非晶態(tài)的。 在另一有利實施例中，材料是純金屬的。在另一有利實施例中，所述金屬合金是無磁性的。


從下面對附圖所示的僅經(jīng)由非限制性示例給出的本發(fā)明的至少一個實施例的詳細說明中，可以更清楚地發(fā)現(xiàn)根據(jù)本發(fā)明的擒縱系統(tǒng)的目的、優(yōu)點和特征，其中圖1和圖2示意性地示出根據(jù)本發(fā)明的用于鐘表的擒縱系統(tǒng)。
具體實施例方式圖1和圖2示出具有諧振器3—即，游絲擺輪一的擒縱系統(tǒng)I。通常，諧振器3在安裝在擺輪軸線上的圓盤5的協(xié)助下與擒縱系統(tǒng)I協(xié)作。擒縱系統(tǒng)I包括由突出的主面(見圖1)形成的瑞士錨式擒縱叉7。瑞士錨式擒縱叉7主要由連接叉頭11和臂13的桿9形成。叉頭11包括兩個面向彼此的喇叭口(corne)15，在該喇叭口 15下方安裝有叉頭釘17，該叉頭釘17分別與固定在擺輪軸線的所述圓盤5上的銷和所述圓盤5的底部協(xié)作。在兩個臂13之間，桿9接納心軸19，心軸19用于將錨式擒縱叉可轉(zhuǎn)動地安裝在機芯的橋夾板和底板之間。最后，叉瓦21裝配在各個臂13上，叉瓦21用于通過擒縱輪23的齒25與擒縱輪23接觸。作為示例，叉瓦可由人造紅寶石形成。當(dāng)然，本發(fā)明還可用于例如在制表業(yè)中的同軸式擒縱機構(gòu)。
根據(jù)本發(fā)明，擒縱系統(tǒng)I的至少一個部件——即，圓盤5或錨式擒縱叉7或擒縱輪23——優(yōu)選由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。該金屬合金可包含貴金屬元素，例如金、鉬、鈀、錸、釕、銠、銀、銥或者鋨。至少部分非晶態(tài)的金屬合金應(yīng)當(dāng)理解為是指該材料能夠至少部分凝固成非晶相。當(dāng)然，應(yīng)當(dāng)理解，在特定構(gòu)型中，擒縱系統(tǒng)I的所有部件由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。然而，這些部件可以由不同的非晶態(tài)材料制成。此外，金屬合金或金屬可以是完全非晶態(tài)的。也可設(shè)想，僅有錨式擒縱叉7的一部分一例如叉頭11—由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。此外，可以設(shè)想，該至少部分非晶態(tài)的金屬合金是無磁性的，以便所述擒縱系統(tǒng)I對于外部磁性干擾不敏感。非晶態(tài)金屬合金的優(yōu)點源于這樣的事實在其形成期間，形成這些非晶態(tài)材料的 原子不會像晶體材料那樣按照特定結(jié)構(gòu)排列。因此，即使晶體材料的楊氏模量E和非晶態(tài)金屬的楊氏模量是基本上相同的，但是它們的彈性極限是不同的。非晶態(tài)金屬的特點因此是其彈性極限σεΑ比晶體金屬的彈性極限Oe。高基本上兩倍。因此，較高的彈性極限Oe意味著，與由晶體金屬制成的相同零件相比，由非晶態(tài)金屬合金或非晶態(tài)金屬制成的零件在更高的應(yīng)力下塑性變形。在驅(qū)動階段，擒縱系統(tǒng)I的能量損失與錨式擒縱叉7的叉瓦21和擒縱輪23的齒25之間的摩擦相關(guān)；在落下階段，其能量損失與圓盤5的銷和叉口之間的撞擊以及在擒縱輪23的齒25和錨式擒縱叉7的叉瓦21之間的撞擊相關(guān)。在落下階段與擒縱輪23的齒25和錨式擒縱叉7的叉瓦21之間的撞擊相關(guān)的能量損失取決于動能。在擒縱系統(tǒng)I的工作期間所積累的動能取決于轉(zhuǎn)動慣量。該轉(zhuǎn)動慣量是質(zhì)量和回轉(zhuǎn)半徑的函數(shù)。在擒縱輪的情況下，擒縱輪23的直徑越大或質(zhì)量越大，所述輪23的轉(zhuǎn)動慣量將增加越大。轉(zhuǎn)動慣量的增加導(dǎo)致所述擒縱輪23的動能增加。因此，當(dāng)在落下階段擒縱輪23的齒25和錨式擒縱叉7的叉瓦21之間產(chǎn)生撞擊時，所積累的動能損耗，而不是被傳遞。因此，降低輪23的動能是降低這些能量損失的解決方案。因此，減小所述擒縱輪23的質(zhì)量或者直徑導(dǎo)致轉(zhuǎn)動慣量減小，并因此導(dǎo)致所述擒縱輪23的動能減小。因此，用于制造這種零件的材料的重要特征是將比強度最大化，比強度定義為彈性極限與密度的比值。在晶體合金的情況下，最大的比強度是大約200-250MPa*cm3/g。相比之下，非晶態(tài)合金的比強度是大約300-400MPa*cm3/g。因此，對于給定的零件幾何形狀和給定的必須的機械強度，可以使用比滿足相同標(biāo)準(zhǔn)的晶體合金具有更低密度的非晶態(tài)合金。因此，降低了系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動慣量，并改善了其操作。另一解決方案是通過去除材料來降低零件的質(zhì)量，去除的材料優(yōu)選在對轉(zhuǎn)動慣量貢獻最大的區(qū)域，即，在距離零件的轉(zhuǎn)動軸線最遠的部分。例如，可以形成凹槽29，無論是貫通的還是非貫通的，并且/或者局部減小零件的厚度27。選擇比晶體合金具有更高機械強度的非晶態(tài)合金，以補償材料的這種減少。由于非晶態(tài)合金的有利的比強度，非晶態(tài)合金的密度可選擇為等于或甚至稍微小于晶體合金的密度，并因此降低系統(tǒng)I的轉(zhuǎn)動慣量。第三種可能性是減小擒縱系統(tǒng)I的元件、例如錨式擒縱叉7或擒縱輪23或圓盤5的尺寸。通過選擇比用于當(dāng)前尺寸的晶體合金具有更高的機械強度的非晶態(tài)合金，尺寸和質(zhì)量的減小不會造成擒縱系統(tǒng)I的機械強度減小。然而，由于非晶態(tài)合金比晶體合金具有更高的比強度，所以所選擇的非晶態(tài)合金的密度可等于或小于用于標(biāo)準(zhǔn)零件的晶體合金的密度，并因此可減小系統(tǒng)I的轉(zhuǎn)動慣量以及空間需求。優(yōu)選選擇減小由非晶態(tài)金屬或非晶態(tài)金屬合金制成的擒縱系統(tǒng)I的部件的質(zhì)量。這使得能夠保持與由晶體材料制成的擒縱系統(tǒng)I相同的空間需求，并因此使得能夠在具有更好的應(yīng)力抵抗能力的同時保持標(biāo)準(zhǔn)的尺寸。為形成由非晶態(tài)金屬制成的這種擒縱系統(tǒng)，使用非晶態(tài)金屬的特性使其成形是有利的。事實上，非晶態(tài)金屬允許極易實現(xiàn)成型，使得能以更高的精度制造具有復(fù)雜形狀的零件。這是因為非晶態(tài)金屬的特殊特征在每種合金特有的給定溫度范圍[Tg-Tx](例如，對于Zr41.24Ti13.75Cu12.5Ni1(lBe22.5合金，Tg=350°C, Tx=460°C)內(nèi)，非晶態(tài)金屬可以軟化但仍然保持非晶態(tài)一段時間。因此，可以用較低的應(yīng)力在中等溫度下使它們成型，從而允許使用簡單的工藝，例如熱成形。此外，由于在溫度范圍[Tg-Tx]內(nèi)合金的粘度作為溫度的函數(shù)急劇下降且因此合金適應(yīng)凹腔的所有細節(jié)，所以使用這種材料使得能夠以高精度重復(fù)制造極小的幾何形狀。例如，對于基于鉬的材料，在約300°C下發(fā)生成型，在該溫度下，其粘度達到IO3Pa · S，應(yīng)力為IMPa，而不是在溫度Tg下的粘度IO12Pa · S。模具的使用具有制造三維的高精度零件的優(yōu)點，切割或沖壓不允許制造三維的高精度零件。所使用的工藝是非晶態(tài)預(yù)制件的熱成形。該預(yù)制件通過在熔爐內(nèi)熔化用于形成非晶態(tài)合金的金屬元素獲得。一旦這些元素熔化，就將它們鑄造成半成品的形式，然后快速冷卻，以便保持至少部分非晶態(tài)的狀態(tài)。一旦預(yù)制件制成，就實施熱成形，以便獲得最終零件。通過在其玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg和其結(jié)晶溫度Tx之間的溫度范圍內(nèi)按壓預(yù)先確定的時間以保持完全或部分非晶態(tài)結(jié)構(gòu)，來實施上述熱成形。這樣做的目的是保持非晶態(tài)金屬的彈性性能特征。典型地，對于合金Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni 1(lBe22.5和440°C的溫度，按壓時間不應(yīng)超過120秒。因此，熱成形允許保持預(yù)制件的至少部分非晶態(tài)的初始狀態(tài)。因此，擒縱系統(tǒng)的元件的最終成形的各步驟是a)將擒縱系統(tǒng)I的元件的具有凹腔的模具加熱到所選擇的溫度，b)將非晶態(tài)金屬預(yù)制件插在熱模具之間，c)向模具施加閉合力，以便在非晶態(tài)金屬預(yù)制件上復(fù)制模具的幾何形狀，d)等待所選擇的最大時間，e)打開模具，f )將擒縱系統(tǒng)的元件迅速冷卻至Tg以下，以便材料保持其至少部分非晶態(tài)的狀態(tài)，以及g)從模具移除擒縱系統(tǒng)I的元件。因此，易于成型、所獲得的零件的精度高以及重復(fù)再現(xiàn)性非常好這些特征對于獲得可變厚度和凹槽是非常有用的。易于成型還允許容易地形成復(fù)雜零件，例如擒縱系統(tǒng)I的具有銷的圓盤5。此外，復(fù)雜零件易于成型的可能性尤其允許產(chǎn)生復(fù)雜的設(shè)計。這還可以用于擒縱輪的齒的成型和錨式擒縱叉的成型，以便改善擒縱輪和錨式擒縱叉之間的協(xié)作。
應(yīng)當(dāng)理解，可以對上述討論的本發(fā)明的各個實施例進行對本領(lǐng)域技術(shù)人員來說顯而易見的各種改變和/或改進和/或組合，而不脫離由所附權(quán)利要求限定的本發(fā)明的范圍。當(dāng)然，應(yīng)當(dāng)理解，擒縱系統(tǒng)的元件可通過鑄造或注射形成。該工藝在于在具有最終零件的形狀的模具內(nèi)鑄造通過將金屬元素熔化獲得的合金。一旦模具已被填充，就將其迅速冷卻至低于Tg的溫度，以防止合金結(jié)晶，并因此獲得由非晶態(tài)或部分非晶態(tài)的金屬制成的系統(tǒng)I。當(dāng)然，也可以設(shè)想，錨式擒縱叉7的叉瓦21由非晶態(tài)金屬或非晶態(tài)合金制成。這些叉瓦21可與所述錨式擒縱叉一體制成，或在錨式擒縱叉7制成之后模制在其上。因此，可以設(shè)想，叉瓦21和錨式擒縱叉7由彼此不同的非晶態(tài)金屬或非晶態(tài)合金制成。
權(quán)利要求
1.一種包括錨式擒縱叉(7)的擒縱系統(tǒng)，該錨式擒縱叉(7)裝配有叉頭(11)和桿(9)，該叉頭(11)用于與安裝在圓盤(5)上的銷協(xié)作，該桿(9)包括用于接納叉瓦(21)的臂(13)以便與至少一個擒縱輪(23)協(xié)作，其特征在于，所述擒縱系統(tǒng)的至少一部分由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述錨式擒縱叉(7)由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述錨式擒縱叉(7)的所述叉瓦(21)由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述錨式擒縱叉(7)的所述叉瓦(21)和所述錨式擒縱叉(7)形成一個并且相同的零件。
5.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述擒縱輪(23)由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。
6.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述圓盤(5)由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。
7.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述擒縱系統(tǒng)的至少一部分包括凹槽(29)，以便降低該部分的轉(zhuǎn)動慣量。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述凹槽是貫通的。
9.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述擒縱系統(tǒng)的至少一部分包括變窄區(qū)域(27)，以便降低該部分的轉(zhuǎn)動慣量。
10.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述錨式擒縱叉(7)、所述擒縱輪(23)和所述圓盤(5)由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。
11.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述材料是完全非晶態(tài)的。
12.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述金屬是純金屬的。
13.根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一項所述的擒縱系統(tǒng)，其特征在于，所述金屬合金是無磁性的。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種擒縱系統(tǒng)(1)。該系統(tǒng)包括裝配有叉頭和桿的錨式擒縱叉(7)，該叉頭用于與安裝在圓盤(5)上的銷協(xié)作，該桿包括用于接納叉瓦(21)的臂以便與至少一個擒縱輪(23)協(xié)作。該擒縱系統(tǒng)的一部分由至少部分非晶態(tài)的金屬合金制成。
文檔編號G04B15/14GK103026303SQ201180031085
公開日2013年4月3日 申請日期2011年6月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月22日
發(fā)明者C·沙邦, Y·溫克勒, M·韋拉爾多 申請人:斯沃奇集團研究和開發(fā)有限公司