本發(fā)明涉及車輛懸架鋼板彈簧，特別是非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法。
背景技術(shù)：
：隨著汽車節(jié)能化、舒適化、輕量化、安全化的快速發(fā)展，少片變截面鋼板彈簧因具有重量輕，材料利用率高，片間無(wú)摩擦或摩擦小，振動(dòng)噪聲低，使用壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)，日益受到車輛懸架專家、生產(chǎn)企業(yè)及車輛制造企業(yè)的高度關(guān)注，并且在車輛懸架系統(tǒng)中得到了廣泛應(yīng)用。通常為了滿足加工工藝、應(yīng)力強(qiáng)度、剛度及吊耳厚度的設(shè)計(jì)要求，會(huì)將少片變截面鋼板彈簧加工為拋物線型、斜線型、根部加強(qiáng)型、端部加強(qiáng)型、兩端加強(qiáng)型等不同結(jié)構(gòu)形式，且由于少片變截面鋼板彈簧第1片彈簧的受力較為復(fù)雜，不僅承受垂向載荷，同時(shí)還承受扭轉(zhuǎn)載荷和縱向載荷，因此，實(shí)際所設(shè)計(jì)的第1片彈簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度，大于其他各片彈簧端部平直段的厚度和長(zhǎng)度，即大都采用端部非等構(gòu)的少片變截面鋼板彈簧，以滿足第1片彈簧受力復(fù)雜的要求，此外，為了滿足不同載荷下的剛度設(shè)計(jì)要求，通常將少片變截面鋼板彈簧設(shè)計(jì)為非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧形式。然而，由于非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧的結(jié)構(gòu)及接觸類型復(fù)雜，對(duì)其進(jìn)行分析計(jì)算非常困難，據(jù)所查資料可知，目前國(guó)內(nèi)外一直未曾給出可靠的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法，制約了少片變截面鋼板彈簧主副簧切線弧高的設(shè)計(jì)。隨著車輛行駛速度及其對(duì)平順性要求的不斷提高，對(duì)非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧提出了更高的要求，因此，必須建立一種準(zhǔn)確、可靠的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法，為非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧的弧高設(shè)計(jì)奠定可靠的技術(shù)基礎(chǔ)，滿足車輛行業(yè)快速發(fā)展、車輛行駛平順性及非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧的設(shè)計(jì)要求，提高產(chǎn)品設(shè)計(jì)水平、質(zhì)量和性能，滿足車輛行駛平順性的設(shè)計(jì)要求；同時(shí)，降低設(shè)計(jì)及試驗(yàn)費(fèi)用，加快產(chǎn)品開(kāi)發(fā)速度。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：針對(duì)上述現(xiàn)有技術(shù)中存在的缺陷，本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種簡(jiǎn)便、可靠的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法，其計(jì)算流程圖，如圖1所示。非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，主副簧的一半對(duì)稱結(jié)構(gòu)可看作為懸臂梁，即對(duì)稱中心線為根部固定端，主簧的端部受力點(diǎn)和副簧的觸點(diǎn)分別作為主簧端點(diǎn)和副簧端點(diǎn)，一半對(duì)稱結(jié)構(gòu)的主副簧的結(jié)構(gòu)示意圖，如圖2所示，其中包括，主簧1，根部墊片2，副簧3，端部墊片4。主簧1每片的一半長(zhǎng)度為L(zhǎng)M，是由根部平直段、拋物線段和端部平直段三段所構(gòu)成的，每片主簧的根部平直段的厚度為h2M，每片主簧安裝間距的一半為l3，每片主簧的寬度為b；主簧1各片的端部平直段非等構(gòu)，即第1片主簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度，大于其他各片的厚度和長(zhǎng)度，各片主簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度分別為h1Mi和l1Mi，i＝1,2,…,m，m為主簧片數(shù)；每片主簧的中間變截面為拋物線段，各片主簧的拋物線段的厚度比為βi＝h1Mi/h2M，每片主簧的拋物線段的根部到主簧端點(diǎn)的距離為l2M＝LM-l3，各片主簧的拋物線段的端部到主簧端點(diǎn)的距離l1Mi＝l2Mβi2；主簧1的各片根部平直段及與副簧3的根部平直段之間設(shè)有根部墊片2，主簧1各片的端部平直段設(shè)有端部墊片4，端部墊片4的材料為碳纖維復(fù)合材料，用來(lái)降低彈簧工作時(shí)所產(chǎn)的摩擦噪聲；副簧3每片的一半長(zhǎng)度為L(zhǎng)A，是由根部平直段、拋物線段和端部平直段三段所構(gòu)成，每片副簧的根部平直段的厚度為h2A，每片副簧安裝間距的一半為l3，每片副簧的寬度為b；各片副簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度分別為h1Aj和l1Aj，j＝1,2,…,n，n為副簧片數(shù)；每片副簧的中間變截面為拋物線段，各片副簧的拋物線段的厚度比為βAj＝h1Aj/h2A，每片副簧的拋物線段的根部到副簧端點(diǎn)的距離為l2A＝LA-l3，各片副簧的拋物線段的端部到副簧端點(diǎn)的距離l1Aj＝l2AβAj2；主簧1的第m片拋物線段與副簧3的端部觸點(diǎn)之間設(shè)有主、副簧間隙δ；當(dāng)載荷大于副簧起作用載荷時(shí)，副簧與主簧拋物線段內(nèi)某點(diǎn)相接觸，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離為l0；當(dāng)主副簧端部接觸之后，主副簧各片端部受力不相同，且與副簧相接觸的主簧除了受端點(diǎn)力之外，還在接觸點(diǎn)處承受副簧的支撐力。在主副簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、彈性模量給定情況下，對(duì)非端部接觸式少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主副簧撓度進(jìn)行計(jì)算。為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明所提供的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法，其特征在于采用以下計(jì)算步驟：(1)非端部接觸式少片拋物線型鋼板彈簧主、副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：I步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM，寬度b，安裝間距的一半l3，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M，彈性模量E，第i片主簧的拋物線段的厚度比βi，其中，i＝1,2,…,m，m為主簧片數(shù)，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的各片主簧在端點(diǎn)處的變形系數(shù)Gx-Di進(jìn)行計(jì)算，即Gx-Di=4[l2M3(1-βi3)+(LM-l3/2)3]Eb;]]>II步驟：端點(diǎn)受力情況下的第m片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM，寬度b，安裝間距的一半l3，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M，彈性模量E，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l0，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第m片主簧在拋物線段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)Gx-BC進(jìn)行計(jì)算，即Gx-BC=2Eb[8l2M3/2l03/2-(9l2M2+3(LM-l3/2)2l0+2l2M3+2(LM-l3/2)3];]]>III步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM，寬度b，安裝間距的一半l3，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M，彈性模量E，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l0，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)Gx-Dpm進(jìn)行計(jì)算，即Gx-Dpm=4bE[l2M3-6l0l2M2+4l2M3/2l03/2+(LM-l3/2)3];]]>IV步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM，寬度b，安裝間距的一半l3，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M，彈性模量E，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l0，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧在拋物線段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)Gx-BCp進(jìn)行計(jì)算，即Gx-BCp=4Eb{(LM-l3/2-l2M)[(LM-l3/2)2-3(LM-l3/2)l0+(LM-l3/2)l2M+3l02-3l0l2M+l2M2]-(6l2Ml02-2l2M3-16l03/2l2M1/2+12l0l2M3)};]]>V步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧副簧的一半長(zhǎng)度LA，寬度b，安裝間距的一半l3，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2A，彈性模量E，第j片副簧的拋物線段的厚度比βAj，其中，j＝1,2,…,n，n為副簧片數(shù)，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的各片副簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)Gx-DAj進(jìn)行計(jì)算，即Gx-DAj=4[l2A3(1-βAj3)+(LA-l3/2)3]Eb;]]>其中，n片副簧疊加后的變形系數(shù)Gx-DAT為Gx-DAT=1Σj=1n1Gx-DAj;]]>(2)非端部接觸式少片拋物線型鋼板彈簧各片主簧夾緊剛度的計(jì)算：A步驟：副簧接觸之前的各片主簧夾緊剛度KMi的計(jì)算：根據(jù)主簧根部厚度h2M，及步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的Gx-Di，確定副簧接觸之前的各片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度KMi，即KMi=h2M3Gx-Di,i=1,2,...,m;]]>其中，m為主簧片數(shù)；B步驟：副簧接觸之后的各片主簧夾緊剛度KMAi的計(jì)算：根據(jù)主簧根部厚度h2M，副簧根部厚度h2A，步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的Gx-Di、II步驟中計(jì)算得到的Gx-BC、III步驟中計(jì)算得到的Gx-Dpm、IV步驟中計(jì)算得到的Gx-BCp、及V步驟中計(jì)算得到的Gx-DAT，確定主副簧接觸之后的各片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度KMAi，即KMAi=h2M3Gx-Di,i=1,2,...,m-1h2M3(Gx-DATh2M3+Gx-BCph2A3)Gx-Dm(Gx-DATh2M3+Gx-BCph2A3)-Gx-DpmGx-BCh2A3,i=m;]]>其中，m為主簧片數(shù)；(3)非端部接觸式少片拋物線型鋼板彈簧各片副簧夾緊剛度的計(jì)算：根據(jù)副簧根部厚度h2A，及步驟(1)的V步驟中計(jì)算得到的Gx-DAj，確定各片副簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度KAj，即KAj=h2A3Gx-DAj,j=1,2,...,n;]]>其中，n為副簧片數(shù)；(4)不同載荷下的非端部接觸式拋物線型鋼板彈簧主、副簧撓度的計(jì)算：i步驟：副簧起作用時(shí)的一半載荷PK的計(jì)算：根據(jù)主簧根部厚度h2M，接觸點(diǎn)處的主副簧間隙δ，主簧片數(shù)m，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的Gx-BC，及步驟(2)的A步驟中確定的KMi，確定副簧起作用時(shí)的一半載荷PK，即PK=δh2M3Σi=1mKMiGx-BCKMm;]]>ii步驟：不同載荷下的主簧撓度f(wàn)M的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主簧片數(shù)m，i步驟中計(jì)算得到的PK，及步驟(2)的A步驟中確定的KMi、B步驟中確定的KMAi，對(duì)不同載荷P下的主簧撓度f(wàn)M進(jìn)行計(jì)算，即fM=PΣi=1mKMi,0≤P<PkPKΣi=1mKMi+(P-PK)Σi=1mKMAi,Pk≤P;]]>iii步驟：不同載荷下的副簧撓度f(wàn)A的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主簧根部厚度h2M，副簧根部厚度h2A，主簧片數(shù)m，副簧片數(shù)n，i步驟中確定的PK，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的Gx-BC、IV步驟中計(jì)算得到的Gx-BCp、V步驟中計(jì)算得到的Gx-DAT，步驟(2)的B步驟中確定的KMAi，及步驟(3)中確定的KAj，對(duì)不同載荷P下的副簧撓度f(wàn)A進(jìn)行計(jì)算，即fA=0,0≤P<PkKMAmGx-BCh2A3(P-Pk)Σj=1nKAjΣi=1mKMAi(Gx-DATh2M3+Gx-BCph2A3),Pk≤P.]]>本發(fā)明比現(xiàn)有技術(shù)具有的優(yōu)點(diǎn)由于非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧的結(jié)構(gòu)及接觸類型復(fù)雜，對(duì)其進(jìn)行分析計(jì)算非常困難，據(jù)所查資料可知，目前國(guó)內(nèi)外一直未曾給出可靠的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法，制約了少片變截面鋼板彈簧主副簧切線弧高的設(shè)計(jì)。本發(fā)明可根據(jù)主副簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、彈性模量，對(duì)非端部接觸式少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主副簧的撓度進(jìn)行計(jì)算。通過(guò)樣機(jī)加載變形試驗(yàn)測(cè)試可知，本發(fā)明所提供的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法是正確的，可得到準(zhǔn)確可靠的主副簧撓度計(jì)算值，為非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧的弧高設(shè)計(jì)及CAD軟件開(kāi)發(fā)奠定了可靠的技術(shù)基礎(chǔ)；同時(shí)，利用該方法，可提高產(chǎn)品設(shè)計(jì)水平、產(chǎn)品質(zhì)量和車輛行駛平順性；同時(shí)，還可降低設(shè)計(jì)和試驗(yàn)測(cè)試費(fèi)用，加快產(chǎn)品開(kāi)發(fā)速度。附圖說(shuō)明為了更好地理解本發(fā)明，下面結(jié)合附圖做進(jìn)一步的說(shuō)明。圖1是非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算流程圖；圖2是非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧的一半的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3實(shí)施例的不同載荷P下的主簧撓度f(wàn)M變化的曲線；圖4實(shí)施例的不同載荷P下的副簧撓度f(wàn)A變化的曲線。具體實(shí)施方案下面通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。實(shí)施例：某非端部接觸式少片拋物線型變截面主副簧由2片主簧和1片副簧組成，即主簧片數(shù)m＝2，副簧片數(shù)n＝1，其中，各片主簧參數(shù)為：一半長(zhǎng)度LM＝575mm，寬度b＝60mm，根部平直段的厚度h2M＝11mm，安裝間距的一半l3＝55mm，拋物線段的根部到主簧端點(diǎn)的距離l2M＝LM-l3＝520mm，彈性模量E＝200GPa，第1片主簧的端部平直段的厚度h1M1＝7mm，拋物線段的厚度比β1＝h1M1/h2M＝0.64，第2片主簧的端部平直段的厚度h1M2＝6mm，拋物線段的厚度比β2＝h1M2/h2M＝0.55；副簧參數(shù)為：一半長(zhǎng)度LA＝375mm，寬度b＝60mm，根部平直段的厚度h2A＝14mm，安裝間距的一半l3＝55mm，拋物線段的根部到副簧端點(diǎn)的距離l2A＝LA-l3＝320mm，第1片副簧的端部平直段的厚度h1A1＝8mm，拋物線段的厚度比βA1＝h1A1/h2A＝0.57；副簧與主簧的接觸點(diǎn)位于主簧拋物線段內(nèi)，且接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l0＝200mm，主、副簧之間的間隙δ＝15.48mm。對(duì)該非端部接觸式少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主副簧撓度進(jìn)行計(jì)算。本發(fā)明實(shí)例所提供的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法，其計(jì)算流程如圖1所示，具體步驟如下：(1)非端部接觸式少片拋物線型鋼板彈簧主、副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：I步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l3＝55mm，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，第1片主簧的拋物線段的厚度比β1＝0.64，第2片主簧的拋物線段的厚度比β2＝0.55，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第1片、第2片主簧在端點(diǎn)處的變形系數(shù)Gx-D1、Gx-D2進(jìn)行計(jì)算，即Gx-D1=4[l2M3(1-β13)+(LM-l3/2)3]Eb=89.29mm4/N;]]>Gx-D2=4[l2M3(1-β13)+(LM-l3/2)3]Eb=93.78mm4/N;]]>II步驟：端點(diǎn)受力情況下的第2片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l3＝55mm，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l0＝200mm，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第2片主簧在拋物線段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)Gx-BC進(jìn)行計(jì)算，即Gx-BC=2Eb[8l2M3/2l03/2-(9l2M2+3(LM-l3/2)2l0+2l2M3+2(LM-l3/2)3]=35.20mm4/N;]]>III步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l3＝55mm，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l0＝200mm，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)Gx-Dp2進(jìn)行計(jì)算，即Gx-Dp2=4bE[l2M3-6l0l2M2+4l2M3/2l03/2+(LM-l3/2)3]=35.20mm4/N;]]>IV步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度LM＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l3＝55mm，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l0＝200mm，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧在拋物線段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)Gx-BCp進(jìn)行計(jì)算，即Gx-BCp=4Eb{(LM-l3/2-l2M)[(LM-l3/2)2-3(LM-l3/2)l0+(LM-l3/2)l2M+3l02-3l0l2M+l2M2]-(6l2Ml02-2l2M3-16l03/2l2M1/2+12l0l2M3)}=17.76mm4/N;]]>V步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧副簧的一半長(zhǎng)度LA＝375mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l3＝55mm，拋物線根部到彈簧端點(diǎn)的距離l2A＝320mm，彈性模量E＝200GPa，第1片副簧的拋物線段的厚度比βA1＝0.57，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第1片副簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)Gx-DA1進(jìn)行計(jì)算，即Gx-DA1=4[l2A3(1-βA13)+(LA-l3/2)3]Eb=22.89mm4/N;]]>其中，1片副簧疊加后的變形系數(shù)Gx-DAT為Gx-DAT=1Σj=111Gx-DAj=22.89mm4/N;]]>(2)非端部接觸式少片拋物線型鋼板彈簧各片主簧夾緊剛度的計(jì)算：A步驟：副簧接觸之前的各片主簧夾緊剛度KMi的計(jì)算：根據(jù)主簧根部厚度h2M＝11mm，及步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的Gx-D1＝89.29mm4/N、Gx-D2＝93.78mm4/N，確定副簧接觸之前的第1片、第2片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度KM1、KM2，即KM1=h2M3Gx-D1=14.91N/mm;]]>KM2=h2M3Gx-D2=14.19N/mm;]]>B步驟：副簧接觸之后的各片主簧夾緊剛度KMAi的計(jì)算：根據(jù)主簧根部厚度h2M＝11mm，副簧根部厚度h2A＝14mm，步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的Gx-D1＝89.29mm4/N、Gx-D2＝93.78mm4/N、II步驟中計(jì)算得到的Gx-BC＝35.20mm4/N、III步驟中計(jì)算得到的Gx-Dp2＝35.20mm4/N、IV步驟中計(jì)算得到的Gx-BCp＝17.76mm4/N、及V步驟中計(jì)算得到的Gx-DAT＝22.89mm4/N，確定主副簧接觸之后的第1片、第2片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度KMA1、KMA2，即KMA1=h2M3Gx-D1=14.91N/mm;]]>KMA2=h2M3(Gx-DATh2M3+Gx-BCph2A3)Gx-D2(Gx-DATh2M3+Gx-BCph2A3)-Gx-Dp2Gx-BCh2A3=26.17N/mm;]]>(3)非端部接觸式少片拋物線型鋼板彈簧各片副簧夾緊剛度的計(jì)算：根據(jù)副簧根部厚度h2A＝14mm，及步驟(1)的V步驟中計(jì)算得到的Gx-DA1＝22.89mm4/N，確定第1片副簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度KA1，即KA1=h2A3Gx-DA1=119.88N/mm;]]>(4)不同載荷下的非端部接觸式少片拋物線型鋼板彈簧主、副簧撓度的計(jì)算：i步驟：副簧起作用時(shí)的一半載荷PK的計(jì)算：根據(jù)主簧根部厚度h2M＝11mm，接觸點(diǎn)處的主副簧間隙δ＝15.48mm，主簧片數(shù)m＝2，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的Gx-BC＝35.20mm4/N，及步驟(2)的A步驟中確定的KM1＝14.91N/mm、KM2＝14.19N/mm，確定副簧起作用時(shí)的一半載荷PK，即PK=δh2M3Σi=12KMiGx-BCKM2=1200.40N;]]>ii步驟：不同載荷下的主簧撓度f(wàn)M的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主簧片數(shù)m＝2，i步驟中計(jì)算得到的PK＝1200.40N，及步驟(2)的A步驟中確定的KM1＝14.91N/mm、KM2＝14.19N/mm、B步驟中確定的KMA1＝14.91N/mm、KMA2＝26.17N/mm，對(duì)不同載荷P下的主簧撓度f(wàn)M進(jìn)行計(jì)算，即fM=PΣi=12KMi=P29.10mm,0≤P<1200.40NPKΣi=12KMi+(P-PK)Σi=12KMAi=41.25mm+P-1200.4041.08mm,1200.40N≤P;]]>其中，不同載荷P下的主簧撓度f(wàn)M變化的曲線如圖3所示；iii步驟：不同載荷下的副簧撓度f(wàn)A的計(jì)算：根據(jù)少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主簧根部厚度h2M＝11mm，副簧根部厚度h2A＝14mm，主簧片數(shù)m＝2，副簧片數(shù)n＝1，i步驟中確定的PK＝1200.40N，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的Gx-BC＝35.20mm4/N、IV步驟中計(jì)算得到的Gx-BCp＝17.76mm4/N、V步驟中計(jì)算得到的Gx-DAT＝22.89mm4/N，步驟(2)的B步驟中確定的KMA1＝14.91N/mm、KMA2＝26.17N/mm、及步驟(3)中確定的KA1＝119.88N/mm，對(duì)不同載荷P下的副簧撓度f(wàn)A進(jìn)行計(jì)算，即fA=0,0≤P<1200.40NKMA2Gx-CDh2A3(P-Pk)Σj=1nKAjΣi=12KMAi(Gx-DATh2M3+Gx-CDzh2A3)=0.00648×(P-1200.40)mm,1200.40N≤P;]]>其中，不同載荷P下的副簧撓度f(wàn)A變化的曲線如圖4所示。通過(guò)樣機(jī)試驗(yàn)測(cè)試可知，主副簧的撓度計(jì)算值是可靠的，可滿足非端部接觸式少片拋物線型變截面鋼板彈簧的主副簧撓度的計(jì)算要求，結(jié)果表明該發(fā)明所提供的非端部接觸式少片拋物線型主副簧撓度的計(jì)算方法是正確的。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3