本發(fā)明涉及工程計算
技術領域：
，具體設計一種隧道初期支護承擔全部設計荷載的初期支護設計計算方法，更具體說是一種軟巖隧道初期支護承擔全部設計荷載的初期支護采用結構力學力法設計計算的方法。
背景技術：
：實踐證明，軟巖隧道開挖后圍巖即呈松動狀態(tài)，所以“新奧法”原理應用的基本條件——圍巖呈彈—塑性條件不具備。因此，當前技術條件下，軟巖隧道，尤其淺埋隧道不宜應用“新奧法”原理進行設計和施工，而應使用結構力學按照“荷載—結構”的模式進行設計以及施工?！惰F路隧道設計規(guī)范》(TB1003—2005)規(guī)定：計算隧道襯砌時，圍巖壓力按松散壓力考慮。并將上述荷載打折后按承載結構設計二次襯砌。目前鐵路隧道采用的二次襯砌荷載折減系數圍巖級別折減系數β說明Ⅱ，Ⅲ0.3二次襯砌作為安全儲備Ⅳ，Ⅴ0.5～0.7二次襯砌作為承載結構這個規(guī)定兼顧了“新奧法”和“礦山法”的優(yōu)點，但從安全角度看，似乎十分牢靠，其實不然?，F今軟巖隧道施工多采取臺階法分段開挖、支護，全斷面支護全部形成后再按照先仰拱然后拱、墻兩部整體式襯砌，也就是說襯砌端頭與支護端頭有一定距離，按照目前有關規(guī)定約為45m左右，然而，隧道的荷載大小是與開挖斷面寬度、面積相關的，一旦全斷面開挖出來，那么，隧道按照規(guī)范規(guī)定的荷載也就全部形成了，此時全部荷載由初期支護承擔，而設計初期支護只承擔一小部分荷載，其實際承受的荷載是設計荷載的兩倍以上，初期支護必然破壞，結果就是塌方，此邏輯錯誤一；其二，現場常有這樣的現象，當發(fā)現初期支護破壞嚴重，比如開裂、剝落，嚴重變形時，多采取盡快按照原設計參數的襯砌的措施處理，既然初期支護已經破壞，說明其已經失去了承載能力了，此時作用在二次襯砌上的荷載已經不是0.5～0.7了，而是全部荷載，所以結果必然導致二次襯砌的破壞?？磥磉@個看似十分安全的規(guī)定安全隱患極大。首先對于目前較流行的“鋼架+鎖腳錨桿”的隧道初期支護施工方法，建立“兩鉸拱+2×2鏈桿+彈性抗力”的模型來計算，經此法計算，這種施工方法初期支護抗力基本達到極限狀態(tài)，如果圍巖稍有惡化(如地下水增大)以及初期支護背后回填不密實等，圍巖無法提供有效的彈性抗力，則支護就會失穩(wěn)破壞，所以，這是一種安全風險較高的支護方式。因此提出“鋼架+系統(tǒng)受壓錨桿”的更安全支護方式，相應的計算模型是“兩鉸拱+10×2鏈桿”，經計算，此法有足夠的安全保障，是較理想的隧道初期支護方式。技術實現要素：為了克服上述現有技術的不足，本發(fā)明的目的是提出一種隧道初期支護承擔全部設計荷載的初期支護設計計算方法，建立計算模型，采用結構力學之力法進行計算，三臺階分三部分別進行計算。采用該法計算，關鍵是解決彈性抗力問題。傳統(tǒng)的“假定抗力法”對于結構設計來說，是偏于安全的，但也同時造成初期支護結構無法完全承載的錯誤，這與現場嚴重不符。本法按照牛頓“作用力與反作用力”定律，將側壓力與彈性抗力綜合考慮，實現了初期支護承擔全部荷載的設計計算目的。該法的計算使得“結構”完全對應“荷載”，使得現場制定的“措施”與“問題”的對應關系更清晰，目的更明確；該法采用力法計算，可以得出完整地結構內力以及位移函數關系，明白反映結構內力以及位移的變化規(guī)律；采用為大眾熟悉的普通理論，可以方便現場的技術人員對隧道初期支護進行設計計算，制定施工方案有了理論依據。為了實現上述目的，本發(fā)明采用的技術方案是:一種隧道初期支護承擔全部設計荷載的初期支護設計計算方法，其特征在于，以“兩鉸拱+2×2鏈桿+彈性抗力”、“兩鉸拱+10×2鏈桿”兩種方法對隧道初期支護承擔全部設計荷載的初期支護設計計算，包括以下步驟：1)兩鉸拱+2×2鏈桿+彈性抗力法：a、載荷分析：垂直勻布壓力按照三臺階法施工，施工拱部上臺階時，產生的荷載為總荷載的0.5倍，施工中臺階產生的荷載為總荷載的0.75倍，施工下臺階時，總荷載全部產生；水平均布壓力有3種壓力組成：主動土壓力、圍巖壓碎后產生的碎漲力、支護結構位移受到圍巖的阻礙而產生的彈性抗力，這三種壓力綜合采取側壓力系數λ來考慮；支護結構與圍巖之間的摩阻力由錨桿和支護與圍巖之間的摩擦力兩種，但這兩種摩阻力不同時起作用，當支護與圍巖之間沒有相對位移時，期間的摩阻力是二者之間的摩擦力，當支護與圍巖之間有相對位移時，期間的摩阻力是由錨桿產生的，彎矩計算不考慮摩阻力；b、計算模型：初期支護底腳置于圍巖上，其部分變形受到圍巖的限制，所以拱腳實際型式為彈性無鉸拱，但是，由于軟巖的彈性抗力較小以及初期支護截面較薄，拱腳變形受到圍巖的影響很小，可以忽略不計，所以，拱腳型式為活動鉸，拱結構計算模型為兩鉸拱，按照三臺階法施工，下面分三部分別計算；中心夾角120°時，①內力計算，則力法方程如式(1)所示，并做Mi圖；δ11X1+Δ1P＝0式中，MP為外荷載作用下的彎矩；為單位力X1＝1作用下的彎矩；為與中心線的夾角；λ為側壓力系數：Mi為結構彎矩；②位移計算制作位移計算簡圖，根據簡圖，結構位移f可式(2)所示，式中，為單位荷載P＝1作用下的彎矩，f為結構位移；③軸力計算制作位移計算簡圖，根據簡圖，軸力Νι如式(3)所示，彎矩最大處的軸力④承載力及彈性抗力計算按容許應力法設計，混凝土的彈性模量EC與混凝土立方體強度fcu,k之間的關系由式(4)所示，參照式(4)，乘以0.83系數，按照內插原理，確定低于C15強度的噴射混凝土彈性模量；分別計算彎曲變形，軸向變形；此斷面的垂直荷載為規(guī)定的荷載的一半；在進行下一步計算：荷載計算，承載力檢算，分別按噴射混凝土和鋼架按如式(5)、式(6)所示；式中，Mh為混凝土所承擔的彎矩；Nh為混凝土所承擔的軸力；Ih為長度1.0m混凝土截面慣性矩；Ah為長度1.0m混凝土截面面積；fctd為混凝土設計抗壓強度；Ms為型鋼鋼架所承擔的彎矩；Ns為鋼架所承擔的軸力；Is為型鋼鋼架的截面慣性矩；As為型鋼鋼架的截面面積；f′scd為型鋼鋼材設計強度；⑤支座反力及地基承載力要求計算，根據支座反力計算簡圖計算合力、基地應力、與水平軸夾角；⑥考慮初期支護背后摩擦阻力的承載力計算，計算彎矩最大處的軸力，承載力檢算；⑦按鋼架單獨承載計算；中心夾角180°時根據步驟①到⑦再經行計算；中心夾角240°時根據步驟①到⑦再經行計算；2)兩鉸拱+10×2鏈桿法圍巖彈性抗力和初期支護背后的摩阻力是增強初期支護支撐能力的關鍵因素，如果圍巖客觀上無法有效提供彈性抗力和摩阻力，就必須采取人為的增設鏈桿支座。每增設一根錨桿(鏈桿支座)，彎矩就會減小一點，按照這個規(guī)律以及間距均勻和彎矩均勻的原則，以總應力(由彎矩和軸力產生)小于材料強度為條件，布置錨桿(支座鏈桿)，侯建結構計算模型；利用對稱性，得兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構基本體系圖，力法方程式如下式所示：按照三臺階施工，按中心夾角120°、180°、240°分別計算結構彎矩、軸力；①中心夾角120°時，承載力計算，分別按式(5)、式(6)所示計算噴射混凝土和鋼架承載力；②中心夾角180°時，承載力計算，分別按式(5)、式(6)所示計算噴射混凝土和鋼架承載力；③中心夾角240°時，承載力計算，分別按式(5)、式(6)所示計算噴射混凝土和鋼架承載力；3)按照三臺階法施工，分三部分別計算后，得出噴射混凝土的承載能力大于鋼架，噴射混凝土應作為主要承載結構，要求噴射混凝土的強度為：但是同時，初期支護背后有有效的摩擦阻力，否則，噴射混凝土將無力承載，如果噴射混凝土強度達不到上訴標準，則初期支護的全部荷載將由鋼架單獨承擔。本發(fā)明的有益效果是：該法的計算使得“結構”完全對應“荷載”，使得現場制定的“措施”與“問題”的對應關系更清晰，目的更明確；該法采用力法計算，可以得出完整地結構內力以及位移函數關系，明白反映結構內力以及位移的變化規(guī)律；采用為大眾熟悉的普通理論，可以方便現場的技術人員對隧道初期支護進行設計計算，制定施工方案有了理論依據。附圖說明圖1為120°隧道初期支護計算模型圖。圖2為120°簡化計算簡圖。圖3為120°基本體系圖.圖4為120°Mi圖。圖5為120°位移計算簡圖。圖6為120°位移圖。圖7為120°軸力、剪力計算簡圖。圖8為180°支座反力計算簡圖。圖9為180°初期支護背后摩擦力的計算簡圖。圖10為180°基本體系圖。圖11為180°Mi圖。圖12為180°位移計算簡圖。圖13為180°位移圖。圖14為180°軸力、剪力計算簡圖。圖15為240°初期支護背后摩擦力的計算簡圖。圖16為240°支座反力計算簡圖。圖17為240°基本體系圖。圖18為240°Mi圖。圖19為240°位移計算簡圖。圖20為240°位移圖。圖21為240°軸力計算簡圖。圖22為初期支護背后摩擦力的計算簡圖。圖23為支座反力計算簡圖。圖24為兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構計算模型圖。圖25為兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構基本體系圖。圖26為兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構的120°Mi圖。圖27為兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構的180°Mi圖。圖28為兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構的240°Mi圖。具體實施方式以下結合實施例對本發(fā)明進一步敘述，以“兩鉸拱+2×2鏈桿+彈性抗力”、“兩鉸拱+10×2鏈桿”兩種方法對隧道初期支護承擔全部設計荷載的初期支護設計計算方法進行詳細敘述，其中所出現的數值僅為本發(fā)明的實施例。實施例1兩鉸拱+2×2鏈桿+彈性抗力法(一)荷載垂直勻布壓力可按《鐵路隧道設計規(guī)范》4.2.4及4.3.3條規(guī)定，按照三臺階法施工，施工拱部上臺階時，產生的荷載為總荷載的0.5倍，施工中臺階產生的荷載為總荷載的0.75倍，施工下臺階時，總荷載全部產生；水平均布壓力認為有3種壓力組成：主動土壓力、圍巖壓碎后產生的碎漲力、支護結構位移受到圍巖的阻礙而產生的彈性抗力，按照牛頓第三定律，“相互作用的兩個質點之間的作用力和反作用力總是大小相等，方向相反，作用在同一條直線上”，彈性抗力與主動土壓力是一對作用力與反作用力。這三種壓力綜合采取側壓力系數λ來考慮；支護結構與圍巖之間的摩阻力由錨桿和支護與圍巖之間的摩擦力兩種，但這兩種摩阻力不同時起作用，當支護與圍巖之間沒有相對位移時，其間的摩阻力是二者之間的摩擦力，當支護與圍巖之間有相對位移時，其間的摩阻力是由錨桿產生的。彎矩計算不考慮摩阻力。(二)計算模型初期支護底腳置于圍巖上，其部分變形受到圍巖的限制，所以拱腳實際型式為彈性無鉸拱，但是，由于軟巖的彈性抗力較小以及初期支護截面較薄，拱腳變形受到圍巖的影響很小，可以忽略不計，所以，拱腳型式為活動鉸，拱結構計算模型為兩鉸拱，見隧道初期支護計算模型圖1，考慮對稱，計算模型簡化為圖2：按照三臺階法施工，下面分三部分別計算。(三)中心夾角120°1、內力計算，構建基本體系圖3。則力法方程為：δ11X1+Δ1P＝0見Mi,4(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：qR2(1-λ))。式中：MP——外荷載作用下的彎矩；——單位力X1＝1作用下的彎矩；——與中心線的夾角；λ——側壓力系數；Mi——結構彎矩。|M|max＝-0.02276(1-λ)qR2,2、位移計算位移計算簡圖5，式中：——單位荷載P＝1作用下的彎矩；f——結構位移。位移圖6(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：)3、軸力計算軸力、剪力計算簡圖7彎矩最大處的軸力4、承載力及彈性抗力計算以一個雙線鐵路隧道具體實例計算來說明。設隧道開挖半徑為7.2m，γ＝20kN/m3，Ⅴ級圍巖。(初期支護計算半徑取隧道開挖半徑)基礎參數：采取噴射28cm厚C20混凝土；20b工字鋼，1榀/m；按容許應力法設計，HPB235鋼材抗拉或抗壓計算強度fstd＝260MPa，彈性模量ES＝210GPa；C20噴射混凝土彎曲抗壓強度為RW＝18MPa,對于其它抗壓強度設計值采取混凝土強度等級乘以0.9系數確定；彈性模量為EC＝21GPa；20b工字鋼幾何參數：As＝39.578cm2，Is＝2500cm4?！痘炷两Y構設計規(guī)范》(GB50009-2010)，混凝土的彈性模量EC與混凝土立方體強度fcu,k之間的關系可用下式表示為參照以上公式，乘以0.83系數，按照內插原理，確定低于C15強度的噴射混凝土彈性模量。按照變形協(xié)調條件計算噴射混凝土和20b工字鋼分別承擔的荷載比例。彎曲變形。由得軸向變形。由得特別說明，這個斷面在現場出現在掌子面附近，從噴射混凝土結束到下一循環(huán)開始開挖，此斷面開始承載，到下一循環(huán)全部開挖出來，其荷載也就全部形成，根據經驗，此斷面的垂直荷載為《規(guī)范》規(guī)定的荷載的一半；此斷面在中臺階開挖開始就結束，所以，此斷面的作用時間為掌子面開始開挖后3小時至3天。所以，應計算3小時和3天兩個節(jié)點的承載力。代入具體數據計算，得不同噴射混凝土強度等級時的噴射混凝土的承載系數荷載ω＝1+i(B-5)＝1+0.1×(7.2×2-5)＝1.94h′＝0.45×2s-1ω＝0.45×24×1.94＝14.0mq＝γh′＝20×103×14＝280000N/m2承載力檢算分別按噴射混凝土和鋼架按下式計算。式中：Mh——混凝土所承擔的彎矩；Nh——混凝土所承擔的軸力；Ih——長度1.0m混凝土截面慣性矩；Ah——長度1.0m混凝土截面面積；fctd——混凝土設計抗壓強度；Ms——型鋼鋼架所承擔的彎矩；Ns——鋼架所承擔的軸力；Is——型鋼鋼架的截面慣性矩；As——型鋼鋼架的截面面積；f′scd——型鋼鋼材設計強度。當噴射混凝土強度等級為C8時，混凝土承擔82％的荷載。計算，得λ≥0.590202求彈性抗力系數Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。此時，鋼架承擔18％的荷載，承載能力為h≤22.77m＞7.0m滿足。5、支座反力及地基承載力要求計算，支座反力計算簡圖8合力：基地應力：根據《鐵路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(TB10002.5-2005)，極軟巖地基基本承載力σ0為：200～500kPa，所以地基承載力難以滿足要求，須采取措施。與水平軸夾角：6、考慮初期支護背后摩擦阻力的承載力計算，考慮初期支護背后摩擦力的計算簡圖9彎矩最大處的軸力Ni′＝0.642590qR-0.3638105(1-λ)qR承載力檢算。當噴射混凝土強度等級為C7時。λ≥0.517779求彈性抗力系數Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。支座反力及地基承載力要求計算合力為：基地應力：須采取措施。7、按鋼架單獨承載計算(1)鋼架間距2榀/mλ≥0.598456求彈性抗力系數Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。(2)考慮初期支護背后摩擦阻力，鋼架間距1榀/mλ≥0.830408求彈性抗力系數Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。此時側壁最大位移為11.5mm(左側←)。(三)中心夾角180°1、內力計算見基本體系圖10X1＝0.00794227(1-λ)qR2X2＝0.6207857(1-λ)qRMi圖11(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：qR2(1-λ))Mmax＝0.0342971(1-λ)qR22、位移計算，位移計算簡圖12位移圖13(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：)3、軸力計算，軸力、剪力計算簡圖14彎矩最大處的軸力Ni＝qR+0.154262(1-λ)qR4、承載力及彈性抗力計算當噴射混凝土強度等級為C16時，混凝土承擔87％的荷載。λ≥0.620785求彈性抗力系數Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。此時側壁最大位移為4.9mm(左側←)。5、考慮初期支護背后摩擦阻力的承載力計算，考慮初期支護背后摩擦力的計算簡圖15。當噴射混凝土強度等級為C12時。Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。此時，左側拱腰fmax＝5.2mm(←)，拱頂fmax＝4.7mm(↓)。6、支座反力及地基承載力要求計算，支座反力計算簡圖16合力：基地應力：須采取措施。與水平軸夾角：7、按鋼架單獨承載計算(1)鋼架間距2榀/mλ≥0.9111262求彈性抗力系數Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。此時側壁最大位移為8.7mm(左側←),拱頂最大位移為7.9mm(↓)。(四)中心夾角240°1、內力計算基本體系圖17。X1＝0.0116055(1-λ)qR2X2＝0.4568475(1-λ)qRX3＝0.7689906(1-λ)qRMi圖18(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：qR2(1-λ))Mmax＝0.0393163(1-λ)qR22、位移計算，位移計算簡圖19位移圖20(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：)3、軸力計算，軸力計算簡圖21彎矩最大處的軸力Ni＝qR+0.2545267qR(1-λ)4、承載力及彈性抗力計算當噴射混凝土強度等級為C20時，混凝土承擔88％的荷載。λ≥0.708739求彈性抗力系數需要Ⅳ級圍巖(K＝200～500MPa/m)，Ⅴ級圍巖不滿足。5、考慮初期支護背后摩擦阻力的承載力計算，考慮初期支護背后摩擦力的計算簡圖22，當噴射混凝土強度等級為C20時。Ⅴ級圍巖(K＝100～200MPa/m)不滿足，須Ⅳ級圍巖。此時，左側拱腰fmax＝5.5mm(←)，拱頂fmax＝7.8mm(↓)。6、支座反力及地基承載力要求計算，支座反力計算簡圖23。合力：基地應力：須采取措施。7、按鋼架單獨承載計算(1)考慮初期支護背后摩擦阻力，鋼架間距2榀/mⅤ級圍巖(K＝100～200MPa/m)滿足。鋼架間距最大可至60.0cm。此時初期支護的位移為，左側拱腰fmax＝14.2mm(←)，拱頂fmax＝20.2mm(↓)。結論噴射混凝土的承載能力大于鋼架，噴射混凝土應作為主要承載結構，要求噴射混凝土的強度為：3h強度不應小于7MPa，不宜小于8MPa；3d強度不應小于12MPa，不宜小于16MPa；6d強度不應小于20MPa。但是同時，初期支護背后有有效的摩擦阻力，否則，噴射混凝土將無力承載。如果噴射混凝土強度達不到上訴標準，則初期支護的全部荷載將由鋼架單獨承擔。上臺階不計初期支護背后摩擦阻力時，鋼架間距0.5～0.75m時可滿足要求；考慮摩阻力時，鋼架間距1.0m時可滿足要求；中臺階不計初期支護背后摩擦阻力時，鋼架間距0.5～0.75m時可滿足要求；下臺階考慮初期支護背后摩擦阻力時，鋼架間距0.5～0.60m時可滿足要求；鋼架間距以下臺階開挖(即全斷面開挖完成)為準。這種支護方式最終由鋼架單獨承載，且鋼架承載能力已達極限；初期支護底腳的應力遠大于相應地基承載力，必須采取措施，但是切忌以地面結構物的處理辦法用增大基地接觸面的辦法來解決，因為對于地下工程而言，增大基地接觸面，同時增大了開挖寬度，也就同時增大結構上的荷載，按照普氏理論，Ⅴ級圍巖的普氏系數為0.5～0.6，荷載增長的速度遠大于結構基地因接觸面積增大而應力降低的速度。圍巖彈性抗力和初期支護背后的摩阻力是增強初期支護支撐能力的關鍵因素。如果圍巖客觀上無法有效提供彈性抗力和摩阻力，就必須采取人為的措施。實施例2兩鉸拱+10×2鏈桿法圍巖彈性抗力和初期支護背后的摩阻力是增強初期支護支撐能力的關鍵因素。如果圍巖客觀上無法有效提供彈性抗力和摩阻力，就必須采取人為的措施。措施就是增設鏈桿支座。每增設一根錨桿(鏈桿支座)，彎矩就會減小一點，按照這個規(guī)律以及間距均勻和彎矩均勻的原則，以總應力(由彎矩和軸力產生)小于材料強度為條件，布置錨桿(支座鏈桿)。結構計算模型見下圖24，兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構計算模型圖。利用對稱性，得兩鉸拱+10×2鏈桿支護結構基本體系圖25。力法方程為：按照三臺階施工，分別計算結構彎矩、軸力。各斷面未知力計算匯總(單位：(1-λ)qR)(一)中心夾角120°，Mi圖26(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：(1-λ)qR2)承載力計算分別按(7)、(8)式計算噴射混凝土和鋼架承載力。當噴射混凝土強度等級為C5時。λ＝0.3h′≤8.084m＞7.0m(設計荷載高度)式中：h′——計算荷載高度。滿足。鋼架(間距1榀/m)單獨承載：h′≤5.401m＜7.0m須間距最大0.77m/榀方滿足。(二)中心夾角180°，Mi圖27(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：(1-λ)qR2)承載力計算當噴射混凝土強度等級為C9時。λ＝0.3Ni＝1.371307qRh′≤10.92m＞0.75×14.0m＝10.5m滿足。鋼架(間距1榀/m)單獨承載：h′≤25.59m＞10.5m滿足。(三)中心夾角240°，Mi圖28(單位：橫坐標：弧度；縱坐標：(1-λ)qR2)承載力計算當噴射混凝土強度等級為C15時。λ＝0.3h′≤16.39m＞14.0m滿足。鋼架(間距1榀/m)單獨承載：h′≤28.87m＜14m滿足。結論：開挖上臺階時，要求噴射混凝土強度達5MPa，則型鋼鋼架間距1榀/m，可滿足。但是，這個要求在當前所使用的噴射混凝土都難以滿足，按照現流行有關標準要求噴射混凝土4小時達1MPa強度，而從噴射混凝土作業(yè)完成開始，到下一循環(huán)開挖完成，這段時間內，荷載已經形成，這個時間一般為3～4小時，所以，噴射混凝土強度遠未達到設計要求，此時，荷載全部由鋼架承擔，在鋼架間距為1榀/0.75m時，可滿足承載要求。開挖中臺階時要求噴射混凝土強度達9MPa。開挖下臺階時(即全斷面開挖完成)要求噴射混凝土強度達13MPa。三部開挖，支護底腳應力遠大于地基承載力，采取的措施有兩種，一是所有錨桿(均受壓)按照其相應的法向壓力和其位置處設計軸力之合力方向布置，使支護的軸力能大致均勻地由錨桿分布承擔，以降低底腳的軸力；另一種解決方法是在底腳打設大直徑鋼管樁。支護理論變形不足1mm，但考慮實際鋼架安裝時接頭之間的空隙以及測量精度、誤差等影響，最大變形不應超過3mm。當前第1頁1 2 3