技術(shù)特征：

1.高強度一級漸變剛度板簧的各片副簧下料長度的設(shè)計方法，其中，板簧采用高強度鋼板，各片板簧以中心穿裝孔的對稱結(jié)構(gòu)，安裝夾緊距的一半為騎馬螺栓夾緊距的一半；通過主簧與副簧的初始切線弧高及漸變間隙，確保滿足板簧接觸載荷、漸變剛度及懸架在漸變載荷下的偏頻保持不變的設(shè)計要求，即等偏頻型一級漸變剛度板簧；根據(jù)各片板簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)，主簧切線弧高，彈性模量，開始接觸載荷，在對副簧初始切線弧高設(shè)計的基礎(chǔ)上，通過副簧曲面形狀計算及曲面微元疊加，對高強度一級漸變剛度板簧的各片副簧的下料長度進行設(shè)計，具體設(shè)計步驟如下：

(1)高強度一級漸變剛度板簧的首片副簧上表面初始曲率半徑R_A0a計算：

A步驟：首片主簧上表面初始曲率半徑R_M0a的計算

根據(jù)首片主簧的一半夾緊長度L₁，主簧初始切線弧高H_gM0，對首片主簧上表面初始曲率半徑R_M0a進行計算，即

$R_{M0a}=\frac{L_1^2+H_{gM0}^2}{2H_{gM0}};$

B步驟：末片主簧下表面初始曲率半徑R_M0b的計算

根據(jù)主簧片數(shù)n，各片主簧的厚度h_i，i＝1,2,…,n；及A步驟中計算得到的R_M0a，對末片主簧下表面初始曲率半徑R_M0b進行計算，即

$R_{M0b}=R_{M0a}+\underset{i=1}{\overset{n}{\Σ}}{h}_i;$

C步驟：首片副簧上表面初始曲率半徑R_A0a的計算

根據(jù)高強度一級漸變剛度板簧的寬度b，彈性模量E；首片主簧的一半夾緊長度L₁，主簧片數(shù)n，各片主簧的厚度h_i，i＝1,2,…,n；開始接觸載荷P_k，及B步驟中計算得到的R_M0b，對首片副簧上表面初始曲率半徑R_A0進行計算，即

$R_{A0a}=\frac{R_{M0b}{\mathrm{Ebh}}_{Me}^3}{{\mathrm{Ebh}}_{Me}^3-6R_{M0b}{P}_k{L}_1};$

式中，h_Me為主簧根部重疊部分等效厚度，

(2)高強度一級漸變剛度板簧的副簧初始切線弧高H_gA0的確定：

根據(jù)首片副簧的一半夾緊長度L_A1，步驟(1)的C步驟中計算得到的R_A0a，確定副簧初始切線弧高H_gA0，即

$H_{gA0}=R_{A0a}-\sqrt{R_{A0a}^2-L_{A1}^2};$

(3)高強度一級漸變剛度板簧的首片副簧初始曲面形狀f_A1x的計算：

根據(jù)高強度一級級漸變剛度板簧的寬度b，騎馬螺栓夾緊距的一半L₀，彈性模量E；首片副簧的厚度h_A1，首片副簧的一半夾緊長度L_A1；步驟(2)中所確定的H_gA0，以距離板簧對稱中心L₀/2的位置為坐標原點，對首片副簧初始曲面形狀f_A1x進行計算，即

$f_{A1x}=G_{A1x}\frac{F_{A1e}}{h_{A11}^3},0\≤x\≤L_{A1};$

式中，G_A1x為首片副簧在任意位置x處的變形系數(shù)，0≤x≤L_A1；F_A1e為基于初始切線弧高H_gA0的首片副簧的等效端點力，

(4)高強度一級漸變剛度板簧的首片副簧下料長度L_A1C的設(shè)計:

根據(jù)首片副簧的一半夾緊長度L_A1，騎馬螺栓夾緊距的一半L₀，以ΔL為曲面微元長度，將L_A1劃分N₁＝L_A1/ΔL個曲面微元，依據(jù)步驟(3)中計算得到的f_A1x及在任意位置x_j處的曲面弧高0≤x_j≤L_A1，j＝1,2,…,N₁+1，利用疊加原理對首片副簧的下料長度L_A1C的進行設(shè)計，即

$L_{A1C}=2\underset{j=1}{\overset{N_1}{\Σ}}\sqrt{{\mathrm{\ΔL}}^2+{(f_{A1x_{j+1}}-f_{A1x_j})}^2}+L_0;$

(5)高強度一級漸變剛度板簧的其他各片副簧下料長度的設(shè)計：

根據(jù)副簧片數(shù)m，首片副簧的一半夾緊長度L_A1，其他各片副簧的一半夾緊長度L_Aj，及其他各片副簧與首片副簧的一半夾緊長度之差ΔL_Aj1＝L_A1-L_Aj，j＝2,..,m，步驟(4)中設(shè)計得到的L_A1C，對其他各片副簧下料長度的設(shè)計進行設(shè)計，即

L_AjC＝L_A1C-2ΔL_Aj1，j＝2,..,m。