本發(fā)明涉及海洋工程,更具體的說,是涉及一種基于cptu測(cè)試進(jìn)行大直徑超長管樁可打入性分析方法。
背景技術(shù):
隨著海洋工程向深海不斷發(fā)展,大直徑超長開口鋼管樁得到廣泛應(yīng)用,樁體安裝工程面臨更大的難度和挑戰(zhàn)。樁可打入性分析是安裝工程的關(guān)鍵一環(huán)。目前大直徑超長樁的可打入性分析的準(zhǔn)確性是打樁施工順利進(jìn)行的重要保障,在實(shí)際工程中,有時(shí)由于對(duì)樁的可打入性判斷失誤,或未將樁打到設(shè)計(jì)入土深度,而造成截樁和樁頭損壞等事故;有時(shí)樁的入土深度已超過設(shè)計(jì)入土深度,樁仍不能滿足設(shè)計(jì)承載力要求。不論何種情況出現(xiàn),都會(huì)延誤工期,增加施工費(fèi)用。
目前實(shí)際工程中樁的可打入性分析多采用grlweap軟件進(jìn)行分析。這種方法的優(yōu)越性在于依靠常規(guī)的地質(zhì)勘察結(jié)果提供的相關(guān)參數(shù),就可以進(jìn)行相應(yīng)的計(jì)算。其缺點(diǎn)是計(jì)算過程中未能考慮動(dòng)土阻力,且單個(gè)土層樁側(cè)摩阻與樁端阻沒有變化,實(shí)際海洋土單層土性質(zhì)仍存在差異。為了提高打樁可打入性分析預(yù)測(cè)精度,我們提出了基于cptu測(cè)試結(jié)果進(jìn)行樁的可入性分析的方法。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:
本發(fā)明的目的是為了克服現(xiàn)有技術(shù)中的不足,提供一種基于cptu測(cè)試進(jìn)行大直徑超長管樁可打入性分析方法,基于cptu測(cè)試結(jié)果,通過建立單位錘擊能量與修正后錐尖阻力比值隨深度變化的關(guān)系式,進(jìn)行大直徑超長管樁可打入性分析。
本發(fā)明的目的是通過以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的。
本發(fā)明的基于cptu測(cè)試進(jìn)行大直徑超長管樁可打入性分析方法,包括以下步驟:
步驟一,通過cptu原位測(cè)試試驗(yàn)獲得探頭初始錐尖阻力、側(cè)摩阻力以及孔隙水壓力,對(duì)初始錐尖阻力進(jìn)行修正,得到修正后錐尖阻力;
步驟二,依據(jù)美國石油學(xué)會(huì)api規(guī)范進(jìn)行樁基的設(shè)計(jì),得到樁基設(shè)計(jì)的最終入泥深度、樁基外徑以及樁基內(nèi)徑;
步驟三,進(jìn)行打樁施工,得到樁基的打樁記錄,確定樁基的單位錘擊能量隨深度變化曲線;
步驟四,根據(jù)步驟一中修正后錐尖阻力和步驟三中單位錘擊能量隨深度變化曲線,計(jì)算單位錘擊能量與對(duì)應(yīng)深度修正后錐尖阻力的比值;
步驟五,分別繪制出不同土層中單位錘擊能量與對(duì)應(yīng)深度修正后錐尖阻力的比值隨深度變化的關(guān)系圖,并分別擬合出不同土層中單位錘擊能量與對(duì)應(yīng)深度修正后錐尖阻力的比值隨深度變化的關(guān)系式;
步驟六,根據(jù)步驟五得到的不同土層中單位錘擊能量與對(duì)應(yīng)深度修正后錐尖阻力的比值隨深度變化的關(guān)系式,將其應(yīng)用到其他場(chǎng)地即通過錐尖阻力得到該場(chǎng)地對(duì)應(yīng)深度單位錘擊能量,單位錘擊能量再除以樁基設(shè)計(jì)時(shí)的單擊能量,即得到該深度的預(yù)測(cè)錘擊數(shù)。
步驟一中對(duì)初始錐尖阻力進(jìn)行修正,具體按以下公式進(jìn)行修正:
qc=qc′+u(1-η)
其中,qc為修正后錐尖阻力,q'c為初始錐尖阻力,u為孔隙水壓力,η為探頭面積修正系數(shù),在海洋cptu中,采用的探頭η=0.75。
步驟五中不同土層中單位錘擊能量與對(duì)應(yīng)深度修正后錐尖阻力的比值隨深度變化按以下公式進(jìn)行擬合:
不同土層的擬合關(guān)系式為:
在細(xì)砂層中:
在粉砂層中:
在粘性土層中:
式中,e為單位錘擊能量(kj);qc為修正后錐尖阻力(kpa);h為土層深度(m)。
與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明的技術(shù)方案所帶來的有益效果是:
(1)本發(fā)明采用cptu原位試驗(yàn)指標(biāo)和有關(guān)施工數(shù)據(jù)作為計(jì)算的依據(jù),可靠性強(qiáng),成本低,周期短,可大大減少人力、物力和時(shí)間;
(2)通過建立單位錘擊能量與修正后錐尖阻力比值隨深度變化的關(guān)系式,進(jìn)行大直徑超長管樁可打入性分析,這對(duì)于海洋工程來講,具有突出的優(yōu)勢(shì);
(3)本發(fā)明符合工程實(shí)際,方法簡單明確,易于計(jì)算,所涉及參數(shù)都容易確定且可靠,這使得計(jì)算結(jié)果更加精確。
附圖說明
圖1是修正后的錐尖阻力qc隨深度變化曲線圖;
圖2是側(cè)摩阻力fs隨深度變化曲線圖;
圖3是孔隙水壓力u隨深度變化曲線圖;
圖4是單位錘擊能量隨深度變化曲線圖;
圖5是細(xì)砂層中單位錐尖阻力消耗的能量隨深度變化曲線圖;
圖6是粉砂層中單位錐尖阻力消耗的能量隨深度變化曲線圖;
圖7是粘性土層中單位錐尖阻力消耗的能量隨深度變化曲線圖。
具體實(shí)施方式
為能了解本發(fā)明的發(fā)明內(nèi)容、特點(diǎn)及功效,茲例舉以下實(shí)施例,并配合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的描述。
本發(fā)明的基于cptu測(cè)試進(jìn)行大直徑超長管樁可打入性分析方法,具體包括以下步驟:
步驟一,通過cptu原位測(cè)試試驗(yàn)獲得探頭初始錐尖阻力q'c、側(cè)摩阻力fs以及孔隙水壓力u。進(jìn)行cptu原位測(cè)試試驗(yàn)時(shí),所使用的儀器設(shè)備為勘查中心的wison-apb樁孔cptu系統(tǒng),cptu探頭錐角為60°、錐頭面積為10cm2,摩擦套筒面積為150cm2,孔壓傳感器安裝在探頭錐尖的肩部以上5mm處,每次測(cè)試的連續(xù)貫入行程為3m,貫入速度為20mm/s,并且每次cptu作業(yè)前都要在室內(nèi)和作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)對(duì)cptu探頭進(jìn)行標(biāo)定。
得到如圖1、圖2和圖3數(shù)據(jù)后,通過以下公式對(duì)初始錐尖阻力進(jìn)行修正,得到修正后錐尖阻力qc
qc=q′c+u(1-η)(1)
其中,η為探頭面積修正系數(shù),在海洋cptu中,采用的探頭η=0.75。
步驟二,依據(jù)美國石油學(xué)會(huì)api規(guī)范進(jìn)行樁基的設(shè)計(jì),得到樁基設(shè)計(jì)的最終入泥深度d、樁基外徑d以及樁基內(nèi)徑di。
步驟三,進(jìn)行打樁施工,得到樁基的打樁記錄,確定樁基的單位錘擊能量隨深度變化曲線,如圖4所示。
步驟四,根據(jù)步驟一中修正后錐尖阻力和步驟三中單位錘擊能量隨深度變化曲線,計(jì)算單位錘擊能量與對(duì)應(yīng)深度修正后錐尖阻力的比值e/qc,即單位錐尖阻力消耗的能量。
步驟五,分別繪制出不同土層(粘性土和砂性土)中單位錐尖阻力消耗的能量(e/qc)隨深度變化的關(guān)系圖,如圖5、圖6和圖7所示,并分別擬合出不同土層中e/qc隨深度變化的關(guān)系式:
不同土層的擬合關(guān)系式為:
在細(xì)砂層中:
在粉砂層中:
在粘性土層中:
式中,e為單位錘擊能量(kj);h為土層深度(m)。
步驟六,根據(jù)步驟五得到的不同土層中e/qc隨深度變化的關(guān)系式,將其應(yīng)用到其他場(chǎng)地即可通過錐尖阻力得到該場(chǎng)地對(duì)應(yīng)深度單位錘擊能量,單位錘擊能量再除以樁基設(shè)計(jì)時(shí)的單擊能量,即可得到該深度的預(yù)測(cè)錘擊數(shù)。
盡管上面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的功能及工作過程進(jìn)行了描述,但本發(fā)明并不局限于上述的具體功能和工作過程,上述的具體實(shí)施方式僅僅是示意性的,而不是限制性的,本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員在本發(fā)明的啟示下,在不脫離本發(fā)明宗旨和權(quán)利要求所保護(hù)的范圍情況下,還可以做出很多形式,這些均屬于本發(fā)明的保護(hù)之內(nèi)。