場方向的變換順序?yàn)閥的負(fù)方向，χ的負(fù)方向，y的正方向，X的正方向，電場的方向在O至360度范圍內(nèi)。并且，所述第一排金屬通孔中的每個金屬通孔的幾何中心和第二排金屬通孔中的每個金屬通孔的幾何中心之間的距離控制所述第一合成電場與第二合成電場的相位差，當(dāng)?shù)谝缓铣呻妶雠c第二合成電場的相位差為90°，且所述第一合成電場超前所述第二合成電場，因此，所述圓極化天線具有較好的右旋圓極化特性。
[0054]在所述左旋圓極化天線天線中，在四分之一介質(zhì)波長處，通過所述第一漸變縫隙的電流與所述第二漸變縫隙的電流均取得最小值接近于零，第一合成電場可視為取得X方向的零點(diǎn)；通過所述第一排金屬通孔的電流與所述第二排金屬通孔的電流均取得最大值，且第二合成電場的方向?yàn)閥的負(fù)方向(y的負(fù)方向如圖1所示)；因此，在四分之一介質(zhì)波長處，所述左旋圓極化天線在遠(yuǎn)區(qū)產(chǎn)生的電場的方向?yàn)閥的負(fù)方向。在二分之一介質(zhì)波長處，所述第一漸變縫隙右側(cè)漸變縫隙斜率絕對值小于左側(cè)漸變縫隙斜率絕對值，所述第二漸變縫隙左側(cè)漸變縫隙斜率絕對值小于右側(cè)漸變縫隙斜率絕對值，通過所述第一漸變縫隙電流與通過所述第二漸變縫隙的電流均取得最大值，且第一合成電場的方向?yàn)閄的正方向(X的正方向如圖1所示)；通過所述第一排金屬通孔的電流與所述第二排金屬通孔的電流均取得最小值接近于零，第二合成電場可視為取得y方向的零點(diǎn)；因此，在二分之一介質(zhì)波長處，所述左旋圓極化天線產(chǎn)生的電場的方向?yàn)閄的正方向。以此類推，在四分之三介質(zhì)波長處，所述左旋圓極化天線在遠(yuǎn)區(qū)產(chǎn)生的電場的方向?yàn)閥的正方向；在一個介質(zhì)波長處，所述左旋圓極化天線在遠(yuǎn)區(qū)產(chǎn)生的電場的方向?yàn)閄的負(fù)方向。這樣，在一個介質(zhì)波長內(nèi)，所述左旋圓極化天線在遠(yuǎn)區(qū)產(chǎn)生的電場方向的變換順序?yàn)閥的負(fù)方向，X的正方向，y的正方向，X的負(fù)方向，電場的方向在O至360度范圍內(nèi)。并且，所述第一排金屬通孔中的每個金屬通孔的幾何中心和第二排金屬通孔中的每個金屬通孔的幾何中心之間的距離控制所述第一合成電場與第二合成電場的相位差，當(dāng)?shù)谝缓铣呻妶雠c第二合成電場的相位差為90°，且所述第一合成電場滯后所述第二合成電場，因此，所述圓極化天線具有較好的左旋圓極化特性。
[0055]在本發(fā)明的一個實(shí)施例中，所述第一排金屬通孔和第二排金屬通孔中每個金屬通孔的內(nèi)徑位于0.15λ-0.2λ范圍內(nèi)，其中，λ為真空中所述圓極化天線的中心頻率對應(yīng)的波長。
[0056]較佳的，當(dāng)所述圓極化天線采用羅杰斯5880作為介質(zhì)基板時，所述第一排金屬通孔和第二排金屬通孔中每個金屬通孔的內(nèi)徑為0.18λ。
[0057]在本發(fā)明的一個實(shí)施例中，所述第一排金屬通孔中每兩個相鄰金屬通孔的幾何中心之間的距離在0.25λ-0.3λ范圍內(nèi)，其中，λ為真空中所述圓極化天線的中心頻率對應(yīng)的波長。
[0058]較佳的，當(dāng)所述圓極化天線采用羅杰斯5880作為介質(zhì)基板時，所述第一排金屬通孔中每兩個相鄰金屬通孔的幾何中心之間的距離為0.27λ。
[0059]在本發(fā)明的一個實(shí)施例中，當(dāng)?shù)谝慌沤饘偻孜挥讦戚S左側(cè)時，所述第一金屬鍍層左側(cè)漸變線與所述第一排金屬通孔中每個金屬通孔的幾何中心之間的連線的最小垂直距離在0.2λ-0.3λ范圍內(nèi)，其中，λ為真空中所述圓極化天線的中心頻率對應(yīng)的波長。
[0060]較佳的，當(dāng)所述圓極化天線采用羅杰斯5880作為介質(zhì)基板時，當(dāng)?shù)谝慌沤饘偻孜挥讦戚S左側(cè)時，所述第一金屬鍍層左側(cè)漸變線與所述第一排金屬通孔中每個金屬通孔的幾何中心之間的連線的最小垂直距離為0.24λ。
[0061]在本發(fā)明的一個實(shí)施例中，所述圓極化天線的工作模式為:TEiq與TE2q模的混合模式。
[0062]所述圓極化天線的工作在以TEiq為主的TEiq與TE2q模的混合模式，此工作模式下，所述圓極化天線具有較好的圓極化特性。
[0063]圖3為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種圓極化天線的平面結(jié)構(gòu)示意圖，所述圓極化天線在第一金屬鍍層饋電端包含饋電結(jié)構(gòu)，所述饋電結(jié)構(gòu)包括漸變微帶線和微帶線，所述圓極化天線中第一排金屬通孔、第二排金屬通孔之間開設(shè)有第一漸變縫隙和第二漸變縫隙。第一漸變縫隙包括第一漸變縫隙左側(cè)漸變線和第一漸變縫隙右側(cè)漸變線;第二漸變縫隙包括第二漸變縫隙左側(cè)漸變線和第二漸變縫隙右側(cè)漸變線，具體見圖3所示，所述第一漸變縫隙與第二漸變縫隙關(guān)于yoz平面對稱;所述漸變微帶線的形狀為等腰梯形，所述微帶線的寬度為微帶線阻抗為50 Ω時對應(yīng)的寬度。
[0064]在本發(fā)明實(shí)施例中，如圖3所示，所述圓極化天線的長度為32.3mm，寬度為40mm，高度為1.61mm，所述圓極化天線采用羅杰斯5880作為介質(zhì)基板，該介質(zhì)基板對應(yīng)的介電常數(shù)為^ = 2.2，介質(zhì)基板的厚度H= 1.57mm，介質(zhì)基板的寬度W6 = 40mm，第一金屬鍍層和第二金屬鍍層的厚度為0.02mm，第一漸變縫隙的長度L1 = 10mm，第一排金屬通孔的長度與第一漸變縫隙的長度的差值L2 = 5.3mm，漸變微帶線的長度L3 = 12mm，微帶線的長度L4 = 5mm，第一排金屬通孔中的每個金屬通孔的幾何中心與第二排金屬通孔中對應(yīng)的每個金屬通孔的幾何中心之間的距離Wsiw=6.6mm，第一排金屬通孔中每個金屬通孔的內(nèi)徑D = 0.6mm，第一排金屬通孔中每兩個相鄰的金屬通孔的幾何中心之間的距離S = 0.9mm，第一漸變縫隙的最大寬度1 = 5mm，第一漸變縫隙的一個邊界點(diǎn)與第二漸變縫隙的一個邊界點(diǎn)之間的距離W2 =
2.4mm，第一漸變縫隙的另一邊界點(diǎn)與第二漸變縫隙的另一個邊界點(diǎn)之間的距離W3 =3.8mm，漸變微帶線的上底寬度W4 = 2.4mm，微帶線的寬度W5 = 6.8mm，所述圓極化天線的工作頻段為 57GHz-64GHz。
[0065]圖4為圖3對應(yīng)的實(shí)施例所提供的一種圓極化天線的回波損耗特性曲線，圖4中的橫軸為工作頻率，單位是GHz，縱軸為圓極化天線的回波損耗S(l，I)，單位是dB。從圖4可以看出，在57-64GHZ整個頻段內(nèi)，均滿足S(I，I X-1OdB，說明在整個工作頻段所述圓極化天線都有很好的匹配特性。
[0066]圖5a和圖5b分別為圖3對應(yīng)的實(shí)施例提供的一種圓極化天線工作在57GHz，xoz平面和yoz平面的輻射方向圖；
[0067]圖5c和圖5d分別為圖3對應(yīng)的實(shí)施例提供的一種圓極化天線工作在60GHz，xoz平面和yoz的輻射方向圖；
[0068]圖5e和圖5f分別為圖3對應(yīng)的實(shí)施例提供的一種圓極化天線工作在64GHz，xoz平面和yoz平面的輻射方向圖。
[0069]圖5a、圖5c和圖5e中包括左旋圓極化LHCP輻射方向和右旋圓極化RHCP輻射方向(具體如圖對應(yīng)所示)，由圖5a、圖5c和圖5e可以看出，在XOZ平面，當(dāng)所述圓極化天線工作在57GHz、60GHz和64GHz時，所述圓極化天線的半功率波瓣寬度為35°，主極化強(qiáng)度比交叉極化強(qiáng)度高1dB;圖5b、圖5d和圖5f中包括左旋圓極化LHCP輻射方向和右旋圓極化RHCP輻射方向(具體如圖對應(yīng)所示)，由圖5b、圖5d和圖5f可以看出，在yoz平面，當(dāng)所述圓極化天線工作在57GHz、60GHz和64GHz時，所述圓極化天線的半功率波瓣寬度為40°，主極化強(qiáng)度比交叉極化強(qiáng)度高18dB，可以看出所述圓極化天線具有較好的圓極化純凈度；同時，半功率波瓣寬度較窄，說明所述圓極化天線具有較好的方向性，能夠有效地減小多徑干擾。
[0070]圖6a為圖3對應(yīng)的實(shí)施例提供的一種圓極化天線在+ζ方向的軸比隨頻率變化的曲線圖，圖6a中的橫軸為工作頻率，單位是GHz，縱軸為圓極化天線的軸比，單位是dB。從圖6a可以看出，在57.4-58.6GHz