本發(fā)明涉及電動(dòng)汽車的充電技術(shù)領(lǐng)域，特別是電動(dòng)汽車充電槍電子鎖的驅(qū)動(dòng)技術(shù)領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

隨著人們對(duì)用電安全意識(shí)的逐漸強(qiáng)化，電動(dòng)汽車直流充電樁作為一種高壓大電流設(shè)備，如果用戶在使用過程中操作不當(dāng)，如在充電過程中拔出充電槍，可能會(huì)導(dǎo)致觸電危險(xiǎn)。因此充電樁的充電槍上增加了電子鎖裝置。

電子鎖驅(qū)動(dòng)通常采用電平驅(qū)動(dòng)方式，采用電平驅(qū)動(dòng)方式由于驅(qū)動(dòng)線圈阻抗小，電流大，功耗大，發(fā)熱量大，其壽命和可靠性都不高。

電子鎖驅(qū)動(dòng)還可以采用正負(fù)脈沖驅(qū)動(dòng)方式，電子鎖只有在需要鎖止或者解鎖時(shí)才需要驅(qū)動(dòng)電路輸出相應(yīng)的正負(fù)脈沖驅(qū)動(dòng)電源，不需要高電平大電流維持其狀態(tài)，其工作功耗小，發(fā)熱量小，壽命和可靠性高。

現(xiàn)有的產(chǎn)生正負(fù)脈沖技術(shù)常見的電路有分別使用兩路電源，一路為正電源，一路為負(fù)電源，分別采用開關(guān)器件控制正負(fù)電源的關(guān)斷導(dǎo)通，分別產(chǎn)生正負(fù)脈沖驅(qū)動(dòng)電源。這種方式需要增加一路負(fù)電源或者增加輔助電源中變壓器產(chǎn)生負(fù)電源的繞組，給設(shè)計(jì)帶來不便。

還有一種采用三極管橋式推挽結(jié)構(gòu)的方式，因?yàn)橹黧w元件是三極管，而類似于電子鎖裝置的驅(qū)動(dòng)脈沖電流往往比較大，為數(shù)安培，三極管為電流型驅(qū)動(dòng)器件，如果選用常見的放大倍數(shù)為100～200倍的三極管，其放大倍數(shù)在電流增大后會(huì)減小到只有幾十倍，則需要很大的基極電流才能使三極管漏極-發(fā)射極工作在飽和狀態(tài)，同樣在對(duì)基極串聯(lián)的限流電阻的功率和體積等方面要求比較高，另外也損失了大量的效率。

如果簡單的將三極管橋式推挽的結(jié)構(gòu)中的三極管更換為對(duì)應(yīng)的場效應(yīng)管，即橋式推挽結(jié)構(gòu)，上管更換為P溝道場效應(yīng)管，下管為N溝道場效應(yīng)管，由于P溝道場效應(yīng)管的關(guān)斷閾值與N溝道場效應(yīng)管開通閾值較為接近，容易產(chǎn)生上下管同時(shí)導(dǎo)通的風(fēng)險(xiǎn)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明目的是針對(duì)充電槍電子鎖的驅(qū)動(dòng)要求，提出一種從節(jié)約成本、簡化設(shè)計(jì)和增加可靠性方面考慮的能產(chǎn)生正負(fù)脈沖電源的電動(dòng)汽車充電槍電子鎖的控制電路。

本發(fā)明包括連接在CPU（11）上的第一PWM信號(hào)和第二PWM信號(hào)、第一前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（2）和第二前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（3）、第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）、為CPU（11）提供電源的供電系統(tǒng)（VDD）、為第一前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（2）、第二前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（3）、第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）供電的直流電源VCC；

所述第一PWM信號(hào)和第二PWM信號(hào)的電平互補(bǔ)；

所述第一PWM信號(hào)通過第一前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（2）與第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）連接；

所述第二PWM信號(hào)通過第二前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（3）與第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）連接；

電子鎖執(zhí)行電路的兩端分別與第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）連接。

電子鎖裝置的電子鎖執(zhí)行電路作為負(fù)載接入系統(tǒng)中，可以根據(jù)電子鎖的極性或狀態(tài)來確定第一PWM信號(hào)和第二PWM信號(hào)的高低電平脈沖。當(dāng)?shù)谝籔WM信號(hào)為高電平脈沖，且第二PWM信號(hào)為低電平脈沖時(shí)，電子鎖裝置處于鎖止?fàn)顟B(tài)；當(dāng)?shù)谝籔WM信號(hào)為低電平脈沖，且第二PWM信號(hào)為高電平脈沖時(shí)，電子鎖裝置處于解鎖狀態(tài)。

本發(fā)明只需要占用CPU的兩個(gè)端口，給出電平互補(bǔ)的兩個(gè)PWM信號(hào)，控制鎖止和解鎖功能。本發(fā)明區(qū)別于全橋電源驅(qū)動(dòng)電路，全橋電源驅(qū)動(dòng)電路需要至少三路相互隔離的獨(dú)立電源分別驅(qū)動(dòng)四個(gè)開關(guān)管。本發(fā)明不需要增加額外負(fù)電源或變壓器繞組，只需要一路驅(qū)動(dòng)電源，即可以控制驅(qū)動(dòng)四個(gè)開關(guān)管。

本發(fā)明最小化因驅(qū)動(dòng)造成的能量損耗及發(fā)熱量，因其結(jié)構(gòu)中功率元件可均為效應(yīng)管屬于電壓控制型元件，所以無需較大驅(qū)動(dòng)電流。另外場效應(yīng)管漏-源極導(dǎo)通電阻普遍很小，這對(duì)于控制能量損耗及發(fā)熱量起了重要作用。

本發(fā)明具有較小的空間體積，因其元件均可為貼片，元件個(gè)數(shù)較少，隨著半導(dǎo)體元件技術(shù)不斷提高，這一優(yōu)勢將更加明顯。

本發(fā)明具有很高的可靠性，這一優(yōu)勢主要體現(xiàn)在其結(jié)構(gòu)中的場效應(yīng)管功率元件。通過簡單的計(jì)算選擇合適的參數(shù)，可以使場效應(yīng)管功率元件在正常工作狀態(tài)下都處于安全工作區(qū)間。其內(nèi)部功率元件有條不紊工作，提高了整體系統(tǒng)的可靠性。另外本發(fā)明對(duì)于CPU發(fā)送非鎖止或解鎖信號(hào)（如電平同步的PWM控制信號(hào)）時(shí)表現(xiàn)為在電子鎖兩端電平為0V，這并不會(huì)損壞驅(qū)動(dòng)模塊的功率元件。

進(jìn)一步地，本發(fā)明所述第一前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（2）包括第一、二、三和四電阻（21、22、23、25）及第一三極管（24），第一電阻（21）的一端接CPU（11）的I/O端口，另外一端接第一三極管（24）的基極，第二電阻（22）并聯(lián)在第一三極管（24）的基極和發(fā)射極兩端，第三電阻（23）一端接直流電源VCC的正端，第三電阻（23）的另一端接第一三極管（24）的集電極和第四電阻（25）的一端，第一三極管（24）的發(fā)射極接直流電源VCC的負(fù)極。

所述第二前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（3）包括第五、六、七和八電阻（31、32、33、35）及第二三極管（34），第五電阻（31）的一端接CPU（11）的I/O端口，另外一端接第二三極管（34）的基極，第六電阻（32）并聯(lián)在第二三極管（34）的基極和發(fā)射極兩端，第七電阻（33）一端接直流電源VCC的正端，第七電阻（33）的另一端接第二三極管（34）的集電極和第八電阻（35）的一端，第二三極管（34）的發(fā)射極接直流電源VCC的負(fù)極。

第一前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（2）和第二前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（3）分別包括了三極管等元件。該部分結(jié)構(gòu)將CPU（11）來的信號(hào)經(jīng)過處理后驅(qū)動(dòng)第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）。一方面因后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊可能是三極管構(gòu)成功率元件的結(jié)構(gòu)，所以要求其驅(qū)動(dòng)電流比較大，需要此部分結(jié)構(gòu)增加CPU（11）的驅(qū)動(dòng)帶載能力。另外一方面，第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）的功率元件的電源電壓幅值大小通常等于電子鎖的驅(qū)動(dòng)電壓幅值大小，所以需要其驅(qū)動(dòng)電壓大小也比較高，而CPU（11）出來的信號(hào)電壓通常為比較低（一般為3.3V），因此此結(jié)構(gòu)起到提高后級(jí)驅(qū)動(dòng)電壓的作用。另外此結(jié)構(gòu)因采用基本的共射極放大電路，線路簡單，元件個(gè)數(shù)較少，成本低，可選擇普通的三極管，基極電流小。

本發(fā)明所述第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）包括第九電阻（43）、第十電阻（44）、第一穩(wěn)壓二極管（47）、第二穩(wěn)壓二極管（48）、第一P溝道場效應(yīng)管（45）和第一N溝道場效應(yīng)管（46）；第一P溝道場效應(yīng)管（45）的源端連接在直流電源VCC的正端，第九電阻（43）并聯(lián)在第一P溝道場效應(yīng)管（45）的柵-源兩端，第一穩(wěn)壓二極管（47）的負(fù)極連接第一P溝道場效應(yīng)管（45）的柵極，第一穩(wěn)壓二極管（47）的正極分別連接第四電阻（25）的另一端和第二穩(wěn)壓二極管（48）的一端，第二穩(wěn)壓二極管（48）的另一端連接第一N溝道場效應(yīng)管（46）的柵極，第十電阻（44）并聯(lián)在第一N溝道場效應(yīng)管（46）的柵-源兩端，第一N溝道場效應(yīng)管（46）的一個(gè)源端連接直流電源VCC的負(fù)極，第一N溝道場效應(yīng)管（46）的另一個(gè)漏端與第一P溝道場效應(yīng)管（45）的另一個(gè)漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的正極端。

本發(fā)明所述第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）包括第十一電阻（53）、第十二電阻（54）、第三穩(wěn)壓二極管（57）、第四穩(wěn)壓二極管（58）、第二P溝道場效應(yīng)管（55）和第二N溝道場效應(yīng)管（56）；第二P溝道場效應(yīng)管（55）的源端連接在直流電源VCC的正端，第十一電阻（53）并聯(lián)在第二P溝道場效應(yīng)管（55）的柵-源兩端，第三穩(wěn)壓二極管（57）的負(fù)極連接第二P溝道場效應(yīng)管（55）的柵極，第三穩(wěn)壓二極管（57）的正極分別連接第八電阻（35）的另一端和第四穩(wěn)壓二極管（58）的負(fù)極，第四穩(wěn)壓二極管（58）的正極連接第二N溝道場效應(yīng)管（56）的柵極，第十二電阻（54）并聯(lián)在第二N溝道場效應(yīng)管（56）的柵-源兩端，第二N溝道場效應(yīng)管（56）的一個(gè)源端連接直流電源VCC的負(fù)極，第二N溝道場效應(yīng)管（56）的另一個(gè)漏端與第二P溝道場效應(yīng)管（55）的另一個(gè)漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的負(fù)極端。

第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）分別是由開關(guān)管組成的類似于橋式推挽結(jié)構(gòu)。本結(jié)構(gòu)接收第一前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（2）、第二前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A（3）處理后的信號(hào)，經(jīng)過一系列操作轉(zhuǎn)換為電子鎖（61）鎖止和解鎖驅(qū)動(dòng)所需要的正負(fù)脈沖電壓信號(hào)。

本結(jié)構(gòu)采用對(duì)稱的結(jié)構(gòu)，因?yàn)樯舷聵虻膱鲂?yīng)管的驅(qū)動(dòng)閥值電壓一般低于電源VCC（一般為12V）的一半，所以該結(jié)構(gòu)中對(duì)功率元件的驅(qū)動(dòng)做了改進(jìn)，每個(gè)功率元件通過結(jié)合兩個(gè)小模塊降壓，因此實(shí)際到功率元件的驅(qū)動(dòng)電壓都沒有模塊的輸入電壓高，因此可以保證該模塊在輸入范圍內(nèi)任何電壓下都不會(huì)出現(xiàn)功率元件第一P溝道場效應(yīng)管（45）和第一N溝道場效應(yīng)管（46）同時(shí)導(dǎo)通、第二P溝道場效應(yīng)管（55）和第二N溝道場效應(yīng)管（56）同時(shí)導(dǎo)通的情況。本結(jié)構(gòu)在可靠性上比橋式推挽結(jié)構(gòu)有了很大的提高，避免控制失效的狀況。

還可以避免輸入的信號(hào)為電平同步的異常狀況，即使輸入信號(hào)為電平同步信號(hào)時(shí)，上面兩個(gè)功率元件第一P溝道場效應(yīng)管（45）和第一N溝道場效應(yīng)管（46）同時(shí)導(dǎo)通或下面兩個(gè)功率元件第二P溝道場效應(yīng)管（55）和第二N溝道場效應(yīng)管（56）同時(shí)導(dǎo)通，輸出到電子鎖兩的電壓為0V左右，因此對(duì)電子鎖無任何影響，這四個(gè)功率元件也不會(huì)有損壞，提高了整體系統(tǒng)的可靠性。

另外，第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）的結(jié)構(gòu)也可以是：

所述第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）包括第九電阻（43’）、第十電阻（44’）、第一穩(wěn)壓二極管（47’）、第十三電阻（48’）、第一P溝道場效應(yīng)管（45’）和第一N溝道場效應(yīng)管（46’）；第一P溝道場效應(yīng)管（45’）的源端連接在直流電源VCC的正端，第九電阻（43’）并聯(lián)在第一P溝道場效應(yīng)管（45’）的柵-源兩端，第一穩(wěn)壓二極管（47’）的負(fù)極連接第一P溝道場效應(yīng)管（45’）的柵極，第一穩(wěn)壓二極管（47’）的正極分別連接第四電阻（25）的另一端和第十三電阻（48’）的一端，第十三電阻（48’）的另一端連接第一N溝道場效應(yīng)管（46’）的柵極，第十電阻（44’）并聯(lián)在第一N溝道場效應(yīng)管（46’）的柵-源兩端，第一N溝道場效應(yīng)管（46’）的一個(gè)源端連接直流電源VCC的負(fù)極，第一N溝道場效應(yīng)管（46’）的另一個(gè)漏端與第一P溝道場效應(yīng)管（45’）的另一個(gè)漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的正極端。

所述第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）包括第十一電阻（53’）、第十二電阻（54’）、第三穩(wěn)壓二極管（57’）、第十四電阻（58’）、第二P溝道場效應(yīng)管（55’）和第二N溝道場效應(yīng)管（56’）；第二P溝道場效應(yīng)管（55’）的源端連接在直流電源VCC的正端，第十一電阻（53’）并聯(lián)在第二P溝道場效應(yīng)管（55’）的柵-源兩端，第二穩(wěn)壓二極管（57’）的負(fù)極連接第二P溝道場效應(yīng)管（55’）的柵極，第三穩(wěn)壓二極管（57’）的正極分別連接第八電阻（35）的另一端和第十四電阻（58’）的一端，第十四電阻（58’）的另一端連接第二N溝道場效應(yīng)管（56’）的柵極，第十二電阻（54’）并聯(lián)在第二N溝道場效應(yīng)管（56’）的柵-源兩端，第二N溝道場效應(yīng)管（56’）的一個(gè)源端連接直流電源VCC的負(fù)極，第二N溝道場效應(yīng)管（56’）的另一個(gè)漏端與第二P溝道場效應(yīng)管（55’）的另一個(gè)漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的正極端。

該結(jié)構(gòu)除了都可以確保第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（4）和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B（5）中上下兩個(gè)功率元件不會(huì)同時(shí)導(dǎo)通而損壞以外，還提高了電路設(shè)計(jì)的精確性，第十三電阻（48’）和第十四電阻（58’）的大小可以根據(jù)設(shè)計(jì)自由選擇，相比穩(wěn)壓二極管，電阻有更多的參數(shù)選擇，增加電路設(shè)計(jì)的靈活性。

附圖說明

圖1為本發(fā)明的結(jié)構(gòu)原理框圖。

圖2為第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B的工作原理圖。

圖3為第一實(shí)施例對(duì)應(yīng)的具體線路圖。

圖4為第二實(shí)施例對(duì)應(yīng)的具體線路圖。

具體實(shí)施方式

如圖1所示，本發(fā)明包含了由控制單元1中的CPU 11輸出的兩個(gè)PWM信號(hào)，分別為PWM信號(hào)1和PWM信號(hào)2。為了要產(chǎn)生正負(fù)電源，PWM信號(hào)1和PWM信號(hào)2必須是電平互補(bǔ)。

因?yàn)镃PU 11的I/O端口電平通常為3.3V，驅(qū)動(dòng)能力比較弱，所以需要增加驅(qū)動(dòng)模塊，故 PWM信號(hào)1通過第一前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A 2與第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B 4連接； PWM信號(hào)2通過第二前級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊A 3與第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B 5連接。

電動(dòng)汽車充電槍裝置6的電子鎖執(zhí)行電路61的兩端分別與第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B 4和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B 5連接。

為CPU 11有及以上各模塊提供電源的供電系統(tǒng)VDD、直流電源VCC 7可以是外部提供的獨(dú)立輔助電源模塊，也可以是集成在充電控制單元0中。

如圖1所示，CPU 11提供電源的供電系統(tǒng)VDD為CPU 11的電源輸入，電壓大小通常為3.3V，直流電源VCC 7為根據(jù)電子鎖負(fù)載的實(shí)際電源要求來設(shè)定的電壓值電源。

如圖2所示，為第一后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B 4和第二后級(jí)驅(qū)動(dòng)模塊B 5供電的直流電源VCC 7可由輔助電源提供。

功率元件41、51為P溝道場效應(yīng)管（上管），功率元件42、52為N溝道場效應(yīng)管（下管）。電動(dòng)汽車充電槍裝置6的電子鎖執(zhí)行電路61正負(fù)電源端口分別接在功率元件41、42和功率元件51、52連接處。當(dāng)功率元件41和功率元件52導(dǎo)通，且功率元件42和功率元件51斷開時(shí)，電源經(jīng)過實(shí)線箭頭49方向產(chǎn)生鎖止（+VCC）正脈沖驅(qū)動(dòng)源，電子鎖執(zhí)行電路61鎖止；當(dāng)功率元件42和功率元件51導(dǎo)通，且功率元件41和功率元件52斷開時(shí)，電源經(jīng)過虛線箭頭59方向產(chǎn)生解鎖（-VCC）負(fù)脈沖源，電子鎖執(zhí)行電路61解鎖。

實(shí)施例1：

如圖3所示，其中PWM信號(hào)1和PWM信號(hào)2由CPU 11產(chǎn)生。

第一驅(qū)動(dòng)模塊A 2的作用為提高CPU 11的帶載能力和場效應(yīng)管的驅(qū)動(dòng)能力。電阻21一端接CPU 11的I/O端口，另外一端接三極管24的基極，電阻22并聯(lián)在三極管24的基極和發(fā)射極兩端，電阻23一端接電源VCC的正端，另外一端接三極管24的集電極和電阻25的一端，三極管24的發(fā)射極接電源VCC的負(fù)極（圖3中為GND端）。

第二驅(qū)動(dòng)模塊A 3的作用為提高CPU（11）的帶載能力和場效應(yīng)管的驅(qū)動(dòng)能力。電阻31一端接CPU 11的I/O端口，另外一端接三極管34的基極，電阻32并聯(lián)在三極管34的基極和發(fā)射極兩端，電阻33一端接電源VCC的正端，另外一端接三極管34的集電極和電阻35的一端，三極管34的發(fā)射極接電源VCC的負(fù)極。

第一驅(qū)動(dòng)模塊A 2的工作原理是：當(dāng)PWM信號(hào)1為高電平時(shí)，經(jīng)過電阻21、22分壓，驅(qū)動(dòng)三極管24工作在飽和導(dǎo)通狀態(tài)，三極管24的集電極電壓為低電平；當(dāng)PWM信號(hào)1為低電平時(shí)，經(jīng)過電阻21、22，使得三極管24工作在截止?fàn)顟B(tài)，三極管24的集電極電壓為高電平，并通過電阻25接到第一驅(qū)動(dòng)模塊B 4 。

第二驅(qū)動(dòng)模塊A 3的工作原理是：當(dāng)PWM信號(hào)2為高電平時(shí)，經(jīng)過電阻31、32分壓，驅(qū)動(dòng)三極管34工作在飽和導(dǎo)通狀態(tài)，三極管34的集電極電壓為低電平；當(dāng)PWM信號(hào)2為低電平時(shí)，經(jīng)過電阻31、32，使得三極管34工作在截止?fàn)顟B(tài)，三極管34的集電極電壓為高電平，并通過電阻35接到第二驅(qū)動(dòng)模塊B 5。

第一驅(qū)動(dòng)模塊B 4主要由電阻43、44、穩(wěn)壓二極管47、48、P溝道場效應(yīng)管45和N溝道場效應(yīng)管46組成。場效應(yīng)管45的源端連接在電源VCC的正端，電阻43并聯(lián)在場效應(yīng)管45的柵-源兩端，穩(wěn)壓二極管47的負(fù)極接P溝道場效應(yīng)管45的柵極，穩(wěn)壓二極管47的正極連接第一驅(qū)動(dòng)模塊A 2中電阻25的另一端和穩(wěn)壓二極管48的負(fù)極，穩(wěn)壓二極管48的正極連接N溝道場效應(yīng)管46的柵極，電阻44并聯(lián)在場效應(yīng)管46的柵-源兩端。N溝道場效應(yīng)管46的一個(gè)源端連接直流電源VCC的負(fù)極，N溝道場效應(yīng)管46的另一個(gè)漏端與P溝道場效應(yīng)管45的另一個(gè)漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路61的正極端。

第二驅(qū)動(dòng)模塊B 5主要由電阻53、54，穩(wěn)壓二極管57、58、P溝道場效應(yīng)管55和 N溝道場效應(yīng)管56組成。場效應(yīng)管55的源端連接在電源VCC的正端，電阻53并聯(lián)在場效應(yīng)管55的柵-源兩端，穩(wěn)壓二極管57的負(fù)極接P溝道場效應(yīng)管55的柵極，穩(wěn)壓二極管57的正極連接第二驅(qū)動(dòng)模塊A 3中電阻35的另一端和穩(wěn)壓二極管58的負(fù)極，穩(wěn)壓二極管58的正極連接N溝道場效應(yīng)管56的柵極，電阻54并聯(lián)在場效應(yīng)管56的柵-源兩端。N溝道場效應(yīng)管56的一個(gè)源端連接直流電源VCC的負(fù)極， N溝道場效應(yīng)管56的另一個(gè)漏端與P溝道場效應(yīng)管55的另一個(gè)漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路61的負(fù)極端。

第一驅(qū)動(dòng)模塊B 4和第二驅(qū)動(dòng)模塊B 5的工作原理是：

1）鎖止功能：當(dāng)電阻25來的信號(hào)為低電平脈沖（約為0V）時(shí)，電源VCC經(jīng)過P溝道場效應(yīng)管45和穩(wěn)壓二極管47到電阻25，所以P溝道場效應(yīng)管45正常導(dǎo)通，電子鎖執(zhí)行電路61 (+)端變?yōu)楦唠娖矫}沖（幅值約為VCC）。同時(shí)電阻35來的信號(hào)為高電平脈沖（幅值約為VCC），經(jīng)過穩(wěn)壓二極管58使N溝道場效應(yīng)管56導(dǎo)通，電子鎖執(zhí)行電路61 (-)端變?yōu)榈碗娖矫}沖（0V左右）。因此在電子鎖驅(qū)動(dòng)兩端的電壓脈沖幅值為+VCC，電子鎖執(zhí)行電路61鎖止。

2）解鎖功能：當(dāng)電阻35來的信號(hào)為低電平脈沖（約為0V）時(shí)，電源VCC經(jīng)過P溝道場效應(yīng)管55和穩(wěn)壓二極管57到電阻35，所以P溝道場效應(yīng)管55正常導(dǎo)通，電子鎖執(zhí)行電路61 (-)端變?yōu)楦唠娖矫}沖（幅值約為VCC）。同時(shí)電阻25來的信號(hào)為高電平脈沖（幅值約為VCC），經(jīng)過穩(wěn)壓二極管48使N溝道場效應(yīng)管46導(dǎo)通，電子鎖執(zhí)行電路61 (+)端變?yōu)榈碗娖矫}沖（0V左右）。因此在電子鎖驅(qū)動(dòng)兩端的電壓脈沖幅值為-VCC，電子鎖執(zhí)行電路61解鎖。

穩(wěn)壓二極管47和48選定合適的參數(shù)，保證：

1）如果驅(qū)動(dòng)模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平時(shí)，場效應(yīng)管45的柵極-源極電壓因?yàn)榉€(wěn)壓二極管47的限制無法達(dá)到開啟的閥值電壓，而場效應(yīng)管46的柵極-源極電壓能夠達(dá)到開啟的閥值電壓，此時(shí)場效應(yīng)管45截止，場效應(yīng)管46導(dǎo)通。

2）如果驅(qū)動(dòng)模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平一半大小時(shí)，場效應(yīng)管45的柵極-源極電壓因?yàn)榉€(wěn)壓二極管47的限制無法達(dá)到開啟的閥值電壓，而場效應(yīng)管46的柵極-源極電壓因?yàn)榉€(wěn)壓二極管48的限制無法達(dá)到開啟的閥值電壓，此時(shí)場效應(yīng)管45截止，場效應(yīng)管46截止。

3）如果驅(qū)動(dòng)模塊A中電阻25出來的電壓接近低電平時(shí)，場效應(yīng)管45的柵極-源極電壓能夠達(dá)到開啟的閥值電壓，而場效應(yīng)管46的柵極-源極電壓因?yàn)榉€(wěn)壓二極管48的限制無法達(dá)到開啟的閥值電壓，此時(shí)場效應(yīng)管45導(dǎo)通，場效應(yīng)管46截止。

上述三種狀態(tài)看，場效應(yīng)管45和場效應(yīng)管46不會(huì)出現(xiàn)同時(shí)處于導(dǎo)通狀態(tài)。

同理穩(wěn)壓二極管57和58選定合適的參數(shù)，場效應(yīng)管55和場效應(yīng)管56也不會(huì)同時(shí)處于導(dǎo)通狀態(tài)。

電阻43、44、53、54分別用來確保場效應(yīng)管45、46、55、56在不工作的時(shí)候，柵-源兩端電壓為0V左右，進(jìn)而對(duì)應(yīng)場效應(yīng)管的漏-源極完全斷開。

實(shí)施例2：

如圖4所示，與實(shí)施例1不同的是：實(shí)施例1中N溝道場效應(yīng)管的柵極驅(qū)動(dòng)串聯(lián)了一個(gè)穩(wěn)壓二極管48和58，而在實(shí)施例2中將穩(wěn)壓二極管48和58換成了電阻48’和58’，從第一驅(qū)動(dòng)模塊A 2中電阻25出來的電壓通過電阻48’和44’的分壓，使得N溝道場效應(yīng)管46’（截止時(shí)）的柵極電壓降低。

穩(wěn)壓二極管47’和電阻48’選定合適的參數(shù)，保證：

1）如果驅(qū)動(dòng)模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平時(shí)，場效應(yīng)管45’的柵極-源極電壓因?yàn)榉€(wěn)壓二極管47’的限制無法達(dá)到開啟的閥值電壓，而場效應(yīng)管46’的柵極-源極電壓能夠達(dá)到開啟的閥值電壓，此時(shí)場效應(yīng)管45’截止，場效應(yīng)管46’導(dǎo)通。

2）如果驅(qū)動(dòng)模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平一半大小時(shí)，場效應(yīng)管45’的柵極-源極電壓因?yàn)榉€(wěn)壓二極管47’的限制無法達(dá)到開啟的閥值電壓，而場效應(yīng)管46’的柵極-源極電壓因?yàn)殡娮?8’和電阻44’的分壓無法達(dá)到開啟的閥值電壓，此時(shí)場效應(yīng)管45’截止，場效應(yīng)管46’截止。

3）如果驅(qū)動(dòng)模塊A中電阻25出來的電壓接近低電平時(shí)，場效應(yīng)管45’的柵極-源極電壓能夠達(dá)到開啟的閥值電壓，而場效應(yīng)管46’的柵極-源極電壓因?yàn)殡娮?8’和電阻44’的分壓無法達(dá)到開啟的閥值電壓，此時(shí)場效應(yīng)管45’ 導(dǎo)通，場效應(yīng)管46’截止。

從上述3種狀態(tài)看，場效應(yīng)管45’和場效應(yīng)管46’不會(huì)同時(shí)處于導(dǎo)通狀態(tài)。

同理穩(wěn)壓二極管57’和電阻58’選定合適的參數(shù)，場效應(yīng)管55’和場效應(yīng)管56’也不會(huì)同時(shí)處于導(dǎo)通狀態(tài)。

本發(fā)明的可達(dá)到的有益效果：

通過軟件編程設(shè)置程序讓PWM信號(hào)1產(chǎn)生高電平，PWM信號(hào)2產(chǎn)生低電平，這時(shí)按照實(shí)施例中的電子鎖執(zhí)行電路61接線順序，在電子鎖兩端產(chǎn)生+VCC電壓脈沖驅(qū)動(dòng)信號(hào)，實(shí)現(xiàn)鎖止功能。

通過軟件編程設(shè)置程序讓PWM信號(hào)1產(chǎn)生低電平，PWM信號(hào)2產(chǎn)生高電平，這時(shí)按照實(shí)施例中的電子鎖執(zhí)行電路61接線順序，在電子鎖兩端產(chǎn)生-VCC電壓脈沖驅(qū)動(dòng)信號(hào)，實(shí)現(xiàn)解鎖功能。

調(diào)整第一實(shí)施例具體線路圖3中的穩(wěn)壓二極管47和48的穩(wěn)壓值大小可以確保場效應(yīng)管45和46不會(huì)同時(shí)導(dǎo)通，避免場效應(yīng)管45和46因電流大而過熱損壞。

調(diào)整第一實(shí)施例具體線路圖3中的穩(wěn)壓二極管57和58的穩(wěn)壓值大小可以確保場效應(yīng)管55和56不會(huì)同時(shí)導(dǎo)通，避免場效應(yīng)管55和56因電流大而過熱損壞。

調(diào)整第二實(shí)施例具體線路圖4中的穩(wěn)壓二極管47’和電阻44’、48’的參數(shù)大小可以確保場效應(yīng)管45’和46’不會(huì)同時(shí)導(dǎo)通，避免場效應(yīng)管45’和46’因電流大而過熱損壞。

調(diào)整第二實(shí)施例具體線路圖4中的穩(wěn)壓二極管57’和電阻54’、58’的參數(shù)大小可以確保場效應(yīng)管55’和56’不會(huì)同時(shí)導(dǎo)通，避免場效應(yīng)管55’和56’因電流大而過熱損壞。