合系數(shù)k34設為0. 25的情況下，恒 定電壓充電時（CV)的輸入阻抗Ζιη的值相對于充電時間的變化量大致為15Ω，與此相對， 在將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下，恒定電壓充電時（CV)的輸入阻抗Ζιη的值相對于充 電時間的變化量大致為20Ω。因而，可知將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下的負載變動特 性比將耦合系數(shù)k34設為0. 25的情況下的負載變動特性大。
[0157](測定實驗2-4)
[0158] 測定實驗2-4中使用的無線電力傳輸裝置1與測定實驗2-1相同。而且，在測定 實驗2-4中，將無線電力傳輸裝置1設定為雙峰性的性質，并且將供給至供電模塊2的交流 電力的驅動頻率設定為供電諧振器22和受電諧振器32所具有的諧振頻率（f0)。而且，將 耦合系數(shù)k12、k23分別固定為0. 46、0. 20,然后測定將耦合系數(shù)k34設為0. 25的情況和將耦 合系數(shù)k34設為0. 52的情況下的對鋰離子二次電池9進行充電（供電）時的輸入阻抗Ζιη。 此外，在測定實驗2-4中，與測定實驗2-2同樣地，通過將供給至供電模塊2的交流電力的 驅動頻率設定為供電諧振器22和受電諧振器32所具有的諧振頻率（f0)，來使輸入阻抗Ζιη 的值在從恒定電流充電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)起成為減少傾向。
[0159] 根據圖10的測定實驗2-4的測定結果，在將耦合系數(shù)k34設為0. 25的情況下，恒 定電壓充電時（CV)的輸入阻抗Ζιη的值相對于充電時間的變化量大致為1. 5Ω，與此相對， 在將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下，恒定電壓充電時（CV)的輸入阻抗Ζιη的值相對于充 電時間的變化量大致為6Ω。因而，可知將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下的負載變動特 性比將耦合系數(shù)k34設為0. 25的情況下的負載變動特性大。
[0160](測定實驗2-5)
[0161] 將測定實驗2-5中使用的無線電力傳輸裝置1中的札、R2、R3、&的值分別設定為 〇· 7Ω、〇· 7Ω、2· 5Ω、2· 0Ω。另外，將 值分別設定為 3. 1μΗ、3· 1μΗ、18· 4μΗ、 12.5以!1。另外，將(：1、(：2、(：3、(： 4的值分別設定為8.71^、8.71^、1.51^、2.31^。另外，供電諧 振器22和受電諧振器32的諧振頻率是970kHz。
[0162] 而且，在測定實驗2-5中，根據上述結構，將無線電力傳輸裝置1設定為雙峰性的 性質，并且將供給至供電模塊2的交流電力的驅動頻率設定為反相諧振模式（fH)。而且， 將耦合系數(shù)k23固定為0. 20,然后測定將耦合系數(shù)k12設為0. 38且將耦合系數(shù)k34設為0. 37 的情況和將耦合系數(shù)k12設為0. 46且將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下的對鋰離子二次電 池9進行充電（供電）時的輸入阻抗Ζιη以及輸入電流Ιιη(Ι1)。此外，在測定實驗2-5中， 也測定從交流電源6施加于無線電力傳輸裝置1的輸入電壓Vin= 5V時的相對于充電時間 (ChargingTime(min))的輸入阻抗Zin以及輸入電流Iin〇
[0163] 根據圖11的測定實驗2-5的輸入阻抗Ζιη的測定結果，在將耦合系數(shù)k12設為0.38 且將耦合系數(shù)k34設為0. 37的情況下，恒定電壓充電時（CV)的輸入阻抗Ζιη的值相對于充 電時間的變化量大致為12Ω(41Ω-29Ω)，在將耦合系數(shù)k12設為0. 46且將耦合系數(shù)k34設 為0. 52的情況下，恒定電壓充電時（CV)的輸入阻抗Ζιη的值相對于充電時間的變化量大致 為17Ω(47Ω-30Ω)。因而，可知將耦合系數(shù)k12設為0. 46且將耦合系數(shù)k34設為0. 52的 情況下的負載變動特性比將耦合系數(shù)k12設為0. 38且將耦合系數(shù)k34設為0. 37的情況下的 負載變動特性大。
[0164]另外，根據圖11的測定實驗2-5的輸入電流Ιιη的測定結果，在將耦合系數(shù)k12設 為0. 38且將耦合系數(shù)k34設為0. 37的情況下，恒定電壓充電時的無線電力傳輸裝置1的輸 入電流Ιιη相對于充電時間的變化量大致為〇. 050A(0. 170A-0. 120A)，與此相對，在將耦合 系數(shù)k12設為0. 46且將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下，恒定電壓充電時的無線電力傳輸 裝置1的輸入電流Ιιη相對于充電時間的變化量大致為〇. 〇58A(0. 164A-0. 106A)。因而，可 知在將耦合系數(shù)k12設為0. 46且將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下，相比于將耦合系數(shù)k12 設為0. 38且將耦合系數(shù)k34設為0. 37的情況，恒定電壓充電時的無線電力傳輸裝置1的輸 入電流4相對于充電時間的變化量大。
[0165] 并且，在本測定實驗2-5中，測定將耦合系數(shù)k12設為0.38且將耦合系數(shù)k34設 為0. 37的情況和將耦合系數(shù)k12設為0. 46且將耦合系數(shù)k34設為0. 52的情況下的恒定電 流-恒定電壓充電時的供電線圈21的表面溫度。在圖12中示出其測定值以及將測定值圖 表化而得到的圖。
[0166] 根據圖12的供電線圈21的表面溫度的測定結果，在將耦合系數(shù)k12設為0.38、將 耦合系數(shù)k34設為0. 37的情況下，從恒定電流充電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)時（充電 時間30分鐘與40分鐘之間）的供電線圈21的表面溫度約為39. 4°C，從轉變?yōu)楹愣妷撼?電（CV)起經過約40分鐘時（充電時間80分鐘）的供電線圈21的表面溫度約為39. 2°C。 艮P，供電線圈21的表面溫度僅下降了 0. 2°C(39. 4-39. 2°C)。
[0167]另一方面，在將親合系數(shù)k12設為0. 46、將親合系數(shù)k34設為0. 52的情況下，從恒 定電流充電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)時（充電時間30分鐘與40分鐘之間）的供電 線圈21的表面溫度約為39. 1°C，從轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)起經過約40分鐘時（充電時 間80分鐘）的供電線圈21的表面溫度約為37. 6°C。即，供電線圈21的表面溫度也下降了 1. 5°C(39. 1-37. 6°C) 〇
[0168] 可知當像這樣將耦合系數(shù)k12以及耦合系數(shù)k34的值設定得大時，負載變動特性變 大，無線電力傳輸裝置1的輸入電流Ιιη相對于充電時間的變化量也變大，能夠抑制從恒定 電流充電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)時的過剩的輸入電力，從而能夠進一步抑制無線 電力傳輸裝置1 (本測定實驗2-5中為供電線圈21)的發(fā)熱。
[0169] (耦合系數(shù)的調整方法）
[0170] 接著，對作為用于調整所述負載變動特性的參數(shù)的耦合系數(shù)的調整方法進行說 明。
[0171] 如圖13所示，在無線電力傳輸中，線圈間的距離與耦合系數(shù)k的關系為當線圈與 線圈之間的距離縮短（變短）時，耦合系數(shù)k的值存在變高的傾向。當將該關系應用于本 實施方式的無線電力傳輸裝置1時，通過分別縮短供電線圈21與供電諧振器22之間的距 離dl2、供電諧振器22與受電諧振器32之間的距離d23、受電諧振器32與受電線圈31之 間的距離d34,能夠增大供電線圈21(線圈U與供電諧振器22(線圈L2)之間的耦合系數(shù) k12、供電諧振器22(線圈L2)與受電諧振器32(線圈L3)之間的耦合系數(shù)k23、受電諧振器 32(線圈L3)與受電線圈31(線圈L4)之間的耦合系數(shù)k34。相反地，通過分別延長供電線圈 21與供電諧振器22之間的距離dl2、供電諧振器22與受電諧振器32之間的距離d23、受 電諧振器32與受電線圈31之間的距離d34,能夠降低供電線圈21(線圈U與供電諧振器 22 (線圈L2)之間的耦合系數(shù)k12、供電諧振器22 (線圈L2)與受電諧振器32 (線圈L3)之間 的耦合系數(shù)k23、受電諧振器32(線圈L3)與受電線圈31(線圈L4)之間的耦合系數(shù)k34。
[0172] 根據上述耦合系數(shù)的調整方法以及利用耦合系數(shù)來調整負載變動特性的測定實 驗2-1~2-5,在將供電諧振器22與受電諧振器32之間的距離d23以及受電諧振器32與 受電線圈31之間的距離d34固定了的情況下，通過縮短供電線圈21與供電諧振器22之間 的距離dl2,能夠增大供電線圈21與供電諧振器22之間的耦合系數(shù)k12的值，通過增大耦合 系數(shù)k12的值，能夠增大負載變動特性。相反地，通過延長供電線圈21與供電諧振器22之 間的距離dl2,能夠減小供電線圈21與供電諧振器22之間的耦合系數(shù)k12的值，通過減小 耦合系數(shù)k12的值，能夠減小負載變動特性。
[0173] 另外，在將供電線圈21與供電諧振器22之間的距離dl2以及供電諧振器22與受 電諧振器32之間的距離d23固定了的情況下，通過縮短受電諧振器32與受電線圈31之間 的距離d34,能夠增大受電諧振器32與受電線圈31之間的耦合系數(shù)k34的值，通過增大耦合 系數(shù)k34的值，能夠增大負載變動特性。相反地，通過延長受電諧振器32與受電線圈31之 間的距離d34,能夠減小受電諧振器32與受電線圈31之間的耦合系數(shù)k34的值，通過減小 耦合系數(shù)k34的值，能夠減小負載變動特性。
[0174] 另外，在將供電諧振器22與受電諧振器32之間的距離d23固定了的情況下，通過 縮短供電線圈21與供電諧振器22之間的距離dl2以及受電諧振器32與受電線圈31之間 的距離d34,能夠增大供電線圈21與供電諧振器22之間的耦合系數(shù)k12的值以及受電諧振 器32與受電線圈31之間的耦合系數(shù)k34的值，通過增大耦合系數(shù)k12以及耦合系數(shù)k34的 值，能夠增大負載變動特性。相反地，通過延長供電線圈21與供電諧振器22之間的距離 dl2以及受電諧振器32與受電線圈31之間的距離d34,能夠減小供電線圈21與供電諧振 器22之間的耦合系數(shù)k12的值以及受電諧振器32與受電線圈31之間的耦合系數(shù)k34的值， 通過減小耦合系數(shù)k12以及耦合系數(shù)k34的值，能夠減小負載變動特性。
[0175] 根據上述方法，在使用利用諧振現(xiàn)象供給電力的無線電力傳輸裝置1對能夠以恒 定電流-恒定電壓充電方式充電的鋰離子二次電池9進行充電的情況下，能夠通過改變供 電線圈21與供電諧振器22之間的耦合系數(shù)k12、供電諧振器22與受電諧振器32之間的耦 合系數(shù)k23以及受電諧振器32與受電線圈31之間的耦合系數(shù)k34中的至少一個來調整從恒 定電流充電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)時的無線電力傳輸裝置1的輸入阻抗Ζιη的值 相對于充電時間的變化量即負載變動特性。由此，如果增大負載變動特性，則從恒定電流充 電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)時的無線電力傳輸裝置1的輸入阻抗Ζιη的值相對于規(guī) 定的充電時間的變化量變大，因此無線電力傳輸裝置1的輸入電流Ιιη的值相對于規(guī)定的充 電時間的變化量變大。而且，如果增大無線電力傳輸裝置1的輸入電流4的值的變化量， 貝1J能夠抑制從恒定電流充電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)時的過剩的輸入電力，從而能 夠抑制無線電力傳輸裝置1 (供電線圈21、供電諧振器22、受電諧振器32、受電線圈31)的 過度發(fā)熱。
[0176] 相反地，如果減小負載變動特性，則從恒定電流充電（CC)轉變?yōu)楹愣妷撼潆?(CV)時的無線電力傳輸裝置1的輸入阻抗Ζιη的值相對于規(guī)定的充電時間的變化量變小，因 此無線電力傳輸裝置1的輸入電流Ιιη的值相對于規(guī)定的充電時間的變化量變小。而且，如 果減小無線電力傳輸裝置1的輸入電流Ιιη的值的變化量，則能夠抑制從恒定電流充電（CC) 轉變?yōu)楹愣妷撼潆姡–V)時無線電力傳輸裝置1(供電線圈21、供電諧振器22、受電諧振 器32、受電線圈31)的溫度在短時間內急劇變化。
[0177] 另外，根據上述方法，能夠通過增大供電線圈21與供電諧振器22之間的耦合系數(shù) k12來增大負載變動特性。
[0178] 另外，根據上述方法，能夠通過增大受電諧振器32與受電線圈31之間的耦合系數(shù) k34來增大負載變動特性。
[0179] 另外，根據上述方法，能夠通過增大供電線圈21與供電諧振器22之間的耦合系數(shù) k12以及受電諧振器32與受電線圈3