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      特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性判別方法

      文檔序號(hào):9767308閱讀:435來源:國(guó)知局
      特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性判別方法
      【技術(shù)領(lǐng)域】
      [0001] 本發(fā)明涉及一種特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性判別方法,屬于 特高壓直流輸電技術(shù)領(lǐng)域。
      【背景技術(shù)】
      [0002] 目前中國(guó)已建成的特高壓直流輸電工程主要采用多饋入單層接入方式。隨著特高 壓交直流技術(shù)的廣泛應(yīng)用,多回直流集中饋入受端負(fù)荷中心將成為我國(guó)電網(wǎng)普遍存在的現(xiàn) 象。隨著直流輸送容量不斷增加,直流落點(diǎn)越來越密集,現(xiàn)有直流接入方式將不利于受端系 統(tǒng)潮流疏散,并且會(huì)在電壓支撐等方面帶來一系列問題。
      [0003] 為了從電網(wǎng)結(jié)構(gòu)上有效解決多直流饋入交流系統(tǒng)的問題,有學(xué)者提出了一種特高 壓直流分層接入交流電網(wǎng)的方式,能夠有效地改善上述一些問題,但是基于電網(wǎng)換相換流 器的直流輸電系統(tǒng)依然存在著固有的電壓穩(wěn)定性問題。

      【發(fā)明內(nèi)容】

      [0004] 本發(fā)明提出了一種特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性的判別方法, 所述方法包括以下步驟:
      [0005] 步驟(1):基于特高壓直流分層接入方式下交直流系統(tǒng)的等效模型,推導(dǎo)得出混聯(lián) 系統(tǒng)各層換流母線電壓穩(wěn)定因子及系統(tǒng)綜合電壓穩(wěn)定因子的計(jì)算方法。
      [0006] 特高壓直流采用分層接入受端電網(wǎng)方式下,混聯(lián)系統(tǒng)i、j兩層的電壓穩(wěn)定因子 VSFi、VSFj計(jì)算方法分別為:
      [0007] (.1.)
      [0008] (2);
      [0009] 式中,Δ Qdi、Δ Qdj為兩層直流系統(tǒng)無功變化量;Δ Qac;i、Δ Qad為兩層交流系統(tǒng)無功 變化量;Δ QCi、Δ QCj為兩層交流系統(tǒng)無功補(bǔ)償裝置無功變化量;Δ Qij、Δ Q#兩層系統(tǒng)間交互 無功的變化量,A山、AUj為混聯(lián)系統(tǒng)兩層換流母線電壓變化量。
      [0010] 系統(tǒng)綜合電壓穩(wěn)定因子CVSF的計(jì)算方法為:
      [0011] CVSl·' = + VSF;· (3 ),
      [0012] 步驟⑵:根據(jù)VSFi、VSFj及CVSF的值判斷交直流系統(tǒng)換流母線的電壓穩(wěn)定性:
      [0013] 若兩層換流母線電壓穩(wěn)定因子VSFhVSF」均大于0,則系統(tǒng)電壓穩(wěn)定,否則系統(tǒng)電壓 失穩(wěn)。設(shè)定系統(tǒng)電壓穩(wěn)定因子閥值為L(zhǎng),當(dāng)CVSF>L時(shí),系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性較弱;當(dāng)0〈CVSF〈L時(shí), 系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性較強(qiáng),且CVSF越小,系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性越強(qiáng)。
      [0014] 所述步驟(1)中,根據(jù)特高壓直流分層接入方式下系統(tǒng)的特性方程,當(dāng)換流站交流 母線電壓Ui有增量Δ Ui(或電壓Uj有增量Δ Uj)時(shí),可得到24個(gè)增量方程,狀態(tài)變量共有18 個(gè),其矩陣表達(dá)式為
      [0016]式(4)中,J是一個(gè)階數(shù)為24*18的Jacobi矩陣。Δ γ?、Δ γ」為兩層各換流閥的熄弧 角增量;Am、為兩層各換流閥的換相角增量;△ δη △ δ」兩層交流系統(tǒng)電壓相角增量; AUdi、AUdj兩層直流系統(tǒng)電壓增量;A Id、APd為直流系統(tǒng)電流和傳輸功率增量;APdi、Δ Pdj為兩層直流系統(tǒng)有功增量;Δ Pij、Δ P#兩層系統(tǒng)間交互有功的增量。
      [0017] 以整流側(cè)定電流,逆變側(cè)定熄弧角控制方式為例,則J矩陣22-24行非零元素為
      [0018] J22,9=1,J23.5=1,J24,8=1 (5),
      [0019] 對(duì)J矩陣進(jìn)行列主元高斯消去,可得到如下形式:
      [0020]
      (6),
      [0021] 上式中:
      [0022]
      [0023]
      [0024]
      [0025]
      [0026]
      [0027]
      [0028]
      [0029]
      [0030] Π 3)
      [0031]
      [0032] (.14)。
      [0033] 有益效果
      [0034] 與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明的有益效果在于:
      [0035] 1.在特高壓直流分層接入受端電網(wǎng)這種新的接入方式下,將混聯(lián)系統(tǒng)交流母線的 電壓穩(wěn)定特性進(jìn)行量化,有助于分析。
      [0036] 2.根據(jù)電壓穩(wěn)定因子的大小判斷混聯(lián)系統(tǒng)交流母線電壓穩(wěn)定性的強(qiáng)弱,可用于指 導(dǎo)實(shí)際特高壓直流分層接入工程研究。
      【附圖說明】
      [0037] 圖1為特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性判別方法流程圖。
      [0038]圖2為混聯(lián)系統(tǒng)500kV側(cè)電壓穩(wěn)定因子VSFi隨直流電流Id變化曲線。
      [0039]圖3為混聯(lián)系統(tǒng)1 OOOkV側(cè)電壓穩(wěn)定因子VSF j隨直流電流I d變化曲線。
      [0040] 圖4為VSFi、VSFj及CVSF隨直流電流Id變化曲線對(duì)比。
      【具體實(shí)施方式】
      [0041] 下面結(jié)合附圖,對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】做詳細(xì)說明。
      [0042] 1.根據(jù)特高壓直流分層接入方式下系統(tǒng)等效模型,建立系統(tǒng)的特性方程(以500kV 側(cè)為例):
      [0043] Pdi = 2CiUi2[cos2gi_cos(2gi+2mi)]
      [0044] Qdi = 2CiUi2[2mi+sin2gi_sin(2gi+2mi)]
      [0045] Idi = KiUi[cosgi_cos(gi+mi)]
      [0046] Udi = Pdi/Idi
      [0047] Paci = [Ui2cosqi-EiUiC0s(di+qi-yi)]/1 Zeqi (1),
      [0048] Pi」= [Ui2cosqij-UiUjC0s(di+qij_dj) ]/ I Zeqij
      [0049] Qaci = [Ui2sinqi-EiUisin(di+qi_yi)]/ I Zeqi
      [0050] Qi」= [Ui2sinqij-UiUjsin(di+qij_dj) ]/ I Zeqij
      [0051] Qci = BciUi2
      [0052] 式中,i,j = l,2分別表示500kV層和lOOOkV層。Ci和Ki分別表示與換流器參數(shù)有關(guān) 的常量;BCi為接地電容;Ui為交流側(cè)換流母線電壓幅值,δι為電壓相角;Ei為交流系統(tǒng)等效電 動(dòng)勢(shì),Ψ?為電動(dòng)勢(shì)相角;1^、1<^、?<^、0<^分別為直流系統(tǒng)的電壓、電流、有功功率和無功功 率;P aci、Qaci分別為交流系統(tǒng)的有功功率和無功功率;Pij、Qij分別為兩層系統(tǒng)之間的有功功 率和無功功率;γ i、yi為各換流閥的熄弧角和換相角;I |、| |分別為受端系統(tǒng)i、j的等 效阻抗,|z_|為受端系統(tǒng)i和j之間的等效阻抗,01、0」、01汾別為各等效阻抗的阻抗角。
      [0053] 2.根據(jù)系統(tǒng)特性方程,給定直流系統(tǒng)控制方式,計(jì)算得出雅可比矩陣J:
      [0054] J矩陣 1_18行非零兀素分別為Qdi、Qaci、Qci、Qij、Qdj、Qacj、Qcj、Qji、Idi、Idj、Udi、Udj、 ? (^、?3。:1、????(^、?3?!?、?:^等18個(gè)狀態(tài)變量對(duì)1^、1]」、以1、丫1、51、以:|、丫 :|、5:|的偏導(dǎo)。不管1]如何 變化,Pdi與Pw和Pij始終保持平衡,Pdj與Pad和Pji始終保持平衡,且直流側(cè)功率變化等于兩 層系統(tǒng)直流功率變化之和,即
      [0055] DPdi = DPaci+DPij,DPdj = DPacj+DPji,DPd = DPdi+DPdj (2),
      [0056] 基于上式可得到J矩陣19-21行元素。
      [0057] 以整流側(cè)定電流,逆變側(cè)定熄弧角控制方式為例,則直流系統(tǒng)控制方程為:
      [0058] DId = 0,Dgi = 0,Dgj = 0 (3),
      [0059] 基于上式可得到J矩陣22-24行元素。
      [0060] 3.根據(jù)矩陣J計(jì)算系統(tǒng)各層電壓穩(wěn)定因子VSFi、VSFj及CVSF:
      [0061]系統(tǒng)參數(shù)取額定運(yùn)行條件下的參數(shù),根據(jù)如下公式可計(jì)算得VSFhVSF」及CVSF的 值:
      [0062] (4)
      [0063] (5)
      [0064] CVSF = ^JVSF; + VSF; C6);
      [0065] 混聯(lián)系統(tǒng)各層換流母線的電壓穩(wěn)定因子VSFi、VSFj隨直流電流Id變化的特性曲線 如圖2、圖3所示。系統(tǒng)綜合電壓穩(wěn)定因子CVSF隨直流電流Id變化的特性曲線如圖4所示。 [0066] 4.根據(jù)VSFi、VSF j的大小判斷系統(tǒng)是否失穩(wěn):
      [0067] 結(jié)合圖2、圖3、圖4可以看出,隨著直流電流Id的增大,電壓穩(wěn)定因子VSF的值不斷 增大,系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性逐漸降低,當(dāng)電流達(dá)到某個(gè)極限值時(shí),VSF的值由正跳變?yōu)樨?fù),系統(tǒng)電 壓開始失穩(wěn)。當(dāng)直流電流Id達(dá)到2.2pu時(shí),500kV換流母線電壓開始失穩(wěn),當(dāng)直流電流Id達(dá)到 2.7pu時(shí),1000kV換流母線電壓開始失穩(wěn)。因此得出結(jié)論:當(dāng)直流電流Id大于2.2pu時(shí),系統(tǒng) 電壓失穩(wěn)。
      [0068] 5.根據(jù)給定CVSF閥值,得出系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性判斷條件:
      [0069] 由圖4可知,隨著直流電流Id不斷增大,CVSF的值也不斷增大,系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性不 斷降低,設(shè)定系統(tǒng)電壓穩(wěn)定因子CVSF的閥值為1,此時(shí)直流電流Id的值為1.36pu。基于上述 計(jì)算結(jié)果,可按如下方式判斷混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性:
      [0070] 當(dāng)Id>2.2pu時(shí),系統(tǒng)電壓失穩(wěn);
      [0071] 當(dāng)1 · 36pu〈Id〈2 · 2pu時(shí),系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性較弱;
      [0072]當(dāng)Id〈l · 36pu時(shí),系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性較強(qiáng)。
      【主權(quán)項(xiàng)】
      1. 特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性判別方法,其特征在于,所述方法 包括以下步驟: 1) 基于特高壓直流分層接入方式下交直流系統(tǒng)的等效模型,推導(dǎo)得出混聯(lián)系統(tǒng)各層換 流母線電壓穩(wěn)定因子及系統(tǒng)綜合電壓穩(wěn)定因子的計(jì)算方法,具體如下: 特高壓直流采用分層接入受端電網(wǎng)方式下,混聯(lián)系統(tǒng)i、j兩層的電壓穩(wěn)定因子VSFh VSFj計(jì)算方法分別為:式中,Δ Qdi、Δ Qdj為兩層直流系統(tǒng)無功變化量;Δ Qaci、Δ Qacj為兩層交流系統(tǒng)無功變化 量;Δ QCi、Δ Qcj為兩層交流系統(tǒng)無功補(bǔ)償裝置的無功變化量;Δ Qij、Δ Qji兩層系統(tǒng)間交互無 功的變化量,A Ui、AUj為混聯(lián)系統(tǒng)兩層換流母線電壓變化量; 系統(tǒng)綜合電壓穩(wěn)定因子CVSF的計(jì)算方法為:2) 根據(jù)VSFi、VSFj及CVSF的值判斷交直流系統(tǒng)換流母線的電壓穩(wěn)定性: 若兩層換流母線電壓穩(wěn)定因子VSF1JSFj均大于0,則系統(tǒng)電壓穩(wěn)定,否則系統(tǒng)電壓失 穩(wěn);設(shè)定系統(tǒng)電壓穩(wěn)定因子閥值為L(zhǎng),當(dāng)CVSF>L時(shí),系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性較弱;當(dāng)0〈CVSF〈L時(shí),系 統(tǒng)電壓穩(wěn)定性較強(qiáng),且CVSF越小,系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性越強(qiáng)。2. 按照權(quán)利要求1所述的特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性判別方法, 其特征在于:所述步驟1)中,根據(jù)特高壓直流分層接入方式下系統(tǒng)的特性方程,當(dāng)換流站交 流母線電壓U i有增量AUi或電壓Uj有增量AUj時(shí),可得到24個(gè)增量方程,狀態(tài)變量共有18 個(gè),其矩陣表達(dá)式為式(4)中,J是一個(gè)階數(shù)為24*18的Jacobi矩陣?!?γ?、Δ yj為兩層各換流閥的熄弧角增 量;Ayi、Δμ」為兩層各換流閥的換相角增量;Δδ?、Δδ」兩層交流系統(tǒng)電壓相角增量;AUdi、 A Udj兩層直流系統(tǒng)電壓增量;Λ Id、Δ Pd為直流系統(tǒng)電流和傳輸功率增量;Δ Pdi、Δ Pdj為兩 層直流系統(tǒng)有功增量;A Pij、A Pji兩層系統(tǒng)間交互有功的增量; 以整流側(cè)定電流,逆變側(cè)定熄弧角控制方式為例,則J矩陣22-24行非零元素為 J22,9= I,J23.5= I,J24,8= 1 (5), 對(duì)J矩陣進(jìn)行列主元高斯消去,可得到如下形式:由上述矩陣方程式可知:計(jì)算VSFi時(shí),令A(yù)Qj = 〇,則
      【專利摘要】本發(fā)明提出了一種特高壓直流分層接入方式下混聯(lián)系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性的判別方法,所述方法包括以下步驟:基于特高壓直流分層接入方式下交直流系統(tǒng)的等效模型,推導(dǎo)得出混聯(lián)系統(tǒng)各層換流母線電壓穩(wěn)定因子(Voltage?Stability?Factor,<i>VSF</i><i>)</i>及系統(tǒng)綜合電壓穩(wěn)定因子(Comprehensive?Voltage?Stability?Factor,<i>CVSF</i>)的計(jì)算方法;根據(jù)給定的系統(tǒng)參數(shù),計(jì)算各層換流母線電壓穩(wěn)定因子<i>VSF</i>及<i>CVSF</i>的值;根據(jù)<i>VSF</i>的大小判斷系統(tǒng)電壓是否失穩(wěn),與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明在特高壓直流分層接入受端電網(wǎng)這種新的接入方式下,將混聯(lián)系統(tǒng)交流母線的電壓穩(wěn)定特性進(jìn)行量化,有助于分析。根據(jù)電壓穩(wěn)定因子的大小判斷混聯(lián)系統(tǒng)交流母線電壓穩(wěn)定性的強(qiáng)弱,可用于指導(dǎo)實(shí)際特高壓直流分層接入工程研究。
      【IPC分類】H02J3/36
      【公開號(hào)】CN105529733
      【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201610046539
      【發(fā)明人】湯奕, 朱亮亮, 陳斌, 戴玉臣, 王 琦, 李辰龍
      【申請(qǐng)人】東南大學(xué)
      【公開日】2016年4月27日
      【申請(qǐng)日】2016年1月22日
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