專利名稱：：整體耐火材料組合物及形成爐壁的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及耐火材料的整體耐火組合物，這些耐火材料可用作各種爐的內(nèi)襯材料，精煉容器如盛鋼桶的內(nèi)襯材料，或者精煉噴管或槽的內(nèi)襯材料，它們在加熱干燥時不會爆炸；也涉及使用這種組合物形成爐壁的方法。近年來整體耐火材料已經(jīng)廣泛應(yīng)用，這是因為它們的涂敷所需人力很少，它們可以涂敷成各種形狀，而且耐火材料的性質(zhì)也已得到改進。特別是澆注耐火材料目前最常用作整體耐火材料，因為它們具有極好的涂敷性能，并由于致密化工藝的改進提高了使用壽命，以及由于所用材料的再加工性能，目前能夠顯著降低單位成本和單位材料。在澆注耐火材料方面，由于最近材料和涂敷技術(shù)的發(fā)展實際上已經(jīng)應(yīng)用各種粘合方法，并且將各種超細(xì)粉末、分散劑或絮凝劑結(jié)合，已經(jīng)可能得到具有致密結(jié)構(gòu)的內(nèi)襯。然而，這種致密的澆注耐火材料內(nèi)襯有一個問題，即當(dāng)加熱干燥以迅速除去為了涂敷而混合的水份時，在溫度上升時內(nèi)襯的內(nèi)部可能截留蒸汽，由于蒸汽壓力內(nèi)襯可能破裂或者斷裂(后面將稱為爆炸或爆炸現(xiàn)象)。因此澆注致密耐火材料的干燥要用很長時間緩慢進行，相應(yīng)地涂敷時也需要很長的工作周期。為了防止爆炸現(xiàn)象從而縮短工作周期，已經(jīng)提出了一種防止爆炸的技術(shù)，該技術(shù)是在澆注耐火材料中加入鋁粉(下文將稱為Al粉)，使高鋁水泥所含的Ca+與堿性水溶液反應(yīng)產(chǎn)生氫氣，從而形成蒸汽可以通過的透氣孔(例如日本特許公報No.38154/1986)。然而，如加入Al粉，由于產(chǎn)生的H2氣的壓力，內(nèi)襯會膨脹而形成多孔體。而且由于H2氣的壓力，耐火材料的內(nèi)部結(jié)構(gòu)可能形成裂縫，同時在其中加有Al粉的澆注耐火材料組合物缺乏貯藏穩(wěn)定性，因為Al粉活性很高。此外，其中加有Al粉的澆注耐火材料，難以得到具有恒定質(zhì)量的耐火材料內(nèi)襯，因為隨著涂敷的溫度或者所用高鋁水泥的類型變化，放熱反應(yīng)會發(fā)生變化而產(chǎn)生影響。Al粉具有高度活性，因此反應(yīng)進行得太快。于是有人提出在Al粉粒子表面涂以例如一種有機物質(zhì)以控制反應(yīng)(如日本公開特許公報No.120573/1983)。而且，當(dāng)Al粉用于防止爆炸時，它產(chǎn)生的氫是可燃的，如在封閉的場所涂敷時，可能發(fā)生爆炸。因此需加以適當(dāng)注意。作為該問題的解決方法而提出的在Al粉粒子表面涂以有機物質(zhì)的方法，能有效地改善貯藏穩(wěn)定性，但仍難以控制產(chǎn)生H2氣的時間，也很難使H2氣泡在整個澆注材料中均勻分布，因而局部可能形成大氣泡而降低耐火材料的使用壽命。最近，作為比Al粉更安全的防爆炸技術(shù)，提出了在組合物中加入有機或無機纖維形成透氣孔的方法(如日本公開特許公報No.190276/1984)。日本公開特許公報No.100483/1987進一步提出了防止爆炸的方法，它是在Al粉之外再加入堿式乳酸鋁，在耐火材料結(jié)構(gòu)中形成細(xì)小的裂縫從而產(chǎn)生透氣孔。然而，加入有機纖維作為防止產(chǎn)生的H2氣的可燃性引起爆炸的安全方法有它的缺點，即定量混合物中有機纖維的分散能力差，有機纖維的加入量有限(例如由于涂敷時所需水量增加)，而且，耐火材料的有效壽命有降低的傾向，因此難以得到良好的耐火材料內(nèi)襯。此外，加堿式乳酸鋁的方法存在一個問題，即由于干燥時收縮較大，可能在內(nèi)襯中產(chǎn)生層狀裂縫，從而降低了耐火材料的有效壽命。另外，也提出了在整體耐火材料中加入鋁-硅合金粉末的方法(日本公開特許公報No.217472/1983)。然而，這里鋁-硅合金粉末是用于加固涂敷的耐火材料的連接部分，改進在高溫下對機械及化學(xué)磨損的耐受性，而對于解決涂敷的整體耐火材料加熱干燥時發(fā)生的問題并無啟示。另一方面，耐火材料噴涂不需要模型，這與澆注耐火材料不同，因此其優(yōu)點是噴涂操作可明顯節(jié)省人力。因此實際上已在某些領(lǐng)域應(yīng)用耐火材料的噴涂。這類常規(guī)的噴涂耐火材料包括例如含高鋁水泥的耐火材料，其中加有鋰鹽或鋁酸鈉之類硬化促進劑的耐火材料，含有與水玻璃混合的硅氟化鈉或縮聚磷酸鋁之類硬化劑的耐火材料，以及含有與水玻璃混合的磷酸鋁或各種堿金屬磷酸鹽的耐火材料。然而，常規(guī)噴涂方法是所謂的干或半濕噴涂法，它們在日本特許公報No.27308/1990及日本公開特許公報36071/1987中揭示。即通過管道以壓縮空氣作為載體將干組合物或者混有不賦予流動性的數(shù)量的水分的濕組合物的定量混合物送到噴涂現(xiàn)場的噴嘴，用噴噴進行耐火材料的噴涂，而在噴嘴部位或噴嘴之前注入該定量混合物所需的全部水或者補充數(shù)量的水以及快速凝結(jié)劑。然而采用這一方法，組合物中例如小于0.1mm的細(xì)顆粒噴涂時有分散不充分或濕潤不充分的傾向，且噴涂的耐火材料中會包括大量空氣。結(jié)果，與澆注成型的耐火材料相比，生成的耐火材料有較高的孔隙度。由于孔隙度高，它們的耐腐蝕性等耐火性能較差。而且存在著操作環(huán)境問題，如噴涂時粉塵飛散，還由于有相當(dāng)數(shù)量回跳損失而使噴涂產(chǎn)率差。另一方面，已試圖通過改進噴嘴或噴涂技術(shù)(裝置)而生產(chǎn)有低孔隙度的致密內(nèi)襯。然而已經(jīng)發(fā)現(xiàn)由于噴涂的耐火材料內(nèi)襯具有高密度，內(nèi)襯中的水在干燥操作或者使用時會以蒸氣狀態(tài)被截留在內(nèi)襯中，如果內(nèi)襯迅速加熱，由于蒸氣壓上升可能發(fā)生爆炸。本發(fā)明的目的是提供一種澆注或噴涂的耐火材料組合物，它能解決上述問題，它能形成致密的整體耐火材料爐壁，而即使受到迅速加熱或干燥也無爆炸的危險。第一方面，本發(fā)明提供一種整體耐火材料組合物，它與水混合并澆注或噴涂于所要求的部分后易于干燥形成爐壁，它由耐火材料粒料、耐火材料粉、鋁合金粉和一種分散劑組成，其中所含的鋁合金粉的量為耐火材料粒料與耐火材料粉的總重量的0.04-5％。第二方面，本發(fā)明提供一種能自動流動的定量混合物，它是將100份重量的由耐火材料粒料、耐火材料粉、鋁合金粉和一種分散劑組成的整體耐火材料組合物與至多12份重量的水混合而制備，其中所含的鋁合金粉的量為耐火材料粒料與耐火材料粉的總重量的0.05-3％，所說的能自動流動的定量混合物是指具有這樣的流動性，即當(dāng)將定量混合物于混合后立即送去填充一個沒有上底和下底的截錐體形狀的模具，其上底內(nèi)徑為50mm，下底內(nèi)徑為100mm，高為150mm，然后將截錐體模具向上取走，讓混合物靜置60秒鐘后，其平均擴散直徑至少為190mm。第三方面，本發(fā)明提供一種形成爐壁的方法，它是將制得的整體耐火材料定量混合物經(jīng)澆注或噴涂涂敷于預(yù)定形成爐壁的部分，該混合物是將預(yù)定數(shù)量的水混合于由耐火材料料料、耐火材料粉、一種分散劑和一種鋁合金粉組成的組合物而制備，其中所含的鋁合金粉的量為耐火材料粒料與耐火材料粉的總重量的0.04-5％(最好是0.04-3％)，然后加熱這樣涂敷的耐火材料而使之干燥，升溫速率在耐火材料表面為50-400℃/小時，其中熱處理至少進行到耐火材料表面溫度達到500℃?，F(xiàn)在將參照較好的實施方案詳細(xì)說明本發(fā)明。首先，將敘述用于澆注的整體耐火材料組合物(為簡化可稱為澆注耐火材料組合物)以及用它形成爐壁的方法，其中本發(fā)明的整體耐火材料組合物是通過澆注而涂敷于要求形成爐壁的部分。本發(fā)明的澆注耐火材料組合物包含耐火材料粒料、耐火材料粉、鋁合金粉和一種分散劑，它在涂敷時加水混合，然后用澆注涂敷法涂敷。耐火材料粒料是耐火材料的主要組成成分，耐火材料粉是充填耐火材料粒料的空隙的成分，它構(gòu)成粘合耐火材料粒料的基質(zhì)。加入分散劑是為了使將組合物與水混合制備的定量混合物增加流動性。較好的是應(yīng)用選自礬土、鋁土礦、水鋁石、富鋁紅柱石、高鋁頁巖、shamotte、硅石、葉蠟石(pyrophillite)、硅線石、紅柱石、尖晶石、麥苦土(氧化鎂)、碳化硅和石墨中的至少一種類型的粒料作為耐火材料粒料。耐火材料粉較好的是選自高鋁水泥、耐火粘土、耐火粒料粉、霧化二氧化硅(fumedSilica)和超細(xì)粉狀礬土中的至少一種。耐火材料粉最好是平均粒徑不大于30μm的粉末，使它能形成良好的基質(zhì)。而且，較好的是作為這種耐火材料粉的一部分包括平均粒徑最高3μm(最好為最高1μm)的一種超細(xì)粉末如礬土或霧化二氧化硅，從而可能減少加到組合物中的水量，也可能使定量混合物即與水混合的組合物具有良好的流動性。而且，當(dāng)高鋁水泥用作耐火材料粉的一部分時，高鋁水泥能使?jié)沧⒛突鸩牧险澈?，從而能在從室溫直到高溫的很寬的溫度范圍?nèi)使形成的內(nèi)襯具有可供實用的強度。這種高鋁水泥的含量較好的是耐火材料粒料與耐火材料粉的總重量的1-10％。高鋁水泥最好其CaO/Al2O3的摩爾比至多為1.3，以便定量混合物能確保其有效壽命足夠的長。而當(dāng)時耐火粘土用作耐火材料粉的一部分時，有可能得到與粘土粘合的適應(yīng)性良好的澆注耐火材料組合物。在本發(fā)明中，耐火材料粒料與耐火材料粉的摻合比率，通常較好的是耐火材料粒料為75-95重量％，耐火材料粉為5-25重量％。為了使混合的定量混合物具有良好的流動性，在組合物中最好含有一種分散劑，它應(yīng)依據(jù)所用的耐火材料粒料與耐火材料粉的類型適當(dāng)選擇。而當(dāng)使用粉狀分散劑時，可在包裝在袋中的組合物中預(yù)先加入分散劑。分散劑較好的是選自聚磷酸鹽、聚羧酸鹽、聚丙烯酸鹽的β-萘磺酸鹽中的一種。分散劑的含量較好的是組合物中耐火材料粒料與耐火材料粉的總重量的0.02-1％。對于含高鋁水泥的澆注耐火材料，硬化時間隨涂敷溫度或者高鋁水泥的類型而改變。例如，可能有的情況在不高于15℃的溫度硬化緩慢，有的情況在30℃左右的溫度硬化緩慢，而有的情況在超過30℃的溫度時硬化迅速。為了能控制硬化時間，使涂敷的進行能不受周圍溫度條件的影響，最好是含有一種硬化促進劑或硬化阻滯劑。作為硬化促進劑，較好的可用生石灰、碳酸鋰或氯化鈣。作為硬化阻滯劑，較好的可用硝酸鹽、磷酸鹽、木素磺酸鹽或一種葡糖酸鹽。這種硬化促進劑或硬化阻滯劑的加入量可以是耐火材料粒料與耐火材料粉的總重量的0.01-1％，該數(shù)量較好的是根據(jù)涂敷溫度或者高鋁水泥的類型而進行調(diào)節(jié)。加入組合物的Al合金粉可以是任何Al合金粉。然而鋁-硅(Al-Si)合金粉或鋁-鎂(Al-Mg)合金粉較好。從實用觀點來看最好的是Al-Si合金粉。也可使用Al-Si合金粉與Al-Mg合金粉的混合物。而且可在Al-Si合金粉或Al-Mg合金粉中混合少量的鋁粉之外的金屬粉，其加入量以不損害本發(fā)明的預(yù)定效果為佳。本發(fā)明中，組合物中摻入了Al合金粉，因而可調(diào)節(jié)H2氣的產(chǎn)生量和時間。這是由于Al合金中的Si或Mg成分能控制Al成分的反應(yīng)性從而控制H2氣的產(chǎn)生。因此，與含Al粉的場合相比，H2氣的產(chǎn)生受涂敷溫度或高鋁水泥類型的影響較小，生成H2氣的反應(yīng)進行較緩和，從而肯定能生成適于排出蒸氣的透氣孔。由于有已形成的透氣孔存在，即使在干燥時澆注耐火材料的內(nèi)襯迅速加熱時也能避免爆炸。而且它能輕易地避免由于產(chǎn)生H2氣而著火爆炸的危險，因為與含Al粉的耐火材料不同，它不會有H2氣快速產(chǎn)生。而且Al-Si或Mg合金粉與空氣中濕氣的反應(yīng)性比Al粉小。因此包裝在袋中的澆注耐火材料組合物具有良好的貯藏穩(wěn)定性。同時Al-Si合金粉最后變成Al2O3和SiO2，它們是耐火的組分。因此它具有良好的對耐火材料所要求的性質(zhì)，且當(dāng)Al-Si合金粉變成Al2O3和SiO2時體積增加，因此它能得到體積穩(wěn)定性良好的澆注耐火材料爐壁。此外，用本發(fā)明的澆注耐火材料組合物制造的內(nèi)襯中，Al-Si合金粉會氧化而生成Al2O3和SiO2，它們會增加粘合強度，因此能得到強度也良好的耐火材料爐壁。同樣，Al-Mg合金粉最后也轉(zhuǎn)化成耐火組分，如Al2O3，MgO和MgAl2O4。因此，可能得到耐火性質(zhì)極好的澆注耐火材料，由于在Al-Mg合金粉轉(zhuǎn)變成Al2O3、MgO和MgAl2O4時體積增加，其體積穩(wěn)定性也極好。此外，用本發(fā)明的澆注耐火材料組合物制成的內(nèi)襯，Al-Mg合金粉會氧化而生成Al2O3和MgO，它們能改善粘合強度，因此能夠得到強度也良好的耐火材料。加入組合物中的Al-Si或Al-Mg合金粉的量，通常是組合物中耐火材料粒料及耐火材料粉的總重量的0.04-5％(較好的為0.04-3％)。當(dāng)數(shù)量小于0.04％時，H2氣的產(chǎn)生變少，從而難以取得防止爆炸的效果。另一方面，如果超5％，產(chǎn)生的H2氣量變大，在涂敷后可發(fā)現(xiàn)耐火材料膨脹或出現(xiàn)裂縫，如果產(chǎn)生的氣泡多到形成多孔體，耐火材料的強度就會變小。Al-Si或Mg合金粉的量為0.04-3％重量較好，為0.1-0.2％重量更好。加入本發(fā)明的澆注耐火材料組合物中的Al-Si或Al-Mg合金粉較好的是由60-95重量％的Al和5-40重量％的Si或Mg組成。如果Al-Si或Al-Mg合金中Si或Mg組分超過40重量％，H2氣的產(chǎn)生會變慢，產(chǎn)生的氣體量會變小，因此防止爆炸的作用會變小。另一方面，如果Si或Mg組分低于5重量％，H2氣的產(chǎn)生變快，根據(jù)組合物中所含的組分，耐火材料的內(nèi)襯會出現(xiàn)膨脹或裂縫。Al-Si或Al-Mg合金粉含有85-93重量％的Al和7-15重量％的Si或Mg更好。本發(fā)明的澆注耐火材料組合物所含的Al-Si或Al-Mg合金粉較好的是Al組分和Si或Mg組分的總量至少為90重量％，粒徑不大于0.074mm的粒子的含量至少為40重量％。當(dāng)Al以及Si或Mg的總量至少為90重量％時，可能使反應(yīng)引發(fā)時間的波動減到最小。Al-Si或Al-Mg合金中Al和Si或Mg的總量至少為95重量％時更好。而當(dāng)Al-Si或Mg合金粉含有至少40重量％的粒子其粒徑不大于0.074mm時，可肯定得到防止爆炸的效果。如果粒徑不大于0.074mm的粒子少于40重量％，H2氣的產(chǎn)生會變少；因而防止爆炸的作用會變小。Al-Si或Al-Mg合金粉中至少50重量％的粒子具有不大于0.074mm的粒徑則更好。Al-Si或Al-Mg合金粉，較好的是合金粉中Al組分和Si或Mg組分能均勻分散。這種合金粉末可以用粉化法或?qū)⒑辖鹑廴?固化的產(chǎn)物經(jīng)精細(xì)粉碎的方法制備。與組合物混合的水量依孔隙度以及組合物所含耐火材料粒料和耐火材料粉的比重而變化。能使定量混合物具有流動性的水量有一個下限。即每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量通常所需的水量至少為4份重量。為了使涂敷后耐火材料的孔隙度減到最小，并保證其作為耐火材料具有良好的物理性質(zhì)，與組合物混合的水量，對100份重量的耐火材料粒料與耐火材料粉來說，以不大于12份重量較好，不大于10份重量更好。如果與組合物混合的水量太大，耐火材料粒料便會沉降，因此所涂敷的耐火材料會不均勻。本發(fā)明的澆注耐火材料組合物的用法是將水與具有上述摻合比率的組合物混合使之具有流動性，將所得到的定量混合物用澆注法涂敷于希望形成爐壁的部分(在組合物沒有充分的自動流動性的場合，例如其中耐火材料粉只含高鋁水泥，或者其中加有粘土，則涂敷在振動下進行)，將涂敷的內(nèi)襯固化后生成整體耐火材料，即使在該耐火材料表面以50-400℃/小時的迅速升溫的速率加熱到1400℃的最高溫度而進行干燥時，也不發(fā)生爆炸現(xiàn)象。當(dāng)升溫速率小于50℃/小時時，本法相對于常規(guī)干燥方法的優(yōu)勢就不充分，干燥時間也不能縮短很多。另一方面，如果速率超過400℃/小時，就需要相應(yīng)的大尺寸的干燥裝置，且即使溫度升高這樣快，聚集在爐壁上的熱量仍然不夠，仍需要時間使水完全除去。此外，當(dāng)升溫速率超過400℃/小時時，可能在整體耐火材料的表面形成破裂的裂縫。可根據(jù)組合物的摻合比率、要形成的爐壁的形狀和厚度，以及爐壁所經(jīng)受的操作條件，任意確定升溫速率。多數(shù)情況下至少100℃/小時的升溫速率已經(jīng)足夠，在某些場合升溫速率可能需300℃/小時或更大。為形成能實際使用的爐壁，加熱的最高溫度隨爐子而定，約為500℃的水平。然而常加熱到至少1500℃的最大溫度以形成所需的爐壁。按照本發(fā)明，可以用快速加熱率在短時間內(nèi)進行加熱和干燥，從而可能使?fàn)t迅速恢復(fù)操作。在本發(fā)明中加熱干燥時的表面溫度是離作為爐壁形成的耐火材料表面1-2mm的位置測得的溫度，可用溫度計(通常是熱電偶)插入耐火材料并使其前端位于所述的位置而測量。在本發(fā)明中，升溫速率也受形成的整體耐火材料的厚度影響。例如當(dāng)厚度增加時，為使內(nèi)部干燥就需要較長的時間。然而本發(fā)明的整體耐火材料的厚度通常在100-1000mm范圍之內(nèi)。因此當(dāng)用預(yù)定的升溫速率將耐火材料加熱干燥到表面溫度至少為500℃時，可以形成爐壁而不會在升溫和干燥操作中引起爆炸或產(chǎn)生裂縫。即使內(nèi)部仍有一部分未被干燥，但這不會有問題，因為在爐子實際使用時這部分會逐漸干燥。本發(fā)明的整體耐火材料組合物通常涂敷在爐的內(nèi)表面，爐子由從其背面依次形成的持久耐火材料以及絕熱耐火材料組成。下面將說明用于噴涂的整體耐火材料組合物(它也可稱為噴涂耐火材料組合物)，它可經(jīng)噴涂形成爐壁。對于用本發(fā)明的噴涂耐火材料組合物形成爐壁的方法，可采用用于澆注耐火材料組合物的同樣的加熱干燥條件，即同樣的快速升溫加熱干燥條件。本發(fā)明的噴涂耐火材料組合物象澆注耐火材料組合物一樣，由耐火材料粒料、耐火材料粉、Al合金粉和分散劑組成。該組合物中也包含Al合金粉。其目的和效果基本上和澆注耐火材料組合物的情況相同。而且，其耐火材料粒料、耐火材料粉和分散劑，可以使用與澆注耐火材料組合物相同的類型。在噴涂耐火材料組合物中，Al合金粉可以與澆注耐火材料中的Al合金粉在類型和數(shù)量上稍有不同。即Al合金粉可以含75-95重量％的Al和5-25重量％的Si或Mg，較好的是含80-93重量％的Al和7-20重量％的Si或Mg，其純度通常為Al及Si或Mg的總量至少達90重量％。而合金粉的用量通常是每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量用0.05-5份重量，最好是0.1-3份重量。本發(fā)明的噴涂耐火材料組合物可加入規(guī)定數(shù)量的水，調(diào)節(jié)到具有適合噴涂的自動流動性。噴涂操作時將組合物通過管道輸送到噴涂現(xiàn)場并用噴涂方法涂敷，要求在涂敷時能保持其形狀。本發(fā)明的噴涂耐火材料組合物所應(yīng)具有的流動性可定義如下。即在噴涂耐火材料組合物加預(yù)定數(shù)量的水混合后，定量混合物立即送去填充一個沒有上底和下底的截錐體形狀的模具，其上底內(nèi)徑為50mm，下底內(nèi)徑為100mm，高為150mm，然后將截錐體模具向上取走，讓混合物靜置60秒鐘，用擴散直徑表示流動性(該值為兩個方向上測得的擴散直徑的平均值，單位為mm，下文將稱為流動指數(shù))。這里是在約20℃的室內(nèi)將約20℃的水與組合物混合進行定量混合物流動指數(shù)的測定，測量在混合之后3分鐘內(nèi)完成。當(dāng)流動指數(shù)在165mm或以上時，認(rèn)為該定量混合物顯示自動流動性。然而在壓力下輸送的定量混合物的流動指數(shù)通常調(diào)整到至少190mm的水平，從而使增壓輸送泵和增壓輸送管道能容易地不滯留地將定量混合物送到噴嘴所在的涂敷現(xiàn)場。使用流動指數(shù)大的定量混合物，可以使增壓輸送泵的吸入阻力和增壓輸送管道中的流動阻力減小，因而可使增壓輸送管道的直徑變小，定量混合物也可以用增壓輸送的方法長距離輸送。因此，流動指數(shù)最好至少是200mm。流動指數(shù)的上述條件是噴涂耐火材料組合物的較好條件。然而，對于具自動流動性的澆注耐火材料組合物這一條件也是完全有利的。同樣，為具有所要求的流動指數(shù)所需的水量也可以與澆注耐火材料組合物的情況相同。噴涂耐火材料組合物通常以袋裝的干粉的形式輸送到涂敷現(xiàn)場，而在涂敷現(xiàn)場將組合物與水放在混合機中混合，以得到定量混合物，后者然后用上述噴涂裝置噴涂。然而，也可以在工廠中預(yù)先將組合物加水混合，并將它以已混合的定量混合物的形式例如用混凝土攪拌汽車輸送到涂敷現(xiàn)場，然后進行涂敷?？梢杂每焖倌虅箛娡磕突鸩牧辖M合物在涂敷后迅速硬化。在這種情況下，最好在噴嘴部位將快速凝固劑注入可流動的組合物。注入定量混合物中的快速凝固劑可以是快速凝固劑的水溶液的形式。然而，為了使噴涂的定量混合物中的水量減到最小而得到孔隙度低的耐火材料，最好使用粉狀的快速凝固劑，粉狀快速凝固劑最好從快速凝固劑入口用壓縮空氣作為載體注入定量混合物，使快速凝固劑能均勻分散于定量混合物之中。因此當(dāng)以水溶液的形式在定量混合物中注入快速凝固劑時，最好使用濃度盡可能高的水溶液。作為快速凝固劑，可以使用鋁酸鹽如鋁酸鈉、鋁酸鉀或鋁酸鈣，碳酸鹽如碳酸鈉、碳酸鉀、碳酸氫鈉或碳酸氫鉀，硫酸鹽如硫酸鈉、硫酸鉀或硫酸鎂，鋁酸鈣如12CaO·7Al2O2、3CaO·Al2O3或11CaO·7Al2O3·CaF2，氧化鈣，氫氧化鈣或者它們的復(fù)合物或混合物。在這些快速凝固劑中，最好是使用鋁酸鈉，因為它價廉易得，而且其加速凝固的性質(zhì)穩(wěn)定。鋁酸鈉具有高熔點，因此耐火材料的耐熔性不會變差，當(dāng)它被注入定量混合物時，它發(fā)生水解生成Al(OH)3凝膠和NaOH，從而使定量混合物迅速硬化。此外，選作快速凝固劑的鋁酸鈣，其中CaO/Al2O3的摩爾比至少為1.5。注入的快速凝固劑的量隨所用的快速凝固劑而異。然而，通常組合物中每100份重量的耐火材料粒料與耐火材料粉的總量以0.05-3份重量為佳。如果注入的快速凝固劑的量不到0.05份重量，即使應(yīng)用的快速凝固劑高度有效，固化速度仍會不夠，所涂敷的定量混合物可能流掉。另一方面，如超過3份重量，硬化速率會快得難于進行噴涂操作，同時耐火性能如耐熱性以及耐腐蝕性會變差。注入的快速凝固劑的量以0.1-2份重量更佳。快速凝固劑的快速凝固性質(zhì)也隨其類型而異。因此，最好通過選擇快速凝固劑的類型或者注入快速凝固劑后至噴嘴的管子的長度將其數(shù)量調(diào)節(jié)到適當(dāng)?shù)乃?。本發(fā)明的在每100份重量的耐火材料粒料及耐火材料粉的總量中含預(yù)定數(shù)量的Al-Si或Al-Mg合金粉的澆注或噴涂耐火材料組合物具有良好的貯藏穩(wěn)定性，因為Al-Si或Al-Mg合金粉的活性比Al粉小，在定量混合物含有與該組合物相混合的水時，Al-Si或Al-Mg合金粉與堿性水溶液的反應(yīng)比Al粉的反應(yīng)緩和，而且涂敷的內(nèi)襯干燥時放出蒸氣的通道得到保證，所以涂敷的內(nèi)襯即使在快速升溫干燥時也不會爆炸。因此可能得到致密的具有良好耐高溫性能的耐火材料爐壁。因而不需要以前的工藝所需的長時間干燥，可應(yīng)用直接火焰快速干燥，并可大大縮短加工時間，同時，可以減少單位成本，并能改善涂敷操作和環(huán)境安全性。具有自動流動性的本發(fā)明的供噴涂的定量混合物可用增壓輸送泵輸送和噴涂。因此所涂敷的內(nèi)襯的孔隙度與用常規(guī)噴涂方法涂敷的內(nèi)襯的孔隙度相比，可以大大減小，從而可以得到具有與澆注涂敷的耐火材料相當(dāng)?shù)亩逊e密度的內(nèi)襯。由于回跳損失小，涂敷效率也高。此外，周圍粉塵飛散顯著減小，加工環(huán)境良好。而且，即使在溫?zé)岬臈l件下進行噴涂，所形成的內(nèi)襯也不會爆炸或剝落，并且耐火材料有較高的堆積密度和良好的耐腐蝕性。因此它也適于作為修補例如盛鋼桶、tandish、熱金屬槽用的耐火材料。下面將參照實施例更詳細(xì)地說明本發(fā)明。然而應(yīng)當(dāng)了解，本發(fā)明并不為這些特定的實施例所限制。實施例1至22本發(fā)明的使用鋁-硅合金粉，能迅速加熱干燥的澆注耐火材料組合物與比較實施例的比較。實施例1至7、12至15及18至20代表本發(fā)明的實施例，實施例8至11、16至17及21至22代表比較實施例。用鋁土粒料作為耐火材料粒料，其Al2O3含量為89重量％，SiO2含量為7重量％，F(xiàn)e2O3含量為1.3重量％，它包括粒徑1.68-5mm的粗粒、粒徑0.1-1.68mm的中等粒子和粒徑0.02-0.1mm、平均粒徑為0.03mm的細(xì)粒。作為構(gòu)成耐火材料基質(zhì)的耐火材料粉，使用高鋁水泥(其平均粒徑為9μm，Al2O3含量為55重量％，CaO含量為36重量％)，Bager礬土(其Al2O3的純度為99.6重量％，平均粒徑為4.3μm)和霧化二氧化硅(其SiO2純度為93重量％，平均粒徑為0.8μm)。作為分散劑，使用四磷酸鈉(Na6P4O13)粉，其P2O5含量為60.4重量％，Na2O含量為39.6重量％。作為Al-Si合金粉使用(a)由80重量％鋁組分與20重量％Si組分組成的合金粉和(b)由重量％Al組分和10重量％Si組分組成的合金粉。Al-Si合金粉(a)和(b)的平均粒徑分別為28μm和30μm，它們含有粒徑不大于0.074mm的顆粒分別占92％和89％。比較實施例所用的Al粉具有99％的純度，平均粒徑為30μm。將耐火材料粒料、耐火材料粉、分散劑、Al-Si合金粉和Al粉稱重，得出具有表1、2或3所示配方(單位重量份數(shù))的澆注耐火材料組合物。然后按組合物中每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量加入表1、2或3所示的數(shù)量的水(重量份數(shù))，然后用通用混合機混合3分鐘得出澆注耐火材料的定量混合物。該定量混合物用于澆注內(nèi)部尺寸40mm×40mm×160mm的模板和內(nèi)徑100mm、高100mm的模板得到澆注耐火材料的試樣(實施例1至11)。對于具有自動流動性的實施例1-11，用于澆注耐火材料的每一定量混合物按下法測定其流動性，即于混合后立即將定量混合物送料填充一個沒有上底和下底的截錐體形狀的模具，其上底內(nèi)徑為50mm，下底內(nèi)徑為100mm，高為150mm，然后將截錐體模具向上取走，讓混合物靜置60秒鐘，于是用卡尺在兩個方向上測量定量混合物的擴散直徑，取平均值作為混合物的流動指數(shù)。在110℃干燥每一試樣24小時按JISR2205規(guī)定的方法測量表觀孔隙度和堆積密度。對大小為40mm×40mm×160mm并于室溫硬化的試樣測量抗彎強度，對有同樣大小而在干燥后于1400℃燃燒1小時的試樣也進行測量。如下測定尺寸的變化，即測定于1400℃燃燒1小時的試樣尺寸變化，并以燃燒前的尺寸為基礎(chǔ)用比值表示。表中的“膨脹”表示觀察到有百分之幾的明顯膨脹。有或無裂縫表示試樣硬化后自模板中取出進行外觀檢查的結(jié)果。如下進行耐爆炸性能的評價，即將直徑100mm、高100mm的試樣從模板中取出，并放在保持1200℃的電爐中，這時觀察有無爆炸。實施例12-17表示澆注耐火材料的試驗結(jié)果，其中含過量的高鋁水泥作為耐火材料粉，不含有其他耐火材料粉，因此自動流動性不夠。實施例12-17(以及實施例18-22)的每個例子中澆注耐火材料的定量混合物的流動指數(shù)如下測定使用JISR5201規(guī)定的流動錐，于混合后立即將定量混合物送料填充安放在振動臺上的流動錐，然后對其施加3G的振動，滿10秒鐘后立即用卡尺在兩個方向上測量定量混合物的擴散直徑，取平均值作為流動指數(shù)。實施例12-17其他項目的評價方法與實施例1-11相同。實施例18-22表示含耐火粘土的澆注耐火材料的試驗結(jié)果。所用的耐火材料粒料、耐火材料粉和其他材料與實施例1-11相同，評價方法與實施例12相同。由表1、2和3可見，在使用本發(fā)明的含Al-Si合金粉的澆注耐火材料組合物時，即使所涂敷的耐火材料是致密的，仍保證有排出蒸氣的透氣孔，也不會形成在澆注含Al粉的耐火材料的場合由于產(chǎn)生H2氣而可能出現(xiàn)的膨脹或裂縫，而且即使在快速加熱的情況下對涂敷的耐火材料進行干燥時也不會發(fā)生爆炸。涂敷的澆注耐火材料由于是致密的，其物理性質(zhì)很好，然而含Al粉的澆注耐火材料存在這樣的問題，即當(dāng)Al粉含量大時會發(fā)生膨脹或裂縫，且Al粉的較佳含量隨定量混合物的混合溫度而改變。表1表2實施例23至30，32至37以及40，42代表本發(fā)明的實施例，而實施例30至33、38至39及43至44則代表比較實施例(比較實施例32、33、43及44分別與前面的比較實施例10、11、21及22相同)。作為耐火材料粒料，使用鋁土粒料(其Al2O3含量為89重量％，SiO2含量為7重量％，F(xiàn)e2O3含量為1.3重量％，它包括粒徑1.68-5mm和粗顆粒，粒徑0.1-1.68mm的中等顆粒和粒徑0.02-0.1mm，平均粒徑為0.03mm的細(xì)顆粒)和尖晶石粒料(其Al2O3含量為73重量％，MgO含量為26重量％，它包括粒徑0.1-1.68mm的中等顆粒和粒徑0.02-0.1mm，平均粒徑為0.05mm的細(xì)顆粒)。作為構(gòu)成耐火材料基質(zhì)的耐火材料粉，使用與前述實施例1至22使用的相同的高鋁水泥、Bayer礬土和霧化二氧化硅。使用的分散劑與前述實施例使用的相同。作為Al-Mg合金粉，使用(a)由80重量％的Al組分和20重量％的Mg組分組成的合金粉，和(b)由90重量％的Al組分和10重量％的Mg組分組成的合金粉，Al-Mg合金粉(a)及(b)的平均粒徑分別為28μm和30μm，它們所含的粒徑不大于0.074mm的顆粒的量分別為92％和89％。比較實施例使用的Al粉純度為99％，平均粒徑為30μm。用表4、5及6所示的組合物，按與前述實施例相同的方法制備試樣。用與前述實施例相同的方法測量流動指數(shù)、表觀孔隙度、堆積密度、抗彎強度、尺寸變化、有無裂縫，以及有無爆炸。由表4、5及6可見，在使用本發(fā)明的含Al-Mg合金粉的澆注耐火材料組合物時，得出與使用Al-Si合金粉的情況基本相同的結(jié)果，即使涂敷的耐火材料是致密的，也能保證具有干燥時排出蒸氣的透氣孔，不會發(fā)生在含Al粉的澆注耐火材料的場合由于產(chǎn)生H2氣可能發(fā)生的膨脹或裂縫，即使涂敷的耐火材料在快速加熱條件下干燥時也不會發(fā)生爆炸。涂敷的試驗?zāi)突鸩牧掀湮锢硇再|(zhì)良好，因為它們是致密的。表5<>表6</tables>在下列實施例中，前述實施例的某些組合物被用于涂敷爐的內(nèi)表面，然后快速加熱干燥。然而，本發(fā)明形成爐壁的方法并不受這些特定的實施例所限制。實施例45及46實施例3和24的組合物分別涂敷于minitandish爐。在背面形成的厚100mm的絕熱的可澆注耐火材料內(nèi)表面的1000×1000mm的面積上將每一組合物涂敷厚250mm。使所涂敷的整體耐火材料固化后，用燃油爐加熱所涂敷的耐火材料表面。在每一情況下以表面上200℃/小時的升溫速率進行加熱干燥直到表面溫度達到1000℃。在minitandish爐中的溫度分布為±20℃。每一情況下在干燥操作中均未發(fā)生爆炸；干燥結(jié)束時，在這樣形成的爐壁表面未見裂縫。切下爐壁，在厚度方向檢查橫截面，未見裂縫。實施例47及48將實施例7及28的整體耐火材料組合物分別涂敷于minitandish爐，進行干燥試驗，其方法與實施例45及46相同。在這一場合，干燥時爐壁的表面溫度以300℃/小時的升溫速率升至1400℃。每一種情況在干燥操作中均未出現(xiàn)爆炸，且干燥完成后爐壁表面或橫截面均未觀察到裂縫。實施例49及50將實施例18及41的整體耐火材料組合物分別在施加振動的同時涂敷于minitandish爐，進行干燥試驗，其方法與實施例45及46相同。在這一場合，干燥時爐壁的表面溫度以100℃/小時的升溫速率升至1000℃。每一種情況在干燥操作中均未出現(xiàn)爆炸，且干燥完成后均未觀察到裂縫。比較實施例51及52將比較實施例11及33的整體耐火材料組合物分別涂敷于minitandish爐，進行干燥試驗，其方法與實施例45及46相同。干燥時爐壁的表面溫度以200℃/小時的升溫速率升至1200℃。每一種情況在干燥操作時均出現(xiàn)爆炸，且有一部分爐壁表面吹掉。干燥完成后在爐壁上看到許多裂縫。比較實施例53及54將實施例14及36的整體耐火材料組合物在施加振動的同時分別涂敷于minitandish爐，其方法與實施例45及46相同，干燥時每個爐壁的表面溫度以500℃/小時的升溫速率升至1000℃。在每一場合于干燥時均未觀察到爆炸，但在干燥完成后在爐壁表面上看到似乎正在在剝落的許多裂縫。從上述結(jié)果觀察到在minitandish爐中的干燥試驗和組合物的爆炸試驗存在著相互聯(lián)系，同時發(fā)現(xiàn)對組合物的評價可以應(yīng)用于對快速加熱條件下形成爐壁的方法的評價。實施例55至67應(yīng)用鋁-硅或鋁-鎂合金粉而能快速加熱干燥的噴涂耐火材料組合物與比較實施例的比較。實施例55至61以及63代表本發(fā)明的實施例，而實施例62以及64至67則代表比較實施例。耐火材料粒料、耐火材料粉、鋁粉及分散劑與實施例1至22所用的相同。作為Al合金粉，使用Al含量為88重量％、Si含量為12重量％的Al合金粉(a)以及Al含量為85重量％、Si含量為15重量％的Al合金粉(b)。Al合金粉(a)及(b)的平均粒徑分別為約3μm及約35μm，它們含有的粒徑不大于0.074mm的顆粒的量分別為90重量％和88重量％。作為快速凝固劑，使用由鋁酸鈉(含結(jié)晶水約20％)和碳酸鈉以重量比3∶1組成的混合物，它是粉狀的，平均粒徑約150μm。在20℃的室內(nèi)，將耐火材料粒料、耐火材料粉、Al合金粉和分散劑摻合，制備表7及表8所示的各組合物。將約20℃的水加至每一組合物中，其數(shù)量如表7或8所示(表7及8中，耐火材料粒料及耐火材料粉以重量％表示，其它則按每100份重量的耐火材料粒料及耐火材料粉的總量中加入的重量份數(shù)表示)，然后在容量為500kg的混合機中混合3分鐘得到定量混合物。每一定量混合物的流動指數(shù)用實施例1至11的測量方法測量。這樣制備的每一定量混合物用噴涂法涂敷于基本上垂直的爐壁表面，厚度約100mm。如下進行噴涂定量混合物用增壓輸送泵經(jīng)增壓輸送管道輸送，在噴嘴前的某一部位注入快速凝固劑并與混合物混合，從噴嘴噴涂混合的定量混合物。本發(fā)明的噴涂法是濕法，因此可使噴涂時的回跳損失和粉塵的生成，與干法或半干噴涂法相比變得很小，因此涂敷效率高，加工環(huán)境明顯較好。然后從在爐壁表面噴涂形成的厚約100mm的每一內(nèi)襯取尺寸約為300mm×300mm×100mm的試樣。試樣于110℃干燥24小時，目視檢查試樣是否出現(xiàn)裂縫，然后按JISR2205規(guī)定的方法測量孔隙度和堆積密度。此外，從每一內(nèi)襯上取直徑100mm、高100mm的試樣，并對每一試樣評價爆炸情況。即將每一試樣置于維持在1200℃的電爐內(nèi)，并在取出后檢查有無爆炸，作出評價。每一內(nèi)襯取40mm×40mm×150mm大小的試樣于110℃干燥24小時后，測量抗彎強度，另取于1400℃燃燒3小時的同樣大小的試樣同樣進行測量。如下測定尺寸變化對用于測定抗彎強度的于1400℃燃燒3小時的試樣，測量燃燒前后的尺寸變化，其結(jié)果見表9及10。表9及10中以“膨脹”表示的尺寸變化，表示觀察到有百分之幾的明顯膨脹。實施例56至59以及61和比較實施例62以及64和67的每種噴涂耐火材料用噴涂法涂敷于爐壁(溫度約500℃)，認(rèn)為它是已損傷而需要修補的盛鋼桶出渣管線部分，用以檢查與被修補的爐壁表面的粘合情況以及有無爆炸和掉落。結(jié)果見表9及10。實施例64及65代表其中注入的快速凝固劑的數(shù)量不合適的情況。實施例64中快速凝固劑不夠，因此定量混合物自爐壁表面流掉，未能得到滿意的內(nèi)襯。實施例65中快速凝固劑過量，因此定量混合物固化太快，噴涂不穩(wěn)定，與爐壁表面的粘合較差，因而回跳損失較大，也未能得到滿意的內(nèi)襯。因此對實施例65的內(nèi)襯未能測量其物理性質(zhì)。實施例66代表加入Al粉的情況，此時噴涂的進行無任何問題，但內(nèi)襯發(fā)生膨脹，內(nèi)襯變得多孔，也出現(xiàn)裂縫。顯然，用本發(fā)明的經(jīng)噴涂形成的內(nèi)襯的物理性質(zhì)與經(jīng)澆注形成的內(nèi)襯的物理性質(zhì)相當(dāng)。同時進行了熱噴涂試驗來模擬500℃的已損壞的盛鋼桶壁面的修補，這時實施例56至59、61及63的組合物均觀察到粘合良好，未見裂縫或因爆炸而掉落。而實施例62及64至67其組合物粘合較差，或者發(fā)現(xiàn)裂縫或因爆炸而掉落。如表9及10所示，當(dāng)本發(fā)明的含Al合金粉的噴涂耐火材料進行噴涂時，可得到與澆注耐火材料相當(dāng)?shù)闹旅軆?nèi)襯，而且雖然內(nèi)襯致密，仍保證在內(nèi)襯中具有可排出蒸氣的透氣孔，因此內(nèi)襯甚至在快速升溫的條件下進行干燥仍不會發(fā)生爆炸。而且內(nèi)襯的耐火性質(zhì)如耐腐蝕性能極好，因為內(nèi)襯致密而孔隙度小。表7實施例55565758596061耐火材料粒料鋁土粗顆粒鋁土中等顆粒鋁土細(xì)顆粒耐火材料粉高鋁水泥Bayer礬土霧化二氧化硅31252387631252387631252387631252387631252387631252387631252387688Al-12Si合金粉(a)85Al-15Mg合金粉(b)Al粉分散劑加速凝固劑含水量0.05--0.010.580.1--0.10.580.5--0.10.581--0.10.592--0.10.59-0.5-0.10.58-1-0.10.59</table>表8表9這樣進行加熱干燥，即以200℃/小時的升溫速率使表面溫度升至1000℃，在minitandish爐中的溫度分布約為±20℃。在干燥操作時未見爆炸，干燥完成后，形成的爐壁表面未見裂縫。再切下爐壁，在厚度方向檢查橫截面，未見到裂縫。實施例69將實施例58的整體耐火材料組合物用于涂敷minitandish爐，進行干燥試驗，其方法與實施例68相同。在這一場合干燥時以300℃/小時的升溫速率使?fàn)t壁的表面溫度升至1400℃。干燥操作時未見爆炸，且干燥完成后在爐壁表面或橫截面上未見裂縫。實施例70將實施例60的整體耐火材料組合物涂敷于minitandish爐，進行干燥試驗，其方法與實施例68相同。在這一情況下，干燥時爐壁表面溫度以100℃/小時的升溫速率升至1000℃。在干燥操作時未見爆炸，干燥后也未見裂縫。比較實施例71將比較實施例62的整體耐火材料組合物涂敷于minitandish爐，進行干燥試驗，其方法與實施例68相同。爐壁表面溫度在干燥時以200℃/小時的升溫速率升至1200℃。干燥時發(fā)生爆炸，且有一部分爐壁表面吹失。干燥完成后在爐壁上觀察到許多裂縫。比較實施例72將實施例61的整體耐火材料組合物涂敷于一minitandish爐，其方法與實施例68相同。干燥時爐壁表面溫度以500℃/小時的升溫速率升至1000℃。在干燥操作時未見爆炸，但干燥完成后在爐壁表面看到許多似乎在剝落的裂縫。從上述結(jié)果，可見minitandish爐的干燥試驗和組合物爆炸試驗之間存在著相互聯(lián)系，已發(fā)現(xiàn)對組合物的評價也可適用于對在快速加熱條件下形成爐壁的方法的評價。權(quán)利要求1.一種整體耐火材料組合物，其特征在于與水混合后能快速干燥，可經(jīng)澆注或噴涂涂敷于所要求的部位形成爐壁，它含有耐火材料粒料、耐火材料粉、鋁合金粉和分散劑，其中鋁合金粉的含量對每100份重量耐火材料粒料與耐火材料粉的總量為0.04-5份重量。2.如權(quán)利要求1的整體耐火材料組合物，其中鋁合金粉含60-95重量％的Al和5-40重量％的Si或Mg。3.如權(quán)利要求1的整體耐火材料組合物，其中鋁合金粉含85-93重量％的Al和7-15重量％的Si或Mg。4.如權(quán)利要求1至3的任一項的整體耐火材料組合物，其中鋁合金粉的純度為Al與Si或Mg的總量至少為90重量％，粒徑不大于0.074mm的顆粒含量至少為40重量％。5.如權(quán)利要求1至4的任一項的整體耐火材料組合物，其中鋁合金粉的含量對每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量為0.1-2份重量。6.如權(quán)利要求1至5的任一項的整體耐火材料組合物，其中耐火材料粉含有高鋁水泥。7.一種能自動流動的定量混合物，它是將100份重量的整體耐火材料組合物與最多12份重量的水一起混合制備的，該整體耐火材料組合物由耐火材料粒料、耐火材料粉、鋁合金粉和分散劑組成，其中鋁合金粉的含量對每100份重量的耐火材料粒料與耐火材料粉的總量為0.05-3份重量，所述能自動流動的定量混合物的流動性為，混合后立即將定量混合物送去填充一個無上、下底的，上、下底內(nèi)徑和高各為50mm、100mm和150mm的截錐體形狀的模具，然后向上除去截錐體形模具，讓混合物靜置60秒，混合物的平均擴散直徑至少為190mm。8.一種形成爐壁的方法，它包括將整體耐火材料定量混合物經(jīng)澆注或噴涂涂敷于預(yù)定要形成爐壁的部位，然后加熱這樣涂敷的耐火材料使耐火材料干燥，加熱時耐火材料表面的升溫速率為50-400℃/小時，且加熱處理至少進行到耐火材料表面溫度達到500℃；前述整體耐火材料定量混合物是將預(yù)定數(shù)量的水與由耐火材料粒料、耐火材料粉、分散劑和鋁合金粉組成的組合物相混合而得，其中鋁合金粉的含量對每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量為0.04-5份重量。9.如權(quán)利要求8的方法，其中鋁合金粉含有60-95重量％的Al和5-40重量％的Si或Mg。10.如權(quán)利要求8的方法，其中鋁合金粉含有85-93重量％的Al和7-15重量％的Si或Mg。11.如權(quán)利要求8至10的任一項的方法，其中鋁合金粉的純度為Al及Si或Mg的總量至少為90重量％，粒徑不大于0.074mm顆粒含量至少為40重量％。12.如權(quán)利要求8至11的任一項的方法，其中耐火材料粉含有高鋁水泥。13.如權(quán)利要求8至12的任一項的方法，其中經(jīng)澆注或噴涂涂敷的耐火材料以至少100℃/小時的升溫速率加熱干燥。14.如權(quán)利要求8至13的任一項的方法，其中經(jīng)澆注或噴涂涂敷的耐火材料加熱干燥至表面溫度達到1000℃。15.如權(quán)利要求8至14的任一項的方法，它將整體耐火材料定量混合物經(jīng)澆注涂敷于預(yù)定要求形成爐壁的部位，前述整體耐火材料定量混合物中鋁合金粉的含量對每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量為0.04-3份重量。16.如權(quán)利要求15的方法，其中組合物中鋁合金粉的含量對每100份重量的耐火材料粒料與耐火材料粉的總量為0.1-1份重量。17.如權(quán)利要求8至14的任一項的方法，它將整體耐火材料定量混合物經(jīng)噴涂涂敷于預(yù)定要求形成爐壁的部位，前述整體耐火材料定量混合物中鋁合金粉的含量對每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量為0.05-5份重量。18.如權(quán)利要求17的方法，其中組合物中鋁合金粉的含量對每100份重量的耐火材料粒料和耐火材料粉的總量為0.1-3份重量。19.具有用權(quán)利要求8至18的任一項的方法形成的爐壁的爐子。全文摘要一種整體耐火材料組合物,它在與水混合并經(jīng)澆注或噴涂涂敷于所要求的部位之后能快速干燥形成爐壁,它由耐火材料粒料、耐火材料粉、鋁合金粉和分散劑組成,其中鋁合金粉的含量是耐火材料粒料與耐火材料粉的總重量的0.04—5%。文檔編號C04B22/04GK1171540SQ9610883公開日1998年1月28日申請日期1996年7月4日優(yōu)先權(quán)日1995年7月4日發(fā)明者木田音次郎,鈴木枝里,小野泰史申請人:旭硝子株式會社