本發(fā)明涉及焊接領(lǐng)域，特別涉及一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的激光焊機(jī)。

背景技術(shù)：

隨著我國(guó)汽車、橋梁、建筑、家電等對(duì)鋼鐵有大量需求的行業(yè)的迅猛發(fā)展，鋼鐵企業(yè)對(duì)高標(biāo)準(zhǔn)和高性價(jià)比的鋼材的產(chǎn)量和品質(zhì)要求也越來越高。目前，國(guó)內(nèi)大部分鋼鐵企業(yè)逐漸走向產(chǎn)品轉(zhuǎn)型、裝備升級(jí)的趨勢(shì)。因此，特殊鋼材的焊接是我們即將面臨的重大問題，但利用普通的激光焊機(jī)根本無法滿足特殊材質(zhì)鋼種，特別是400系列不銹鋼、高強(qiáng)度合金鋼和高磷鋼等的焊接要求，具體地：

1、由于激光焊接是將高能量密度的激光光束發(fā)射在拼接好的帶鋼縫隙上，使被焊工件瞬間加溫至1200～1400℃實(shí)現(xiàn)快速焊接，所以這種焊接過程會(huì)使焊接區(qū)域溫度陡然上升、下降，造成焊縫及熱影響區(qū)形成淬火，而經(jīng)過淬火后的焊縫及熱影響區(qū)會(huì)明顯出現(xiàn)不規(guī)則的粗大結(jié)晶(特別是400系列不銹鋼、高強(qiáng)度合金鋼和高磷鋼等)，這樣，焊縫及熱影響區(qū)一旦受力就會(huì)出現(xiàn)斷裂；

2、由于焊接區(qū)域在焊接前和焊接時(shí)的溫度差較大，所以容易產(chǎn)生焊接應(yīng)力，同時(shí)，因焊接應(yīng)變速率較高，所以容易產(chǎn)生焊接裂紋及因焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出而導(dǎo)致的氫致裂紋，而且，焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度較高。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是為了克服上述背景技術(shù)的不足，提供一種焊縫延伸性好的帶在線連續(xù)焊縫熱處理的激光焊機(jī)。

為了實(shí)現(xiàn)以上目的，本發(fā)明提供的一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的激光焊機(jī)，包括焊接小車，以及依次安裝在所述焊接小車上的剪切裝置、激光焊接裝置和輾壓裝置，所述焊接小車上對(duì)應(yīng)所述激光焊接裝置前方的位置 設(shè)有可對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)升溫預(yù)熱的預(yù)熱裝置，所述預(yù)熱裝置布置在所述剪切裝置和激光焊接裝置之間，所述焊接小車上對(duì)應(yīng)所述激光焊接裝置后方的位置設(shè)有可對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫熱處理的熱處理裝置；

所述激光焊機(jī)的焊接工序的下步工序?yàn)榇嘈蕴幚砉ば颍摯嘈蕴幚砉ば虻奈恢蒙显O(shè)有脆性處理裝置，所述脆性處理裝置包括輔機(jī)小車以及依次布置在所述輔機(jī)小車上的盛水箱、退火機(jī)構(gòu)和循環(huán)水制冷機(jī)，所述盛水箱內(nèi)和所述輔機(jī)小車上對(duì)應(yīng)所述盛水箱上方的位置分別設(shè)有用于急速冷卻在線帶鋼的焊接區(qū)域正反面的急速冷卻噴頭，所述急速冷卻噴頭與所述循環(huán)水制冷機(jī)的輸出口連通，所述盛水箱與所述循環(huán)水制冷機(jī)的輸入口連通；

所述熱處理裝置包括可對(duì)所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫正火處理的正火機(jī)構(gòu)和可對(duì)所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫回火處理的回火機(jī)構(gòu)，所述正火機(jī)構(gòu)布置在所述激光焊接裝置和輾壓裝置之間，所述回火機(jī)構(gòu)布置在所述輾壓裝置后方。

通過焊前對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對(duì)減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；

首先，通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶經(jīng)輾壓裝置輾壓后變得更加緊密，從而更進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；最后，焊縫區(qū)域經(jīng)過回火處理后，被輾壓裝置輾壓破壞的細(xì)化晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；

特針對(duì)400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

上述脆性處理工序是特別針對(duì)400系列不銹鋼而設(shè)計(jì)的，雖然400系列不銹鋼的焊縫經(jīng)過輾壓前的熱處理后能提高一定的延伸性，但由于400系不銹鋼有其自身特點(diǎn)(鐵素體及鐵素～奧氏雙相體)，因此，400系列不銹 鋼的焊縫在經(jīng)過輾壓前的熱處理后，焊縫區(qū)域仍因金屬組織受熱影響(溫度下降)而形成焊縫脆性。因此需采用對(duì)焊縫進(jìn)行急速冷卻、退火加熱、再次急速冷卻的去脆性工藝，才能解決脆性問題，從而滿足該鋼種在酸洗、軋制過程中的韌性強(qiáng)度要求。

具體地，400系不銹鋼在正火加熱(600～800℃)并經(jīng)碾壓后，溫度下降并經(jīng)過400～550℃區(qū)域且會(huì)停留一定時(shí)間，此時(shí)易出現(xiàn)475℃脆性組織，使焊縫強(qiáng)度降低，不能滿足生產(chǎn)要求。為解決此問題，必須對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行退火加熱(500～650℃)，然后再次急速冷卻使焊縫溫度迅速下降，快速脫離475℃脆性溫區(qū)，由此可消除其脆性，從而提高焊縫塑性及延伸性。但由于正火加熱(600～800℃)并經(jīng)碾壓后，焊縫溫度下降具有不確定性，可能會(huì)落入400～550℃區(qū)域，也可能落入550～650℃區(qū)域，對(duì)于前者需進(jìn)行退火加熱再急冷處理，對(duì)于后者只需急冷，因此給溫度檢測(cè)及控制增加了復(fù)雜性，也使可靠性降低，成本也會(huì)相應(yīng)增加，為此，我們采用統(tǒng)一方案，即：碾壓完后對(duì)焊縫統(tǒng)一進(jìn)行急速冷卻降溫使溫度降至常溫，然后以此為起點(diǎn)，再退火加熱(500～650℃)、并急速冷卻至常溫。

在上述方案中，所述正火機(jī)構(gòu)又包括一次正火機(jī)構(gòu)和二次正火機(jī)構(gòu)，所述二次正火機(jī)構(gòu)布置在所述一次正火機(jī)構(gòu)后方。通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性。

在上述方案中，所述預(yù)熱裝置的加熱溫度為100～200℃，所述一次正火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為600～800℃，所述二次正火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為600～800℃，所述回火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為200～300℃。通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性。

在上述方案中，所述退火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為500～650℃。

在上述方案中，所述退火機(jī)構(gòu)采用高頻感應(yīng)加熱器。

在上述方案中，所述預(yù)熱裝置、一次正火機(jī)構(gòu)、二次正火機(jī)構(gòu)和回火機(jī)構(gòu)均采用高頻感應(yīng)加熱器。

在上述方案中，所述輾壓裝置的碾壓輪的端面為圓弧形。通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密。

本發(fā)明提供的技術(shù)方案帶來的有益效果是：

1、通過焊前對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對(duì)減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；

2、首先，通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶經(jīng)輾壓裝置輾壓后變得更加緊密，從而更進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；最后，焊縫區(qū)域經(jīng)過回火處理后，被輾壓裝置輾壓破壞的細(xì)化晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；

3、通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；

4、通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性；

5、通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密；

6、特針對(duì)400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

本發(fā)明具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、可在線連續(xù)對(duì)焊接區(qū)域及焊縫進(jìn)行熱處理、工藝簡(jiǎn)單、焊接好后焊縫及熱影響區(qū)的延伸性好等特點(diǎn)。

附圖說明

圖1是本發(fā)明中焊接部分的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明中輔機(jī)部分的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是圖2的側(cè)視結(jié)構(gòu)示意圖。

圖中，焊接小車1，剪切裝置2，激光焊接裝置3，輾壓裝置4，預(yù)熱裝置5，熱處理裝置6，正火機(jī)構(gòu)6a，一次正火機(jī)構(gòu)6a1，二次正火機(jī)構(gòu)6a2，回火機(jī)構(gòu)6b，脆性處理裝置7，輔機(jī)小車7a，盛水箱7b，退火機(jī)構(gòu)7c，循環(huán)水制冷機(jī)7d，急速冷卻噴頭7e。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明實(shí)施方式作進(jìn)一步地詳細(xì)描述。

本焊機(jī)包括兩大部分：焊接部分(即標(biāo)號(hào)部件1～6)和輔機(jī)部分(即標(biāo)號(hào)部件7)；對(duì)應(yīng)地，其焊接工藝包括焊接工序和脆性處理工序兩大部分。

實(shí)施例1：

一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的激光焊機(jī)，包括焊接小車1，以及依次安裝在所述焊接小車1上的剪切裝置2、激光焊接裝置3和輾壓裝置4，所述焊接小車1上對(duì)應(yīng)所述激光焊接裝置3前方的位置設(shè)有可對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)升溫預(yù)熱的預(yù)熱裝置5，所述預(yù)熱裝置5布置在所述剪切裝置2和激光焊接裝置3之間，所述焊接小車1上對(duì)應(yīng)所述激光焊接裝置3后方的位置設(shè)有可對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫熱處理的熱處理裝置6。通過焊前對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對(duì)減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性。

上述熱處理裝置6包括可對(duì)所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫正火處理的正火機(jī)構(gòu)6a和可對(duì)所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫回火處理的回火機(jī)構(gòu)6b，所述正火機(jī)構(gòu)6a布置在所述激光焊接裝置3和輾壓裝置4之間，所述回火機(jī)構(gòu)6b布置在所述輾壓裝置4后方。首先，通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行 正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶經(jīng)輾壓裝置4輾壓后變得更加緊密，從而更進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；最后，焊縫區(qū)域經(jīng)過回火處理后，被輾壓裝置4輾壓破壞的細(xì)化晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性。所述正火機(jī)構(gòu)6a又包括一次正火機(jī)構(gòu)6a1和二次正火機(jī)構(gòu)6a2，所述二次正火機(jī)構(gòu)6a2布置在所述一次正火機(jī)構(gòu)6a1后方。通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性。

上述預(yù)熱裝置5的加熱溫度為100～200℃，所述一次正火機(jī)構(gòu)6a1的加熱溫度為600～800℃，所述二次正火機(jī)構(gòu)6a2的加熱溫度為600～800℃，所述回火機(jī)構(gòu)6b的加熱溫度為200～300℃。通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性。所述預(yù)熱裝置5、一次正火機(jī)構(gòu)6a1、二次正火機(jī)構(gòu)6a2和回火機(jī)構(gòu)6b均采用高頻感應(yīng)加熱器，所述輾壓裝置4的碾壓輪的端面為圓弧形。當(dāng)然，也可采用其他加熱器。通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密。

上述激光焊機(jī)的焊接工序的下步工序?yàn)榇嘈蕴幚砉ば颍摯嘈蕴幚砉ば虻奈恢蒙显O(shè)有脆性處理裝置7，所述脆性處理裝置7包括輔機(jī)小車7a以及依次布置在所述輔機(jī)小車7a上的盛水箱7b、退火機(jī)構(gòu)7c和循環(huán)水制冷機(jī)7d，所述盛水箱7b內(nèi)和所述輔機(jī)小車7a上對(duì)應(yīng)所述盛水箱7b上方的位置分別設(shè)有用于急速冷卻在線帶鋼的焊接區(qū)域正反面的急速冷卻噴頭7e，所述急速冷卻噴頭7e與所述循環(huán)水制冷機(jī)7d的輸出口連通，所述盛水箱7b與所述循環(huán)水制冷機(jī)7d的輸入口連通，所述退火機(jī)構(gòu)7c的加熱溫度為500～650℃，所述退火機(jī)構(gòu)7c采用高頻感應(yīng)加熱器。特針對(duì)400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置7，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

本實(shí)施例通過焊前對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對(duì)減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；首先，通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶經(jīng)輾壓裝置4輾壓后變得更加緊密，從而更進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；最后，焊縫區(qū)域經(jīng)過回火處理后，被輾壓裝置4輾壓破壞的細(xì)化晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性；通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密；特針對(duì)400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置7，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

實(shí)施例2(針對(duì)高強(qiáng)度合金鋼和高磷鋼等，當(dāng)然，400系列不銹鋼也可采用本實(shí)施例的方案，但其易產(chǎn)生脆性)：

一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的激光焊接工藝，包括以下步驟：

1)在線帶鋼在焊接工序的剪切工位上通過剪切裝置2進(jìn)行剪切拼縫；

2)剪切拼縫完畢后，所述在線帶鋼的焊接區(qū)域在所述焊接工序的預(yù)熱工位上通過預(yù)熱裝置5進(jìn)行在線連續(xù)升溫預(yù)熱至100～200℃；

3)升溫預(yù)熱后，所述在線帶鋼在所述焊接工序的焊接工位上通過激光焊接裝置3進(jìn)行焊接；

4a1)焊接完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的一次正火工位上通過一次正火機(jī)構(gòu)6a1進(jìn)行在線連續(xù)焊縫一次正火，該一次正火溫度為600～800℃；

4a2)一次正火完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的二次正火工位上通過二次正火機(jī)構(gòu)6a2進(jìn)行在線連續(xù)焊縫二次正火，該二次正火溫度為600～800℃；

4b)正火處理完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的輾壓工位上通過輾壓裝置4進(jìn)行在線連續(xù)焊縫輾壓；

4c)輾壓完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的回火工位上通過回火機(jī)構(gòu)6b進(jìn)行在線連續(xù)焊縫回火處理，該回火處理溫度為200～300℃。

上述預(yù)熱裝置5、一次正火機(jī)構(gòu)6a1、二次正火機(jī)構(gòu)6a2和回火機(jī)構(gòu)6b均采用高頻感應(yīng)加熱器，所述輾壓裝置4的碾壓輪的端面為圓弧形。當(dāng)然，也可采用其他加熱器。通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密。

本實(shí)施例通過在焊接工位前加設(shè)可對(duì)在線帶鋼的焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱的預(yù)熱工位，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對(duì)減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并通過在焊接工位后加設(shè)可對(duì)在線帶鋼的焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理的熱處理工位，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；首先，對(duì)焊縫區(qū)域采用正火工藝的熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，對(duì)擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶采用輾壓工藝，使其變得更加緊密，從而更進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；最后，對(duì)焊縫區(qū)域采用回火工藝的熱處理，使被輾壓破壞的細(xì)化晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域先采用一次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過對(duì)焊縫區(qū)域采用二次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低 了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性；通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密。

實(shí)施例3(特針對(duì)400系列不銹鋼)：

一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的激光焊接工藝，包括以下步驟：

1)在線帶鋼在焊接工序的剪切工位上通過剪切裝置2進(jìn)行剪切拼縫；

2)剪切拼縫完畢后，所述在線帶鋼的焊接區(qū)域在所述焊接工序的預(yù)熱工位上通過預(yù)熱裝置5進(jìn)行在線連續(xù)升溫預(yù)熱至100～200℃；

3)升溫預(yù)熱后，所述在線帶鋼在所述焊接工序的焊接工位上通過激光焊接裝置3進(jìn)行焊接；

4a1)焊接完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的一次正火工位上通過一次正火機(jī)構(gòu)6a1進(jìn)行在線連續(xù)焊縫一次正火，該一次正火溫度為600～800℃；

4a2)一次正火完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的二次正火工位上通過二次正火機(jī)構(gòu)6a2進(jìn)行在線連續(xù)焊縫二次正火，該二次正火溫度為600～800℃；

4b)正火處理完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的輾壓工位上通過輾壓裝置4進(jìn)行在線連續(xù)焊縫輾壓；

4c)輾壓完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述脆性處理工序的急速冷卻工位上通過所述急速冷卻噴頭7e急速降至常溫；

降至常溫后的所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述脆性處理工序的退火工位上通過所述退火機(jī)構(gòu)7c進(jìn)行退火處理，該退火溫度為500～650℃；

退火后的所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域又在所述脆性處理工序的急速冷卻工位上通過所述急速冷卻噴頭7e急速降至常溫。

具體地，上述脆性處理工序的位置上的脆性處理裝置7包括輔機(jī)小車7a以及依次布置在所述輔機(jī)小車7a上的盛水箱7b、退火機(jī)構(gòu)7c和循環(huán)水制冷機(jī)7d，所述盛水箱7b內(nèi)和所述輔機(jī)小車7a上對(duì)應(yīng)所述盛水箱7b上方的位置分別設(shè)有用于急速冷卻在線帶鋼的焊接區(qū)域正反面的急速冷卻噴頭 7e，所述急速冷卻噴頭7e與所述循環(huán)水制冷機(jī)7d的輸出口連通，所述盛水箱7b與所述循環(huán)水制冷機(jī)7d的輸入口連通。初始位置時(shí)，焊縫位于所述盛水箱7b上方，第一次急速冷卻完畢后，輔機(jī)小車7a向左移動(dòng)，使退火機(jī)構(gòu)7c位于焊縫下方進(jìn)行退火處理，退火完畢后，輔機(jī)小車7a向右回位，使盛水箱7b回到焊縫下方，最后再進(jìn)行第二次急速冷卻。

上述預(yù)熱裝置5、一次正火機(jī)構(gòu)6a1、二次正火機(jī)構(gòu)6a2和退火機(jī)構(gòu)7c均采用高頻感應(yīng)加熱器，所述輾壓裝置4的碾壓輪的端面為圓弧形。當(dāng)然，也可采用其他加熱器。通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密。

本實(shí)施例通過在焊接工位前加設(shè)可對(duì)在線帶鋼的焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱的預(yù)熱工位，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對(duì)減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并通過在焊接工位后加設(shè)可對(duì)在線帶鋼的焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理的熱處理工位，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；通過將焊接工序的下步工序設(shè)計(jì)成脆性處理工序，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性；首先，對(duì)焊縫區(qū)域采用正火工藝的熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，對(duì)擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶采用輾壓工藝，使其變得更加緊密，從而更進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；最后，對(duì)焊縫區(qū)域采用脆性處理，消除400系列不銹鋼的脆性，從而再進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性；通過焊后對(duì)焊縫區(qū)域先采用一次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過對(duì)焊縫區(qū)域采用二次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；通過采用退火處理配合急速冷卻的工藝，消除了400系列不銹鋼在475℃區(qū)間產(chǎn)生的脆性組織，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性；通過在退火處理前再加一次急速冷卻，保障了在焊接400系列不銹鋼時(shí)的工藝和焊接質(zhì)量的 統(tǒng)一性；通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性；通過采用端面為圓弧形的碾壓輪，能使碾壓時(shí)的作用力集中在焊縫區(qū)域，從而能更好的破壞經(jīng)正火后的結(jié)晶，使其更加緊密。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。