一種提高熱軋首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種提高熱軋首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，該方法通過(guò)優(yōu)化軋制工藝及軋制模型實(shí)現(xiàn)，具體為：精軋入口中間坯溫度控制在980℃以上；確保精軋入口兩個(gè)高溫計(jì)檢測(cè)中間坯的位置及測(cè)量時(shí)間完全一致，且兩個(gè)高溫計(jì)的實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差小于5℃；精軋入口中間坯頭部溫度設(shè)定值與實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差超過(guò)15℃時(shí)，利用頭部溫度實(shí)測(cè)值對(duì)設(shè)定值進(jìn)行修正；針對(duì)無(wú)取向硅鋼，分鋼種建立各自專門的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表；采用最小二乘法優(yōu)化無(wú)取向硅鋼變形抗力模型溫度修正項(xiàng)的影響因子。本發(fā)明有效地解決了熱軋換輥、換規(guī)格后首塊無(wú)取向硅鋼軋制時(shí)的頭部厚度不命中問(wèn)題，首塊硅鋼的軋制穩(wěn)定性大幅提高，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。
【專利說(shuō)明】
一種提高熱軋首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及一種熱乳無(wú)取向硅鋼乳制工藝技術(shù)，具體涉及了一種提高熱乳首塊無(wú) 取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，屬于乳制技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002] 中國(guó)工業(yè)的高速發(fā)展，對(duì)硅鋼這種功能材料的需求越來(lái)越大，其廣泛用于旋轉(zhuǎn)電 機(jī)如馬達(dá)和發(fā)電機(jī)等制造領(lǐng)域。為滿足市場(chǎng)需求及提高企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)力，近年來(lái)諸多鋼鐵企業(yè) 均在開(kāi)發(fā)硅鋼這種具有高附加值的產(chǎn)品，尤其是無(wú)取向硅鋼，其較取向硅鋼更大的市場(chǎng)需 求以及相對(duì)較低的生產(chǎn)難度，目前已是各企業(yè)產(chǎn)品開(kāi)發(fā)和轉(zhuǎn)型的主要品種。硅鋼成品經(jīng)歷 熱乳與冷乳過(guò)程，厚度作為無(wú)取向硅鋼產(chǎn)品的一項(xiàng)重要質(zhì)量指標(biāo)，熱乳原料的厚度控制精 度顯得尤為重要。
[0003] 熱乳首塊硅鋼的頭部厚度控制研究一直是乳制領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)與難點(diǎn)，在熱連乳 生產(chǎn)過(guò)程中，由于首塊鋼一般在換輥、換鋼種或換規(guī)格等非穩(wěn)態(tài)狀況下乳制，且低牌號(hào)無(wú)取 向硅鋼在熱乳精乳過(guò)程存在相變現(xiàn)象，因此對(duì)精乳L(zhǎng)2設(shè)定模型的精度、中間坯溫度的控制 精度及設(shè)備狀況等要求非常高。首塊鋼頭部厚度嚴(yán)重超出目標(biāo)公差范圍時(shí)，一方面直接影 響整卷鋼的厚度控制精度，另外還會(huì)導(dǎo)致精乳出口頭部板形不良、乳制穩(wěn)定性差，甚至產(chǎn)生 堆鋼事故。
[0004] 到目前為止，國(guó)內(nèi)外針對(duì)熱連乳機(jī)頭部厚度控制進(jìn)行了大量研究。對(duì)于其影響熱 乳頭部厚度控制精度的因素，主要體現(xiàn)在：
[0005] (1)精乳入口中間坯在厚度方向存在溫差，所測(cè)表面溫度與中間坯實(shí)際平均溫度 有差異；中間坯頭部溫度偏低。
[0006] (2)精乳入口高溫計(jì)檢測(cè)值存在偏差。
[0007] (3)精乳設(shè)定模型精度不高，主要指中間坯溫降模型、乳制力預(yù)報(bào)模型及乳機(jī)輥縫 位置設(shè)定模型。
[0008] 由此可見(jiàn)，影響熱乳頭部厚度精度的影響因素有很多，特別是在換輥、換鋼種或換 規(guī)格等非穩(wěn)態(tài)狀況下的熱連乳過(guò)程，對(duì)于無(wú)取向硅鋼這種特殊材料，實(shí)現(xiàn)首塊鋼頭部厚度 的精確控制十分困難。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0009] 本發(fā)明目的在于提供一種提高熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，提 高熱乳無(wú)取向娃鋼頭部厚度控制精度及乳制穩(wěn)定性。
[0010] 為實(shí)現(xiàn)上述發(fā)明目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案：
[0011] -種提高熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，該方法通過(guò)優(yōu)化乳制工 藝及乳制模型實(shí)現(xiàn)，具體包括：
[0012] (1)精乳入口中間坯溫度控制在980°C以上；
[0013] (2)確保精乳入口兩個(gè)高溫計(jì)檢測(cè)中間坯的位置及測(cè)量時(shí)間完全一致，且兩個(gè)高 溫計(jì)的實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差小于5°C ;
[0014] (3)精乳入口中間坯頭部溫度設(shè)定值與實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差超過(guò)15°C時(shí)，利用頭部溫 度實(shí)測(cè)值對(duì)設(shè)定值進(jìn)行修正，實(shí)現(xiàn)方式為：
[0015] a)若 15〈|1>1^|〈70時(shí)，則有：
[0016] Tsi = Ts〇+k(Tm-Ts〇)
[0017] b)若 |TS-Tm| < 15或 |Ts_Tm|>70時(shí)，則有：
[0018] Tsi = Ts〇
[0019] 上式中：TsQ為中間坯頭部溫度初始設(shè)定值;Tm為中間坯頭部溫度實(shí)測(cè)值;Tsl為修正 后中間坯頭部溫度設(shè)定值;k為修正系數(shù)，取值為0.5;精乳入口中間坯頭部溫度設(shè)定值與實(shí) 測(cè)值絕對(duì)偏差超過(guò)70°C或小于15°C時(shí)，不進(jìn)行修正，直接采用初始設(shè)定值參與乳制設(shè)定計(jì) 算。
[0020] (4)針對(duì)無(wú)取向硅鋼，分鋼種建立各自專門的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表，實(shí)現(xiàn)方式為：
[0021] a)對(duì)熱乳無(wú)取向硅鋼按鋼種、目標(biāo)厚度進(jìn)行分類，確定長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表號(hào)gh;表號(hào)gh 與鋼種及厚度有關(guān)，g代表鋼種個(gè)數(shù)、h代表厚度區(qū)間個(gè)數(shù);假設(shè)共有G個(gè)鋼種，Η個(gè)目標(biāo)厚度 區(qū)間，則總的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表數(shù)量為G X Η。
[0022] b)長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表中包含所有參與乳制模型設(shè)定計(jì)算的相關(guān)參數(shù):厚度自學(xué)習(xí)、凸 度自學(xué)習(xí)、平直度自學(xué)習(xí)、穿帶速度自學(xué)習(xí)、變形抗力自學(xué)習(xí)與溫度自學(xué)習(xí)等。
[0023] (5)采用最小二乘法優(yōu)化無(wú)取向硅鋼變形抗力模型溫度修正項(xiàng)的影響因子。具體 實(shí)現(xiàn)方法為：
[0024] a)在已有乳制力模型和變形抗力模型基礎(chǔ)上，求解與溫度相關(guān)的變形抗力修正系 數(shù)CT的三個(gè)影響因子與乳制力的增量關(guān)系。乳制力F計(jì)算公式如下：
[0025] f = B*1c*K
[0026] 上式中:B為帶鋼寬度，1。為接觸弧長(zhǎng)，K為變形抗力。
[0027]變形抗力計(jì)算公式如下：
[0028] K=Ko*CT*Ce*Ci
[0029] 上式中：Κο為變形抗力基準(zhǔn)值，CT、Ce、Ci分別為與溫度相關(guān)、與變形量相關(guān)及與自 學(xué)習(xí)相關(guān)的變形抗力修正系數(shù)。
[0030] 與溫度相關(guān)的變形抗力修正項(xiàng)CT是關(guān)于機(jī)架入口溫度T的二次函數(shù)：
[0031] CT=l+b*(a-T)+c*(a_T)2
[0032] 上式中：a、b、c為三個(gè)影響因子。
[0033] 乳制力F與三個(gè)影響因子a、b、c的增量關(guān)系為AF/Aa、AF/Ab*103、AF/Ac*10 5， 分別表不為ki、mi和m，其中i表不精乳機(jī)組機(jī)架號(hào)。
[0034] b)采集現(xiàn)場(chǎng)乳制無(wú)取向硅鋼時(shí)的乳制力設(shè)定及實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，剔除頭部終乳溫度不命 中、入口溫度低于980°C等乳制參數(shù)異常的鋼卷，篩選后得到樣本庫(kù)，然后計(jì)算各機(jī)架乳制 力的設(shè)定相對(duì)偏差均值&和實(shí)測(cè)平均值&。
[0035]
[0036]
[0037] 上式中：N為有效鋼卷樣本數(shù)量，j表示第j卷鋼，F(xiàn)sj為第j卷鋼的乳制力設(shè)定值，F(xiàn)mj 為第j卷鋼的乳制力實(shí)測(cè)值。
[0038] c)建立變形抗力模型的溫度修正項(xiàng)影響因子增量與各機(jī)架乳制力設(shè)定相對(duì)偏差 均值、乳制力實(shí)測(cè)均值的關(guān)系式，則有：
[0039]
[0040]將各機(jī)架乳制力設(shè)定相對(duì)偏差均值與實(shí)測(cè)乳制力均值代入上式，得到如下方程 組：
[0041]
[0042] d)上述方程組可簡(jiǎn)化為如下矩陣形式：
[0043] ATAX = ATB
[0044] 上式中：A為方程組左邊的系數(shù)矩陣化1，!111，111]4為三個(gè)影響因子增量[厶 &，厶13， Ac]，B為方程組右邊的列向量[I. * 。
[0045] e)利用最小二乘法求解上述方程組，即可得到三個(gè)影響因子增量的最優(yōu)值A(chǔ)a、A b和Ac。最優(yōu)解的計(jì)算公式如下：
[0046] X=(ATA)-VB
[0047] ；〇在8、13、〇原值的基礎(chǔ)上疊加最優(yōu)調(diào)節(jié)量[八3，八13，八0]，即得到各鋼種變形抗力 模型溫度修正項(xiàng)影響因子的最終優(yōu)化值。
[0048] 與現(xiàn)有技術(shù)相比較，本發(fā)明至少具有如下有益效果：
[0049] 1.本發(fā)明可顯著提高熱乳換輥、換規(guī)格后首塊無(wú)取向硅鋼的頭部厚度控制精度， 應(yīng)用效果表明，熱乳換輥、換規(guī)格后首塊無(wú)取向硅鋼的頭部厚度控制精度提高了60%。。
[0050] 2.本發(fā)明通過(guò)優(yōu)化乳制工藝及二級(jí)乳制模型，校準(zhǔn)精乳入口高溫計(jì)檢測(cè)精度、位 置及測(cè)量時(shí)間，即可達(dá)到效果，無(wú)需進(jìn)行設(shè)備和系統(tǒng)改造，實(shí)現(xiàn)容易。
【附圖說(shuō)明】
[0051 ]圖1為本發(fā)明精乳入口高溫計(jì)布置示意圖；
[0052]圖2為基于最小二乘法的無(wú)取向硅鋼變形抗力模型系數(shù)優(yōu)化流程；
[0053]圖3為本發(fā)明實(shí)施前熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度超差示意圖；
[0054]圖4為本發(fā)明實(shí)施后熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度控制精度示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0055] 下面結(jié)合附圖和【具體實(shí)施方式】對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步說(shuō)明：
[0056] 本發(fā)明中提高熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法通過(guò)優(yōu)化乳制工藝 及乳制模型實(shí)現(xiàn)，具體包括：
[0057] (1)精乳入口中間坯溫度控制在980°C以上；
[0058] (2)確保精乳入口兩個(gè)高溫計(jì)檢測(cè)中間坯的位置及測(cè)量時(shí)間完全一致，且兩個(gè)高 溫計(jì)的實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差小于5°C。精乳入口高溫計(jì)布置示意圖如圖1所示，通過(guò)定期維護(hù)及 校準(zhǔn)，確保A、B兩個(gè)高溫計(jì)的測(cè)量位置均位于傳輸輥道中心線上的同一點(diǎn)，且A、B兩個(gè)高溫 計(jì)測(cè)量值絕對(duì)偏差小于5°C。
[0059] (3)精乳入口中間坯頭部溫度設(shè)定值與實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差超過(guò)15°C時(shí)，利用頭部溫 度實(shí)測(cè)值對(duì)設(shè)定值進(jìn)行修正。
[0060] 示例 1: TSQ = 98%~、Im=99%~ 時(shí)，Tsi = 98%~ ;
[0061 ]示例2: TSQ = 998°C、Im=97%~ 時(shí)，Tsi = 998+0 · 5 X (979-998) = 988 · 5Γ。
[0062] (4)針對(duì)無(wú)取向娃鋼，分鋼種建立各自專門的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表。某1450mm熱連乳生產(chǎn) 線的無(wú)取向硅鋼品種為11300、1800、1600、1470，則鋼種個(gè)數(shù)6 = 4;厚度區(qū)間為10個(gè)，則!1 = 10。
[0063] 示例1:乳制鋼種為W1300，目標(biāo)厚度為2.75mm，自學(xué)習(xí)表號(hào)為02;
[0064] 示例2:乳制鋼種為W800，目標(biāo)厚度為2.75mm，自學(xué)習(xí)表號(hào)為12;
[0065] 示例3:乳制鋼種為W600，目標(biāo)厚度為2.5mm，自學(xué)習(xí)表號(hào)為22;
[0066] 示例4:乳制鋼種為W470,目標(biāo)厚度為2.5mm，自學(xué)習(xí)表號(hào)為32;
[0067] 表1按鋼種及厚度區(qū)間劃分的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表
[0068]
[0069]~(5)采用最小二乘法優(yōu)化無(wú)取向硅鋼變形抗力模型溫度修正項(xiàng)的影響因子，基于 最小二乘法的無(wú)取向硅鋼變形抗力模型系數(shù)優(yōu)化流程如圖2所示，以W1300為例，a、b、c的初 值分別為950、2 · 56E-3、7 · 128E-5。
[0070] a)計(jì)算各機(jī)架乳制力F與影響因子a、b、c之間的增量關(guān)系。
[0071]表2乳制力與影響因子a、b、c之間的增量關(guān)系
[0072]
[0073] b)采集478卷乳制W1300時(shí)的乳制力設(shè)定及實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，剔除終乳溫度不命中、入口 溫度過(guò)低等異常卷數(shù)據(jù)，得到435個(gè)有效樣本，并計(jì)算各機(jī)架乳制力的設(shè)定相對(duì)偏差及實(shí)測(cè) 平均值。
[0074]表3乳制W1300時(shí)各機(jī)架乳制力的設(shè)定相對(duì)偏差及實(shí)測(cè)平均值
[0075]
[0076] c)建立變形抗力模型的溫度修正項(xiàng)影響因子增量與各機(jī)架乳制力設(shè)定相對(duì)偏差 均值、實(shí)測(cè)乳制力均值之間的方程式。
[0077]
[0078] d)利用最小二乘法求解上述方程組，得到W1300變形抗力模型溫度修正項(xiàng)的影響 因子增量的最優(yōu)解。
[0079]
[0080] e)W1300變形抗力模型溫度修正項(xiàng)的影響因子a、b、c優(yōu)化前初始值為950、2.56〇_ 3、7.1286-5，優(yōu)化后為962.9619、-1.25366-3、1.013986-4。利用優(yōu)化后的變形抗力參數(shù)對(duì) 乳制力預(yù)報(bào)精度低的某卷W1300重新進(jìn)行計(jì)算，優(yōu)化后的乳制力預(yù)報(bào)精度大幅提高，優(yōu)化前 后的熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度控制精度示意圖如圖3和4所示，F(xiàn)1-F7機(jī)架均能控制在 ±5%以內(nèi)。
[0081 ]表4 W1300變形抗力計(jì)算參數(shù)優(yōu)化前后的乳制力預(yù)報(bào)精度對(duì)比
[0082]
[0083]盡管本發(fā)明的實(shí)施方案已公開(kāi)如上，但對(duì)于熟悉本領(lǐng)域的人員而言，可容易地實(shí) 現(xiàn)另外的修改，因此在不背離權(quán)利要求及等同范圍所限定的一般概念下，本發(fā)明并不限于 特定的細(xì)節(jié)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種提高熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，其特征在于：該方法通過(guò) 優(yōu)化乳制工藝及乳制模型實(shí)現(xiàn)，具體包括： (1) 精乳入口中間坯溫度控制在980 °C以上； (2) 確保精乳入口兩個(gè)高溫計(jì)檢測(cè)中間坯的位置及測(cè)量時(shí)間完全一致，且兩個(gè)高溫計(jì) 的實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差小于5°C ; (3) 精乳入口中間坯頭部溫度設(shè)定值與實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差超過(guò)15°C時(shí)，利用頭部溫度實(shí) 測(cè)值對(duì)設(shè)定值進(jìn)行修正； (4) 針對(duì)無(wú)取向娃鋼，分鋼種建立各自專門的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表； (5) 采用最小二乘法優(yōu)化無(wú)取向硅鋼變形抗力模型溫度修正項(xiàng)的影響因子。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的提高熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，其特征 在于，精乳入口中間坯頭部溫度設(shè)定值與實(shí)測(cè)值絕對(duì)偏差超過(guò)15°C時(shí)，利用頭部溫度實(shí)測(cè) 值對(duì)設(shè)定值進(jìn)行修正，具體實(shí)現(xiàn)方法為： (1) 若15〈|1^-1"|<70時(shí)，則有： Tsl = TsO+k(Tm_Ts〇) (2) 若|1-1"|<15或|1>1"|>70時(shí)，則有： Tsi = Ts〇 上式中：TSQ為中間還頭部溫度初始設(shè)定值;Tm為中間還頭部溫度實(shí)測(cè)值;Tsl為修正后中 間坯頭部溫度設(shè)定值;k為修正系數(shù)，取值為0.5;精乳入口中間坯頭部溫度設(shè)定值與實(shí)測(cè)值 絕對(duì)偏差超過(guò)70°C或小于15°C時(shí)，不進(jìn)行修正，直接采用初始設(shè)定值參與乳制設(shè)定計(jì)算。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的提高熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，其特征 在于，分鋼種建立各自專門的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表，具體實(shí)現(xiàn)方法為： (1) 對(duì)熱乳無(wú)取向硅鋼鋼種、目標(biāo)厚度進(jìn)行分類，確定長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表號(hào)gh;表號(hào)gh與鋼 種及厚度有關(guān)，g代表鋼種個(gè)數(shù)、h代表厚度區(qū)間個(gè)數(shù);假設(shè)共有G個(gè)鋼種，Η個(gè)目標(biāo)厚度區(qū)間， 則總的長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表數(shù)量為G X Η; (2) 長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)表中包含所有參與乳制模型設(shè)定計(jì)算的相關(guān)參數(shù):厚度自學(xué)習(xí)、凸度自 學(xué)習(xí)、平直度自學(xué)習(xí)、穿帶速度自學(xué)習(xí)、變形抗力自學(xué)習(xí)與溫度自學(xué)習(xí)。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的提高熱乳首塊無(wú)取向硅鋼頭部厚度精度的控制方法，其特征 在于，采用最小二乘法優(yōu)化無(wú)取向硅鋼變形抗力模型溫度修正項(xiàng)的影響因子，具體實(shí)現(xiàn)方 法為： (1)在已有乳制力模型和變形抗力模型基礎(chǔ)上，求解與溫度相關(guān)的變形抗力修正系數(shù)CT 的三個(gè)影響因子與乳制力的增量關(guān)系，乳制力F計(jì)算公式如下： F = B*1C*K 上式中:B為帶鋼寬度，1。為接觸弧長(zhǎng)，K為變形抗力； 變形抗力計(jì)算公式如下： K = K〇*CT*Ce*Cl 上式中：Κο為變形抗力基準(zhǔn)值，CT、Ce、Ci分別為與溫度相關(guān)、與變形量相關(guān)及與自學(xué)習(xí)相 關(guān)的變形抗力修正系數(shù)； 與溫度相關(guān)的變形抗力修正項(xiàng)Ct是關(guān)于機(jī)架入口溫度T的二次函數(shù)： CT=l+b*(a-T)+c*(a_T)2 上式中：a、b、c為三個(gè)影響因子； 乳制力F與三個(gè)影響因子a、b、c的增量關(guān)系為AF/Aa、AF/Ab*103、AF/Ac*105,分別 表示為ki、πη和m，其中i表示精乳機(jī)組機(jī)架號(hào)； (2) 采集現(xiàn)場(chǎng)乳制無(wú)取向硅鋼時(shí)的乳制力設(shè)定及實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，剔除頭部終乳溫度不命中、 入口溫度低于980°C等乳制參數(shù)異常的鋼卷，篩選后得到樣本庫(kù)，然后計(jì)算各機(jī)架乳制力的 設(shè)定相對(duì)偏差均值I和實(shí)測(cè)平均值。；上式中:N為有效鋼卷樣本數(shù)量，j表示第j卷鋼，F(xiàn)sj為第j卷鋼的乳制力設(shè)定值，F(xiàn)mj為第j 卷鋼的乳制力實(shí)測(cè)值； (3) 建立變形抗力模型的溫度修正項(xiàng)影響因子增量與各機(jī)架乳制力設(shè)定相對(duì)偏差均 值、乳制力實(shí)測(cè)均值的關(guān)系式，則有：將各機(jī)架乳制力設(shè)定相對(duì)偏差均值與實(shí)測(cè)乳制力均值代入上式，得到如下方程組：(4) 上述方程組可簡(jiǎn)化為如下矩陣形式： ATAX=ATB 上式中：A為方程組左邊的系數(shù)矩陣化1，!111，111]4為三個(gè)影響因子增量[厶 &，厶13，厶(3]， B為方程組右邊的列向量[I. *i]; (5) 利用最小二乘法求解上述方程組，即可得到三個(gè)影響因子增量的最優(yōu)值A(chǔ)a、Ab和 Ac，最優(yōu)解的計(jì)算公式如下： X=(ATA)-VB (6) 在&、13、(3原值的基礎(chǔ)上疊加最優(yōu)調(diào)節(jié)量[八&，八13，八〇]，即得到各鋼種變形抗力模 型溫度修正項(xiàng)影響因子的最終優(yōu)化值。
【文檔編號(hào)】B21B37/16GK105855297SQ201610351802
【公開(kāi)日】2016年8月17日
【申請(qǐng)日】2016年5月25日
【發(fā)明人】郭德福, 王文景, 孫林, 熊文濤
【申請(qǐng)人】江蘇省沙鋼鋼鐵研究院有限公司