專利名稱：基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及的是一種穩(wěn)定高爐操作的方法，具體是一種基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法，用于高爐煉鐵技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
隨著高爐大型化和對(duì)高爐壽命越來(lái)越高的要求，迫切需要高爐能正常穩(wěn)定工作。但是高爐的高產(chǎn)與長(zhǎng)壽在實(shí)時(shí)操作中往往是對(duì)立的。對(duì)于現(xiàn)存的高爐，在高爐爐體設(shè)計(jì)、原料狀況及設(shè)備狀況等保持不變的情況下，最重要的一個(gè)問(wèn)題就是如何來(lái)穩(wěn)定高爐操作，即就是如何減少高爐的波動(dòng)。眾所周知，高爐下部熱量水平的高低及穩(wěn)定狀況是高爐能否正常穩(wěn)定工作的重要因素之一，因?yàn)楦郀t下部產(chǎn)生的原始煤氣流的溫度及分布對(duì)整個(gè)料柱內(nèi)的氣流分布影響極大，并且原始?xì)饬鞯姆植紝⒅苯佑绊懜郀t的爐缸活躍狀態(tài)、煤氣成份、爐墻狀況、料柱的透氣性和透液能力等。因此，如何控制高爐下部熱狀態(tài)，確保高爐能始終處于一種“平衡”的狀態(tài)，就成為高爐操作者首要解決的問(wèn)題，這對(duì)剛開爐不久的高爐尤為重要。
經(jīng)對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的文獻(xiàn)檢索發(fā)現(xiàn)，呂華民，李子秋在《煉鐵》No.3，1991，43-46上發(fā)表的“控制理論燃燒溫度的生產(chǎn)實(shí)踐”，該文介紹了“平衡點(diǎn)”可用風(fēng)口前的理論燃燒溫度Tf來(lái)衡量，即采用針對(duì)所有高爐的經(jīng)驗(yàn)公式Tf＝1570+0.808T風(fēng)-5.85W濕-4.4W油+4.37V氧-(2.37-2.75)W煤，這是個(gè)線性關(guān)系，而高爐內(nèi)的變化是不穩(wěn)定的，內(nèi)部參數(shù)之間的關(guān)系是非線性的并且每個(gè)高爐有效容積和生產(chǎn)條件不同，統(tǒng)一的并且簡(jiǎn)單的關(guān)系不能概述高爐內(nèi)部的變化情況。同時(shí)，隨著高爐的大型化發(fā)展，“爐腰病”愈來(lái)愈嚴(yán)重，爐墻結(jié)厚時(shí)有發(fā)生，僅用Tf來(lái)表示下部熱量是不夠的，許多高爐因?yàn)橹恢匾昑f而忽視高爐下部氣流量而導(dǎo)致高爐爐缸不活，爐墻結(jié)厚。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)中的不足，提供一種基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法，并圍繞著高爐平衡點(diǎn)數(shù)值來(lái)調(diào)控高爐，從而使高爐穩(wěn)定、順行、高產(chǎn)和低耗。
本發(fā)明是通過(guò)以下技術(shù)方案來(lái)實(shí)現(xiàn)的，利用高爐平衡點(diǎn)數(shù)值來(lái)調(diào)控高爐，首先對(duì)高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選并用理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積來(lái)表示高爐平衡點(diǎn)，然后確定平衡點(diǎn)影響因素，以確定的平衡點(diǎn)影響參數(shù)為輸入值，平衡點(diǎn)為輸出值并選取高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)，由輸入層到隱含層的學(xué)習(xí)率為0.30，隱含層到輸出層學(xué)習(xí)率為0.15，動(dòng)量項(xiàng)系數(shù)為0.35，變換函數(shù)為正切雙曲函數(shù)建立高爐平衡點(diǎn)人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型，最后用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練樣本數(shù)據(jù)，對(duì)高爐有效數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得出平衡點(diǎn)與高爐各因素之間的非線性關(guān)系，根據(jù)該非線性關(guān)系并圍繞著高爐平衡點(diǎn)數(shù)值來(lái)調(diào)控高爐，從而使高爐穩(wěn)定、順行。
以下對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的說(shuō)明，具體內(nèi)容如下(1)高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選對(duì)高爐現(xiàn)場(chǎng)操作數(shù)據(jù)應(yīng)做必要的篩選，考慮到高爐平衡點(diǎn)操作是為了維持正常的爐況而建立，所以如下情況的操作日數(shù)據(jù)應(yīng)作為舍棄對(duì)象而不予使用對(duì)高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選，具體為1)當(dāng)日滑料的次數(shù)超過(guò)兩次的，2)高爐利用系數(shù)小于2.0t/(day.m3)的，3)休風(fēng)時(shí)間超過(guò)1小時(shí)的，根據(jù)以上原則，得到反映高爐正常生產(chǎn)狀況的有用數(shù)據(jù)。
(2)用理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積來(lái)表示高爐平衡點(diǎn)高爐下部熱量表示離不開兩個(gè)參數(shù)一是熱，即煤氣溫度；二是量，即煤氣量。兩者的結(jié)合才是爐內(nèi)熱量水平的真正體現(xiàn)。因此，采用風(fēng)口理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積-Tf×Vb來(lái)表示高爐下部熱量水平即“平衡點(diǎn)”更為合理。Tf×Vb值的大小及穩(wěn)定一可滿足高爐內(nèi)各種反應(yīng)需要的熱量，二可預(yù)防大高爐“爐腰病”的產(chǎn)生，從而使高爐得以穩(wěn)定順行。
風(fēng)口前理論燃燒溫度Tf的表示方法， 式中Q碳--風(fēng)口前碳燃燒成CO所放出的熱量，KJ/tFe；
Q風(fēng)--鼓風(fēng)帶入的熱量，KJ/tFe；Q燃--燃料帶入的物理熱，KJ/tFe；Q水--鼓風(fēng)和噴吹燃料中水分分解熱，KJ/tFe；Q分--噴吹燃料分解熱，KJ/tFe；CCO.N2--CO或N2的比熱，KJ/m3.℃；CH2--H2的比熱，KJ/m3.℃；VCO、VN2、VH2--分別為爐缸煤氣中CO、N2、H2的含量，m3/tFe。
爐腹煤氣量Vb的計(jì)算方法 式中V缸CO、V缸N2、V缸H2--分別為爐缸煤氣中CO、N2、H2的體積，m2/tFe；CO焦揮、N2焦揮、H2焦揮--分別為焦碳揮發(fā)分中CO、N2、H2的數(shù)量，kg/tFe；Cd--直接還原消耗的碳量，kg/tFe；CO2熔--熔劑帶入的CO2量，kg/tFe。
(3)平衡點(diǎn)影響因素考慮到數(shù)據(jù)獲取的方便性及其與Tf×Vb的相關(guān)程度，在神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型中選擇如下參數(shù)①送風(fēng)風(fēng)量(m3/min)。原燃料的物理性能及化學(xué)成分、設(shè)備狀況和爐缸狀況直接影響送風(fēng)風(fēng)量，因此風(fēng)量指標(biāo)反映了高爐的順行狀況，是一個(gè)重要的參數(shù)；②風(fēng)溫(℃)。同送風(fēng)量有同樣的權(quán)重，它的變化直接影響高爐軟熔帶的高度及形狀；③鼓風(fēng)濕度(g/m3)。作為下部調(diào)劑的一種手段，加濕可增加風(fēng)中氫氧含量，使冶強(qiáng)提高，并降低燃燒焦點(diǎn)溫度，使?fàn)t缸溫度趨于均勻，有利于順行；④噴煤量(t/h)。噴煤量的變化直接影響風(fēng)口前的燃燒狀況、風(fēng)口前的理論燃燒溫度和煤氣的利用率。合理的噴煤量有利于增產(chǎn)節(jié)焦、改進(jìn)高爐冶煉工藝及促進(jìn)高爐順行，它也是一個(gè)重要的參數(shù)；⑤負(fù)荷(O/C)。它反映了高爐的原燃料及熱量狀況，是重要的調(diào)節(jié)手段；⑥料速(批/h)。它的變化反映了礦批大小、高爐是否正常運(yùn)行等等，將直接影響高爐爐缸渣鐵的溫度；⑦煤氣利用率(％)。這是爐料運(yùn)動(dòng)和煤氣運(yùn)動(dòng)結(jié)果的最終體現(xiàn)，也是高爐冶煉正常與否的重要指標(biāo)之一。
(4)建立高爐平衡點(diǎn)人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)數(shù)學(xué)模型采用三層誤差反向傳播(BP)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，BP學(xué)習(xí)算法流程如下①選取學(xué)習(xí)參數(shù)(η＝0.30，α＝0.35)②置網(wǎng)絡(luò)權(quán)重和閥值w，θ為[-0.5，0.5]區(qū)間內(nèi)的隨機(jī)數(shù)；③選取變換函數(shù)為正切雙曲函數(shù)f(x)=e2x-1e2x+1]]>④提供網(wǎng)絡(luò)學(xué)習(xí)的一組實(shí)際樣本并對(duì)每個(gè)學(xué)習(xí)樣本進(jìn)行⑤-⑨；⑤計(jì)算隱含層節(jié)點(diǎn)的實(shí)際輸出和輸出層的實(shí)際輸出；⑥計(jì)算網(wǎng)絡(luò)輸出誤差；⑦若誤差滿足要求或網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練達(dá)到指定學(xué)習(xí)數(shù)，則結(jié)束學(xué)習(xí)，否則轉(zhuǎn)向⑧；⑧逆向逐層計(jì)算各單元的學(xué)習(xí)律δ；⑨按梯度下降方向修正權(quán)重和閥值；⑩轉(zhuǎn)向⑤。
(5)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練樣本數(shù)據(jù)考慮BP網(wǎng)絡(luò)對(duì)輸入數(shù)據(jù)要求0～1之間的數(shù)據(jù)，因此，在應(yīng)用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)之前要對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理，其方法如下
xi=Rxi-ab]]>式中xi為歸一化后的第i個(gè)節(jié)點(diǎn)參數(shù)數(shù)據(jù)，Rxi為原始采集數(shù)據(jù)，α＝(max(Rxi)+min(Rxi))/2，b＝(max(Rxi)-min(Rxi))/2通過(guò)人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型對(duì)高爐有效數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得出預(yù)報(bào)模型，也即Tf×Vb＝f(風(fēng)量、風(fēng)溫、濕度、煤量、負(fù)荷、煤氣利用率及料速)的關(guān)系模型，由該模型對(duì)生產(chǎn)實(shí)際數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)報(bào)，由高爐平衡點(diǎn)與高爐系數(shù)、鐵水含硅量和燃料比的關(guān)系，得出高爐長(zhǎng)期穩(wěn)定、順行的平衡點(diǎn)為1.25℃.m3/(min.t.m3)，處于這個(gè)值下的操作可以保持高爐處于長(zhǎng)期良好的狀況，在保證平衡點(diǎn)不變的情況下，可以得出各操作參數(shù)之間的替代關(guān)系，從而為高爐操作參數(shù)的定量變動(dòng)提供指導(dǎo)確保高爐高產(chǎn)、優(yōu)質(zhì)、低耗和長(zhǎng)壽。
本發(fā)明確定了高爐平衡點(diǎn)的值為1.25℃.m3/(min.t.m3)，高爐所有的參數(shù)調(diào)節(jié)都必須滿足這個(gè)值的要求，它解決了高爐工長(zhǎng)調(diào)節(jié)高爐參數(shù)憑主觀經(jīng)驗(yàn)沒(méi)有一個(gè)合理的標(biāo)準(zhǔn)而經(jīng)常導(dǎo)致高爐波動(dòng)的狀況。


圖1 BP網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)示意圖具體實(shí)施方式
以下結(jié)合附圖和方法的內(nèi)容提供具體的實(shí)施例實(shí)施例馬鋼2500m3高爐平衡點(diǎn)操作方法首先對(duì)馬鋼2500m3號(hào)高爐1996至1997年的現(xiàn)場(chǎng)操作數(shù)據(jù)做了必要的篩選，考慮到高爐平衡點(diǎn)操作是為了維持正常的爐況而建立，所以如下情況的操作日數(shù)據(jù)作為舍棄對(duì)象而不予使用1)當(dāng)日滑料的次數(shù)超過(guò)兩次的，2)高爐利用系數(shù)小于2.0t/day.m3的，3)休風(fēng)時(shí)間超過(guò)1小時(shí)的，根據(jù)以上原則，得到反映高爐正常生產(chǎn)狀況的有用數(shù)據(jù)。根據(jù)以上原則，共得到可用的數(shù)據(jù)533組，這些數(shù)據(jù)基本上可反映高爐正常生產(chǎn)的狀況；其次，用理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積來(lái)計(jì)算出533組高爐平衡點(diǎn)的值；然后選取送風(fēng)風(fēng)量(m3/min)、風(fēng)溫(℃)、鼓風(fēng)濕度(g/m3)、噴煤量(t/h)、負(fù)荷(O/C)、料速(批/h)和煤氣利用率(％)作為平衡點(diǎn)的影響因素并建立BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)數(shù)學(xué)模型如附圖1。利用533組數(shù)據(jù)可以訓(xùn)練該網(wǎng)絡(luò)，得到預(yù)報(bào)高爐平衡點(diǎn)的非線性關(guān)系模型Tf×Vb＝f(風(fēng)量、風(fēng)溫、濕度、煤量、負(fù)荷、煤氣利用率及料速)，這個(gè)關(guān)系是非線性的，并且不同的高爐其內(nèi)部參數(shù)之間的關(guān)系不一樣，它隨高爐的生產(chǎn)狀況不同而變化。但是，平衡點(diǎn)的值1.25℃.m3/(min.t.m3)是核心，所有高爐及高爐的任何生產(chǎn)條件都必須圍繞這個(gè)值進(jìn)行。
以此完成了馬鋼2500m3高爐平衡點(diǎn)操作方法的過(guò)程。該操作方法的特征為由非線性模型關(guān)系式可以在線預(yù)報(bào)高爐現(xiàn)場(chǎng)的Tf×Vb值，若偏離平衡點(diǎn)1.25℃.m3/(min.t.m3)，則通過(guò)Tf×Vb與各因素的關(guān)系式來(lái)調(diào)節(jié)各因素來(lái)達(dá)到平衡點(diǎn)值，使高爐穩(wěn)定和順行；在高爐現(xiàn)場(chǎng)操作中，經(jīng)常遇到某個(gè)因素發(fā)生變化，為了維持平衡點(diǎn)，則可以利用關(guān)系式來(lái)調(diào)節(jié)其它因素來(lái)平衡，這樣，對(duì)高爐各因素之間的替代關(guān)系就實(shí)現(xiàn)了科學(xué)定量化。通過(guò)平衡點(diǎn)操作，馬鋼2500m3高爐在1998年以后達(dá)到了高產(chǎn)、穩(wěn)定和低耗。
權(quán)利要求
1.一種基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法，其特征在于，利用高爐平衡點(diǎn)數(shù)值來(lái)調(diào)控高爐，首先對(duì)高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選并用理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積來(lái)表示高爐平衡點(diǎn)，然后確定平衡點(diǎn)影響因素，以確定的平衡點(diǎn)影響參數(shù)為輸入值，平衡點(diǎn)為輸出值并選取高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)，由輸入層到隱含層的學(xué)習(xí)率為0.30，隱含層到輸出層學(xué)習(xí)率為0.15，動(dòng)量項(xiàng)系數(shù)為0.35，變換函數(shù)為正切雙曲函數(shù)建立高爐平衡點(diǎn)人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型，最后用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練樣本數(shù)據(jù)，對(duì)高爐有效數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得出平衡點(diǎn)與高爐各因素之間的非線性關(guān)系，根據(jù)該非線性關(guān)系并圍繞著高爐平衡點(diǎn)數(shù)值來(lái)調(diào)控高爐，從而使高爐穩(wěn)定、順行。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法，其特征是，所述的對(duì)高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選，具體為對(duì)高爐現(xiàn)場(chǎng)操作數(shù)據(jù)做篩選，如下情況的操作日數(shù)據(jù)作為舍棄對(duì)象(1)當(dāng)日滑料的次數(shù)超過(guò)兩次的，(2)高爐利用系數(shù)小于2.0t/day.m3的，(3)休風(fēng)時(shí)間超過(guò)1小時(shí)的，根據(jù)以上原則，得到反映高爐正常生產(chǎn)狀況的有用數(shù)據(jù)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法，其特征是，所述的用理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積來(lái)表示高爐平衡點(diǎn)，具體為采用風(fēng)口理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積Tf×Vb來(lái)表示高爐下部熱量水平即平衡點(diǎn)，風(fēng)口前理論燃燒溫度Tf的表示方法 式中Q碳--風(fēng)口前碳燃燒成CO所放出的熱量，KJ/tFe，Q風(fēng)--鼓風(fēng)帶入的熱量，KJ/tFe，Q燃--燃料帶入的物理熱，KJ/tFe，Q水--鼓風(fēng)和噴吹燃料中水分分解熱，KJ/tFe，Q分--噴吹燃料分解熱，KJ/tFe，CCO.N2--CO或N2的比熱，KJ/m3.℃，CH2--H2的比熱，KJ/m3.℃，VCO、VN2、VH2、--分別為爐缸煤氣中CO、N2、H2的含量，m3/tFe；爐腹煤氣量Vb的計(jì)算方法 式中V缸CO、V缸N2、V缸H2--分別為爐缸煤氣中CO、N2、H2的體積，m3/tFe，CO焦揮、N2焦揮、H2焦揮--分別為焦碳揮發(fā)分中CO、N2、H2的數(shù)量，kg/tFe，Cd--直接還原消耗的碳量，kg/tFe，CO2熔--熔劑帶入的CO2量，kg/tFe。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法，其特征是，所述的確定平衡點(diǎn)影響因素，具體為在神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型中選擇如下參數(shù)①送風(fēng)風(fēng)量，②風(fēng)溫，③鼓風(fēng)濕度，④噴煤量，⑤負(fù)荷，⑥料速，⑦煤氣利用率。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的穩(wěn)定高爐操作的方法，其特征是，所述的建立高爐平衡點(diǎn)人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型，具體為以確定的平衡點(diǎn)影響參數(shù)為三層誤差反向傳播神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的輸入值，平衡點(diǎn)Tf×Vb為輸出值，學(xué)習(xí)算法流程如下①選取學(xué)習(xí)參數(shù)，η1＝0.30，η2＝0.15，α＝0.35；②置網(wǎng)絡(luò)權(quán)重和閥值w，θ為[-0.5，0.5]區(qū)間內(nèi)的隨機(jī)數(shù)；③選取變換函數(shù)為正切雙曲函數(shù)f(x)=e2x-1e2x+1]]>④提供網(wǎng)絡(luò)學(xué)習(xí)的一組實(shí)際樣本并對(duì)每個(gè)學(xué)習(xí)樣本進(jìn)行⑤-⑨；⑤計(jì)算隱含層節(jié)點(diǎn)的實(shí)際輸出和輸出層的實(shí)際輸出；⑥計(jì)算網(wǎng)絡(luò)輸出誤差；⑦若誤差滿足要求或網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練達(dá)到指定學(xué)習(xí)數(shù)，則結(jié)束學(xué)習(xí)，否則轉(zhuǎn)向⑧；⑧逆向逐層計(jì)算各單元的學(xué)習(xí)律δ；⑨按梯度下降方向修正權(quán)重和閥值；⑩轉(zhuǎn)向⑤。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的穩(wěn)定高爐操作的方法，其特征是，所述的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練樣本數(shù)據(jù)，具體為在應(yīng)用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)之前對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理，其方法如下xi=Rxi-ab]]>式中，xi為歸一化后的第i個(gè)節(jié)點(diǎn)參數(shù)數(shù)據(jù)，Rxi為原始采集數(shù)據(jù)，α＝(max(Rxi)+min(Rxi))/2，b＝(max(Rxi)-min(Rxi))/2通過(guò)人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型對(duì)高爐有效數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，平衡點(diǎn)與高爐各因素之間的非線性關(guān)系Tf×Vb＝f(風(fēng)量、風(fēng)溫、濕度、煤量、負(fù)荷、煤氣利用率及料速)。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的穩(wěn)定高爐操作的方法，其特征是，高爐長(zhǎng)期穩(wěn)定、順行的平衡點(diǎn)為1.25℃.m3/min.t.m3。
全文摘要
一種基于平衡點(diǎn)的穩(wěn)定高爐操作的方法，用于高爐煉鐵技術(shù)領(lǐng)域。本發(fā)明利用高爐平衡點(diǎn)數(shù)值來(lái)調(diào)控高爐，首先對(duì)高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選并用理論燃燒溫度與爐腹煤氣量的乘積來(lái)表示高爐平衡點(diǎn)，然后確定平衡點(diǎn)影響因素，以確定的平衡點(diǎn)影響參數(shù)為輸入值，平衡點(diǎn)為輸出值并選取高爐現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)，由輸入層到隱含層的學(xué)習(xí)率為0.30，隱含層到輸出層學(xué)習(xí)率為0.15，動(dòng)量項(xiàng)系數(shù)為0.35，變換函數(shù)為正切雙曲函數(shù)建立高爐平衡點(diǎn)人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型，最后用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練樣本數(shù)據(jù)，對(duì)高爐有效數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得出平衡點(diǎn)與高爐各因素之間的非線性關(guān)系，根據(jù)該非線性關(guān)系并圍繞著高爐平衡點(diǎn)數(shù)值來(lái)調(diào)控高爐。本發(fā)明的平衡點(diǎn)數(shù)據(jù)能保證高爐穩(wěn)定、順行工作。
文檔編號(hào)C21B5/00GK1594601SQ200410025210
公開日2005年3月16日 申請(qǐng)日期2004年6月17日 優(yōu)先權(quán)日2004年6月17日
發(fā)明者吳俐俊, 程惠爾 申請(qǐng)人:上海交通大學(xué)