專利名稱：：燒結體的制造方法及燒結體的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及一種燒結體的制造方法及燒結體。技術背景通常，利用射出成形法等各種成形方法將混合無機材料粉末和粘結劑的原料粉末(混合粉末)制成成形體，在高于粘結劑的熔點且低于無機材料的燒結溫度的溫度下對該成形體進行脫脂處理而獲得脫脂體，燒結所獲得的脫脂體，即可獲得無機材料的燒結體。但是，例如，為了提高其射出成形時的流動性等目的，射出成形法所用的原料粉末含有較多的粘結劑。為了去除該粘結劑，需要長時間加熱，存在生產效率降〗氐或成形體在加熱處理中變形等問題。此外，還存在不能通過加熱處理充分去除成形體中的粘結劑，為了解決上述問題點，現(xiàn)有技術中公開有以下的燒結體的制造方法，以及用于該方法的無枳^材并牛4分末和粘結劑的;昆合物(纟且合物)，在含有氣態(tài)酸的環(huán)境中或含有三氟化硼環(huán)境中力口熱處理由〉'昆合了無機材料粉末和含有聚縮醛的粘結劑的原料粉末構成的成形體而獲得脫脂體，然后燒結該脫脂體而獲得燒結體(例如，參照專利文獻1)。然而，通常，酸是腐蝕物(deleterioussubstance),三氟4匕硼是毒性物，因此對人體有害，其耳又用時需要嚴才各的^f呆護用具等等麻煩的準備。此外，由于酸及三氟化硼的金屬溶解性高，對"i殳備必須4吏用高耐蝕性的材^牛，所以成本高。而且，含有酸的環(huán)境在加熱處理后會將氣體放出到大氣中后，造成大氣污染，增加防止大氣污染的成本。除此以外，通過聚縮醛與含有酸的環(huán)境的反應，產生曱醛。由于甲醛可燃性和引火性高，而且致癌性和毒性也高，所以可能具有火突和爆炸等危險，對作業(yè)人員的健康產生危害。另一方面，已知如下的制造燒結體的方法通過將由混合了無機材料粉末和含有脂肪族碳酸酯類樹脂的粘結劑的原料粉末構成的成形體暴露于含有臭氧的環(huán)境而進行脫脂，燒結所獲得的脫脂體。然而，已知即使在含有臭氧的環(huán)境中進行脫脂處理，也不能根據(jù)處理條件充分脫脂成形體。此外，由于臭氧的氧化能力才及強，所以當4吏用金屬4分末作為無機材料粉末時，具有金屬粉末被氧化的問題。此外，雖然在脫脂處理時大量消耗臭氧，但是由于臭氧是非常昂貴的氣體，所以造成脫脂工序高成本化的問題。專利文獻1日本特開平3-170624號公氺艮
發(fā)明內容本發(fā)明的目的在于提供用于安全、容易并且低價地制造并獲得具有優(yōu)異特性(尺寸精度、機械特性、外觀等)的燒結體的燒結體制造方法，以及利用該燒結體的制造方法獲得的、且具有優(yōu)異特性的燒結體。通過下述的本發(fā)明可以實現(xiàn)上述目的。本發(fā)明的燒結體的制造方法的特征在于包4舌成形體形成工序，將含有主要為無機材料構成的粉末和含脂肪族碳酸酯類樹脂的粘結劑的組合物成形為規(guī)定形狀，獲得成形體；脫脂工序，通過將該成形體暴露于含有石成性氣體的環(huán)境中而乂人所述成形體中分解和去除所述脂肪族碳酸酯類樹脂，獲得脫脂體；以及燒結工序，燒結該脫脂體而獲得燒結體。因此，可以安全、容易并且低價地制造具有優(yōu)異特性(尺寸精度、機械特性、外觀等)的燒結體。本發(fā)明的燒結體的制造方法優(yōu)選所述石咸性氣體為以氨氣為主要成分的氣體。由于氨氣分解脂肪族碳酸酯類樹脂的作用特別強，而優(yōu)選作為本發(fā)明中所使用的石威性氣體。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述含有石威性氣體的環(huán)境中的石咸性氣體濃度優(yōu)選為20體積％~100體積％。因此，可以高效率并可靠地進行脂肪族碳酸酯類樹脂的分解和去除。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述含有堿性氣體的環(huán)境的溫度優(yōu)選為50°C~190°C。因此，可以更加容易并且迅速地進行脂肪族碳酸酯類樹脂的分解和去除。此外，可以防止所述脫脂體的保形性降低。其結果是，可以更加可靠地防止最終獲得的所述燒結體的尺寸精度降低。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述脂肪族碳酸酯類樹脂優(yōu)選在其碳酸酯基彼此之間存在的碳原子數(shù)為2-11。因此，脂肪族碳酸酯類樹脂可更加容易并且迅速分解而獲得。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述脂肪族碳酸酯類樹脂優(yōu)選除碳酸酯基以外的部分中不具有不々包和4定。因此，由于脂肪族碳酸酯類樹脂與堿性氣體接觸而分解時效率提高，可以更加高效率地進行所述粘結劑的分解和去除。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述脂肪族碳酸酯類樹脂優(yōu)選其重量平均分子量為1萬~30萬。因此，可以實現(xiàn)熔點及粘度為最適當且所述成形體的形狀穩(wěn)定性(保形性)提高的所述脂肪族碳酸酯類樹脂。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述粘結劑中的所述脂肪族石灰酸酯類樹脂的含有率優(yōu)選20wt。/。以上。因此，可以更加可靠地獲得分解和去除所述脂肪族^暖酸酯類樹脂的效果，可以進一步促進所述粘結劑整體的脫脂。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述粘結劑含有熱分解溫度高于所述脂肪族碳酸酯類樹脂的熔點的第二樹脂，并且優(yōu)選在所述脫脂工序之后通過加熱所述成形體而從所述成形體中分解和去除所述第二樹脂的第二脫脂工序。因此，可以分別在所述脫脂工序和所述第二脫脂工序分別選擇性地脫去所述成形體中的所述脂肪族碳酸酯類樹脂和所述第二樹脂。其結果是，可以控制所述成形體的脫脂進度，并且可以容易并且可靠地獲得保形性即尺寸精度優(yōu)異的所述脫脂體。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述第二脫脂工序中的加熱溫度優(yōu)選19(TC~600。C。因此，可以高效率并可靠地進行所述第二樹脂的分解和去除。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述第二脫脂工序中的環(huán)境優(yōu)選以還原性氣體為主要成分。因此，可以可靠地防止暴露于所述堿性氣體含量低的環(huán)境中的所述脫脂體特別是金屬材料的氧化，同時可以分解和去除所述第二樹脂。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述第二樹脂優(yōu)選以聚苯乙烯及聚烯烴中的至少一種為主要成分。上述材壽牛在所述脫脂體中的結合強度高，可以可靠地防止所述脫脂體變形。此外，由于上述材并牛的流動性高，容易通過加熱分解，所以可以容易地脫脂。其結果是，可以更加可靠;t也獲得尺寸精度^f尤異的所述脫脂體。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，優(yōu)選在所述脫脂工序與所述燒成工序之間還具有將所述脫脂體暴露于堿性氣體含量低的環(huán)境中至少一次的中間工序，在所述中間工序中，所述石威'l"生氣體含量^f氐的環(huán)境其-咸性氣體濃度低于所述含有堿性氣體的環(huán)境。因此，殘存于所述脫脂體中的含有石咸性氣體的環(huán)境被所述堿性氣體含量低的環(huán)境置換。然后，所述脫脂體中的無才幾材料與石咸性氣體的接觸頻率降低，可以抑制無機材料的氮化。其結果是，可以獲得特別是各種特性優(yōu)異的燒結體。在本發(fā)明的燒結體的制造方法中，優(yōu)選所迷中間工序的至少最終階段中的所述堿性氣體含量低的環(huán)境實質上不含有堿性氣體。因此，由于實質上可以從所述脫脂體中排除堿性氣體，所以可以可靠地防止所述脫脂體中的無枳4才津牛氮4匕。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述堿性氣體含量低的環(huán)境的溫度優(yōu)選低于所述含有堿性氣體的環(huán)境的溫度。因此，所述脫脂體中存在的所述石威性氣體含量低的環(huán)境中的減<性氣體的還原作用進一步降低，可以更加可靠地抑制所述脫脂體中的無機材料氮化。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述堿性氣體含量低的環(huán)境除了石咸性氣體以外，優(yōu)選以非氧化性氣體為主要成分。因此，可以防止無機材料氮化并且可以防止無機材料、特別是金屬材料的氧化。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，優(yōu)選使用連續(xù)爐連續(xù)進行從所述脫脂工序到所述燒成工序的各工序。因此，由于可以同時并且連續(xù)的處理多個所述脫脂體而制造所述燒結體，所以可以l是高所述燒結體的制造歲文率。此外，利用連續(xù)爐可以防止在制造中途將所述脫脂體暴露于大氣。因此，所述脫脂體與大氣接觸，可以可靠地防止所述脫脂體中所含有的特別是金屬材沖牛的氧化。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，所述連續(xù)爐在其內部具有為^吏堿性氣體濃度在所述成形體的行進方向的中途降低而設定的空間，通過^f吏所述成形體經過該空間中而連續(xù)i也進4亍所述脫脂工序到所述中間工序。因此，可以更短時間地進4亍上述工序。本發(fā)明的燒結體的制造方法中，優(yōu)選在所述成形體形成工序中通過射出成形法或才齊出成形法形成所述成形體。所述射出成形法可以通過成形模具的選擇容易地形成復雜且孩i細的形狀的所述成形體。此外，所述4齊出成形法可以通過成形才莫具的選擇特別容易并且低價地形成具有所期望的擠出面形狀的柱狀或板狀的所述成形體。法制造。因此，可以獲得具有優(yōu)異特性(尺寸精度、機械特性、外觀等)的燒結體。所述組合物還含有添加劑，并且優(yōu)選在所述第二脫脂工序中，乂人所述成形體中分解和去除所述第二樹脂和所述添加劑。因此，可以對所述粘結劑發(fā)揮具有所述添加劑的功能，并且可以不對所述脫脂體的保形性和尺寸精度產生不良影響地分解和去除所述添加劑。散性的分散劑。因此，在所述組合物中，更加均勻地分散所述并分末、所述脂肪族碳酸酯類樹脂及所述第二樹脂，獲得的所述脫脂體及所述燒結體的特性偏差小，且更加均勻。所述分散劑優(yōu)選以高級脂肪酸為主要成分。因此，特別是可以提高所述粉末在所述組合物中的分散性。所述高^及脂肪酸伊匸選其^友原子lt為16~30。因此，所述組合物可防止成形時的成形性降^氐，并且具有優(yōu)異的保形性。此外，所述高級脂肪酸可容易地在比較低的低溫下分解獲得。用的脫脂體制造用組合物的圖。圖3是才莫式地示出本發(fā)明的燒結體的制造方法的第一實施方式中獲得的成形體的縱截面圖。圖4是模式地示出本發(fā)明的燒結體的制造方法的第一實施方式中獲得的第一脫脂體的縱截面圖。圖5是模式地示出本發(fā)明的燒結體的制造方法的第一實施方式中獲得的第二脫脂體的縱截面圖。圖6是才莫式地示出本發(fā)明的燒結體的縱截面圖。圖7是^t式地示出本發(fā)明的燒結體的制造方法的第一實施方式中4吏用的連續(xù)爐的平面圖。圖8是模式地示出本發(fā)明的燒結體的制造方法的第二實施方式中4吏用的連續(xù)爐的平面圖。圖9是模式地示出本發(fā)明的燒結體的制造方法的第三實施方式中4吏用的連續(xù)爐的平面圖。具體實施方式圖1是示出本發(fā)明的燒結體的制造方法的實施方式的流程圖；<燒結體制造用組合物>首先，說明用于燒結體的制造的組合物(燒結體制造用組合物)10。組合物10含有主要由無機材料構成的粉末1以及含脂肪族碳酸酯類樹脂3的粘結劑2。[1〗粉末粉末1主要由無才幾材沖牛構成。作為該無積』才才一牛，沒有特別限定，可以列舉，例如，F(xiàn)e、Ni、Co、Cr、Mn、Zn、Pt、Au、Ag、Cu、Pd、Al、W、Ti、V、Mo、Nb、Zr、Pr、Nd、Sm等金屬材料、氧化鋁、氧化4美、氧化鈹、氧化鋯、氧化釔、鎂橄欖石、塊滑石、鐵菱鎂礦、富鋁紅柱石、氧化鋯、鐵氧體、硅鋁氧氮耐熱陶瓷(sialon)、氧化鈰等氧化物類陶資材料、氮化硅、氮化鋁、氮化硼、氮化鈥、碳化硅、碳化硼、碳化鈦、碳化鴒等非氧化物類陶資材料、石墨、納米碳(碳納米管、富勒烯等)等碳系材料等，可以將上述物質的1種或2種以上組合使用。如下所述，由于組合物10的成形性優(yōu)異，所以本發(fā)明適合佳:用于將形成比較高的硬度或加工性難的材料作為構成燒結體的材料的情況。此外，作為金屬材3牛的具體例，可以列舉SUS304、SUS316、SUS316L、SUS317、SUS329J1、SUS410、SUS430、SUS440、SUS630等不銹鋼、模具鋼、高速度工具鋼等為代表的Fe系合金、Ti或Ti系合金、W或W系合金、Co系超硬合金、Ni系合金陶覺等。此外，將組成不同的2種以上的材料組合4吏用，可以獲得通過以往的鑄造不能制造的組成燒結體。此夕卜，可以容易地制造具有新功能或多功能的燒結體，可以實現(xiàn)燒結體的功能和用途的擴大。雖然4分末1的平均粒徑沒有特別限定，4旦是廿乙選為0.3um100um,更4尤選0.5nm~50nm。4分末1的平均4立徑為上述范圍內的值，因此，可以制造具有優(yōu)異成形性(成形的容易度)的成形體，以及脫脂和燒結該成形體而成的燒結體。此外，可以進一步提高所獲得的燒結體的密度，可以使燒結體的機械強度、尺寸精度等特性更優(yōu)異。對此，當粉末l的平均粒徑小于所述下限值時，成形體的成形性降低。此外，當粉末1的平均粒徑超過所述上限值時，難以充分提高燒結體的密度，并可能降低燒結體的特性。另外，本發(fā)明中，所謂"平均粒徑"是指在作為對象的粉末的粒度分布中在體積累積為50%的部分中分布的粉末的粒徑。此外，組合物10中的粉末1的含有率沒有特別限定，但優(yōu)選60wt%~98wt%,更優(yōu)選70wt%~95wt%。由于4分末1的含有率在上述范圍內，所以可以制造成形性(成形的容易度)優(yōu)異的成形體、以及脫脂和燒結這種成形體而成的燒結體，而且可以進一步提高燒結體的密度，進一步提高燒結體的特性。對此，當粉末l的含有率小于所述下限值時，成形體的成形性降低。此外，當粉末l的含有率超過上述上限值，難以充分提高燒結體的密度，可能降低燒結體的特性。作為這樣的粉末1,無i侖是用哪種方法制造的都可以，例如，當粉末l由金屬材料構成時，可以使用通過水霧化法等的液體霧化法(例如，高速i走轉水流霧化法、；旋轉液霧化法等)、氣體霧化法等各種霧化法或粉碎法、羧化法、還原法等化學方法等獲得。[2]粘結劑粘結劑2是對在獲得后述的成形體的工序中的組合物10的成形性(成形的容易度)、成形體及脫脂體的形狀穩(wěn)定性H呆形性)具有很大幫助的成分。由于組合物10含有這樣的成分，所以可以容易并且可靠地制造尺寸精度優(yōu)異的燒結體。這樣的粘結劑2含有脂肪族碳酸酯類樹脂3。由于該脂肪族碳酸酯類初t脂3具有通過暴露于含有石威性氣體的環(huán)境而分解的性質，所以可以在后述的第一脫脂工序容易并且迅速去除即脫脂。其結果是，可以保持保形性，同時可以縮短脫脂工序總共所需的時間，提高脫脂體的生產效率、即燒結體的生產效率。作為這樣的脂肪族碳酸酯類樹脂3，優(yōu)選其重復單元中的除石友酸酯基以外的部分的碳原子數(shù)即樹脂中的碳酸酯基彼此之間存在的石友原子凄t為2~11，更<尤選3~9，還更廿乙選47。例如，在用通式畫((CH2)m-O-CO-O)n-表示的脂肪族碳酸酯類樹脂3的情況中，所述碳原子數(shù)即為mtt。由于該石友原子數(shù)在上述范圍內，所以脂肪族碳酸酯類樹脂3更加容易并且迅速分解獲得。具體地，作為如上所述的脂肪族碳酸酯類樹脂3，可以列舉，例如，聚碳酸亞乙酯、聚碳酸亞丙酯、聚碳酸亞丙基酯、聚碳酸1,4-丁酯、聚碳酸1，2-丁酯、聚碳酸1，2-異丁酯、聚碳酸1，5-庚酯、碳酸l，2-庚酯、聚碳酸l,6-己酯、聚碳酸l，2-己酯、聚碳酸苯亞乙酉旨、聚碳酸亞環(huán)己酯、聚碳酸曱氧基亞乙酯、聚碳酸苯氧基亞乙酯等聚碳酸亞烴酯、或上述共聚合物、乙烷二醇聚碳酸酯、丙烷二醇聚碳酸酯、丁烷二醇聚石友酸酯、己烷二醇聚石友酸酯、脊烷二醇聚石灰酸酯等鏈烷二醇聚碳酸酯、或上述脂肪族碳酸酯類樹脂的衍生物等，可以將上述的1種或2種以上組合^f吏用。此外，在上述的脂肪族石友酸酯類樹脂3中，特別優(yōu)選聚碳酸亞丙酯。這才羊的脂肪》矣碳酸酯類4對脂3可以通過例如，使碳酰氯或其書亍生物與脂肪族二醇在堿存在下反應的碳酰氯法、環(huán)氧類化合物與二氧化碳原子通過鋅系催化劑的共聚合法、二醇與有枳〃暖酸酯的酯交換法等合成。此處，脂肪族碳酸酯類樹脂3通過與堿性氣體接觸而分解，其分解物氣化并作為氣體力文出到成形體的外部。另外，作為該分解物，可以列舉，例如，氧化烯烴(例如，氧化乙烯、氧化丙烯等)或其分解物、碳酸烯烴(碳酸亞烴酯)、水、二氧化,友原子等。上述的脂肪族石灰酸酯類樹脂的分解性特別高，可以在第一脫脂工序中更可靠地進4亍脫脂。因此，可以縮短脫脂工序總共所需時間。此外，作為脂肪族碳酸酯類樹脂3，優(yōu)選在碳酸酯基以外的部分不具有不飽和鍵。因此，可以提高通過脂肪族碳酸酯類樹脂3與堿性氣體接觸而分解時的效率，并且可以更加高效率地進行粘結劑2的分解和去除。此外，作為脂肪族》暖酸酯類樹脂3,優(yōu)選其重量平均分子量為l萬30萬，更優(yōu)選2萬-20萬。因此，可以實5見熔點及粘度隨為適當且成形體的形狀穩(wěn)定性(保形性)提高的脂肪族碳酸酯類樹脂3。此外，脂肪族^談酸酯類杉t脂3在粘結劑2中的含有率優(yōu)選20wto/o以上，更優(yōu)選30wt。/。以上，還更優(yōu)選40wt。/。以上。由于脂肪族石友酸酯類4對脂3在粘結劑2中的含有率在上述范圍內，所以可以更加可靠地獲得分解和去除脂肪族>^友酸酯類樹脂3的效果，促進粘結劑2整體的脫脂。此外，本實施方式中，粘結劑2還含有熱分解溫度高于脂肪族碳酸酯類樹脂3的熔點的第二樹脂4。該第二樹脂4在所述第一脫脂工序之后進4于的第二脫脂工序中，通過加熱成形體而分解和去除。由于粘結劑2含有這樣的第二4對脂4，所以可以分成第一脫脂工序和第二脫脂工序，分別將成形體中的脂肪族碳酸酯類樹脂3和第二樹脂4選擇性地脫脂。其結果是，可以控制成形體的脫脂進度，可以容易并且可靠地獲得保形性即尺寸精度優(yōu)異的脫脂體。作為第二樹脂4,沒有特別限定，但優(yōu)選其重量平均分子量為0.1萬40萬，更優(yōu)選0.4萬30萬。因此，可以實現(xiàn)熔點及粘性最適當且成形體的形狀穩(wěn)定性(保形性)進一步4是高的第二樹脂4。作為這樣的第二樹脂4，只要熱分解溫度高于含有粘結劑2的脂肪族碳酸酯類樹脂3的熔點即可，沒有特別限定，可以列舉，例如，聚苯乙烯等苯乙烯類杉t脂、聚乙烯、聚丙烯、乙烯-醋酸乙烯共聚合物等聚烯烴、聚甲基丙烯酸曱酯、聚甲基丙烯酸丁酯等丙烯酸類樹脂、聚氯乙烯、聚偏氯乙烯、聚酰胺、聚乙烯對苯二甲酸酯、聚丁烯對苯二曱酸酯等聚酯、聚乙烯醇、或上述共聚合物等，可以將上述的1種或2種以上混合4吏用。在上述樹脂中，作為第二樹脂4,優(yōu)選以聚苯乙烯及聚烯烴中的至少l種為主要成分的。上述材料在脫脂體中的結合強度高，可以可靠地防止脫脂體變形。此外，由于上述材津牛流動性高，且容易通過加熱分解，所以可以容易地脫脂。其結果是，可以可靠地獲4尋尺寸精度優(yōu)異的脫脂體及燒結體。這樣的粘結劑2的形態(tài)沒有特別限定，無i侖是哪種狀態(tài)均可，可以列舉有，例如，粉末狀、液狀、凝膠狀等。此外，組合物10中的粘結劑2的含有率沒有特別限定，但優(yōu)選2wt%~40wt%，更優(yōu)選5wt%~30wt%。由于粘結劑2的含有率在上述范圍內，所以可以成形性較好地形成成形體，并且形成密度更高的成形體，形成形狀穩(wěn)定性等特別優(yōu)異的成形體。而且，組合物10也可以含有添力口劑。該添加劑優(yōu)選可在后述的第二脫脂工序中與第二樹脂4一起4皮分解和去除。因此，可以使粘結劑發(fā)^軍具有添加劑的功能，并且可以不對脫脂體的保形性或尺寸精度產生不良影響地分解和去除添力口齊'J。此處，作為添加劑，可以列舉有，例如，分散劑(增滑劑)、可塑劑、防氧化劑等，可以將上述的1種或2種以上組合^f吏用。其中，如圖2所示，分散劑5附著在粉末1的周圍，具有提高粉末l在組合物10中的分散性的功能。即，由于組合物10含有分散劑，所以粉末1、脂肪族碳酸酯類樹脂3及第二樹脂4更加均勻地分散，所獲得的脫脂體及燒結體的特性的偏差變小，變得更加均勻。此外，分散劑5可以獲得作為增滑劑的功能，即，也可以具有在后述的成形體形成工序中提高組合物10的流動性的功能。因此，對成形模具內的填充性提高，可獲得均勻的密度的成形體。作為分散劑5，可以列舉，例如，石更脂酸、二石更脂酸、三石更脂酸、亞麻酸、辛酸、油酸、棕櫚酸、環(huán)烷酸等高級脂肪酸、聚丙蹄酸、聚甲基丙烯酸、聚馬來酸、丙烯酸-馬來酸共聚合物、聚苯乙烯磺酸等陰離子性有機分散劑、季銨鹽等陽離子性有機分散劑、聚乙烯醇、羧甲基纖維素、聚乙二醇等非離子性有機分散劑、磷酸三鈣等無機類分散劑等。在上述分散劑中，作為分散劑5，優(yōu)選以高級脂肪酸為主要成分的分散劑。粉末1在高級脂肪酸中的分散性及潤滑性特別優(yōu)異。此外，高級脂肪酸優(yōu)選其碳原子數(shù)為16~30,更優(yōu)選為16~24。由于高級脂肪酸的碳原子數(shù)在上述范圍內，所以可防止組合物10的成形性降低并且獲得優(yōu)異的保形性。此外，由于碳原子數(shù)在上述范圍內，所以高級脂肪S交可以容易地在比4交4氐的4氐溫下分解獲得。此外，可塑劑貞武予組合物10柔壽欠性，具有容易在后述的成形體形成工序中成形的功能。作為可塑劑，可以列舉有，例如，鄰苯二曱酸酯(例DOP、DEP、DBP)、脂肪S臾酯、偏苯三酸酯、癸二S臾酯等。此外，防氧化劑具有防止構成粘結劑的樹脂氧化的功能。作為防氧化劑，可以列舉有，例如，受阻酚類防氧化劑、肼類防氧化劑等。含有如上所述的各成分的組合物10可以通過將例如只于應各成分的4分末混合而配制。各成分的混合無i侖在哪種環(huán)境中都可以進行，優(yōu)選在真空或減壓狀態(tài)下(例如，3kPa以下)或氮氣、氬氣、氦氣等惰性氣體等的非氧化性環(huán)境中進行。因此，特別4吏可以防止組合物10中所含有的金屬材料的氧化。此外，也可以沖艮據(jù)需要在混合后進行捏合(混煉)等。因此，例如，由于組合物10的體積密度增大，并組成的均勻性提高，所以可以獲得更高密度且均勻性高的成形體，也提高了脫脂體及燒結體的尺寸精度。組合物10的捏合(混煉)可以-使用加壓或雙腕捏合式捏合才幾(doublearmkneader)、4昆式4圼合才幾、班伯里型4圼合才幾(Banburykneader,密閉式混煉4幾)、單軸或雙軸擠出機等各種捏合才幾進4亍，特別優(yōu)選加壓捏合式捏合機。由于加壓捏合式捏合機可以對組合物10施加高壓力，所以可以更加可靠地捏合高硬度的含粉末1的組合物10或高粘度的組合物10。捏合條件4艮據(jù)所用的粉末1的組成、粒徑、粘結劑2的組成、及上述配合量等各種條件而不同，列舉其中一例，即可以設定為4圼合溫度5(TC200。C，4圼合時間15分4中—210分4t?！坟跋Σ罚蠛蠒r的環(huán)境與所述混合相同，無論在哪種環(huán)境中均可進行，優(yōu)選在真空或減壓下(例如，3kPa以下)、或氮氣、氬氣、氦氣等惰性氣體等的非氧化性環(huán)境中進;f亍。因此，與前述相同，可以防止組合物10中所含有的特別是金屬材料的氧化。此外，所獲得的捏合物(混合物)可根據(jù)需要被粉碎形成顆粒(小塊)。顆并立的沖立徑可以為例如lmm~10mm。捏合物的顆?；梢杂昧；瘷C等粉碎裝置進行。<燒結體的制造〉一妾著，對使用組合物10制造燒結體的方法(本發(fā)明的燒結體的制造方法)進^^說明。[第一實施方式]首先，對本發(fā)明的燒結體的制造方法的第一實施方式進行J兌明。圖3是模式地示出本實施方式所獲得的成形體的縱截面圖，圖4是模式地示出本實施方式所獲得的第一脫脂體的縱截面圖，圖5是模式地示出本實施方式所獲得的第二脫脂體的縱截面圖，圖6是模式地示出本發(fā)明的燒結體的縱截面圖，圖7是才莫式地示出本實施方式所使用的連續(xù)爐的平面圖。如圖1所示的燒結體的制造方法包括成形體形成工序[A]，將組合物10成形為指定形狀而獲得成形體；第一脫脂工序[B],通過將所獲得的成形體暴露于比后述的中間工序的^咸性氣體濃度相對更高的堿性氣體含量高的環(huán)境，從成形體中分解和去除脂肪族碳酸酯類樹脂3而獲得第一脫脂體；中間工序[C],獲得將所獲得的第一脫脂體暴露于比所述第一脫脂工序的石威性氣體濃度相對更低的堿性氣體含量低的環(huán)境而形成的中間脫脂體；第二脫脂工序[D],通過加熱所獲得的中間脫脂體，,人中間脫脂體中分解和去除第二樹脂4，獲得第二脫脂體；燒結工序[E],通過燒結所獲得的第二脫脂體，獲得燒結體。此處，在說明燒結體的制造方法之前，先對用于對成形體進行脫脂和燒結的如圖7所示的爐進4iS兌明。本發(fā)明的燒結體的制造方法無《M"吏用哪種爐均可進4于，例如，可以使用連續(xù)脫脂燒結爐，間歇式脫脂爐和燒結爐等。本實施方式中以使用連續(xù)脫脂燒結爐(以下，簡稱為"連續(xù)爐，，)IOO來進行的情:凡為例進^S兌明。如圖7所示的連續(xù)爐IOO是在內部具有相互連通而成的四個區(qū)域(空間)110、120、130、140的爐。在上述各區(qū)域110、120、130、140內連續(xù)配i殳有用于輸送成形體、第一脫脂體、中間脫脂體、第二脫脂體、；曉結體等的加工品90的傳送帶150。即，利用連續(xù)爐100,將加工品90分別通過各區(qū)域110、120、130、140內，從而可以連續(xù)進行第一脫脂工序[B]、中間工序[C]、第二脫脂工序[D]、及燒結工序[E]。然后，通過該傳送帶150將加工品90從入爐口101送入爐內，并且依次通過區(qū)i或110、區(qū)i或120、區(qū)i或130及區(qū)i或140,/人而可以^1夸加工品90從出爐口102耳又出爐外。因此，由于可以將多個加工品90同時處理而制造燒結體，所以可以提高燒結體的制造效率。此外，利用連續(xù)爐100，可以在燒結體的制造過程中防止加工品卯暴露于大氣。因此，特別i也，可以可靠;也防止由于含有金屬4分末的加工品卯與大氣接觸而使金屬粉末發(fā)生氧化。各區(qū)域110、120、130、140中分別獨立地設置有可將各區(qū)域內的加工品90力口熱到指定溫度的加熱器160。此夕卜，該各加熱器160分別連接于可調整加熱器160的輸出的輸出調整器165。然后，利用輸出調整器165協(xié)調控制各加熱器160的輸出，以在各區(qū)域中形成并獲得指定模式的溫度梯度。而且，各區(qū)域110、120、130、140設置有將指定氣體供給各區(qū)域內的噴嘴170。該各噴嘴170沿連續(xù)爐100的長度方向i殳置，通過配管分別與氣體供給源175連4妄。而且，可通過各噴嘴170將從氣體供給源175產生的不同種類的氣體以規(guī)定的流量供給各區(qū)域內。另夕卜，本實施方式中，區(qū)域110的堿性氣體濃度如圖7的圖形所示在區(qū)i或110內為實質上一定。此外，在區(qū)i或110與區(qū)域120的間隙、以及區(qū);或120與區(qū)域130的間隙設置有分別將所述各間隙中的氣體排除爐外的排氣裝置115、125。通過該4非氣裝置115、125的動作，可以防止各自的氣體在區(qū)域110與區(qū)i或120之間、以及區(qū)域120與區(qū)i或130之間發(fā)生混合。即，可以防止各氣體成分在各區(qū)域110、120、130、140中發(fā)生不期望的變化。另外，如圖7所示的連續(xù)爐IOO在俯視圖中形成直線形狀，但>也可以在中途發(fā)生4斤射。以下，對圖1所示的各工序依次進4亍i兌明。[A]成形體形成工序首先，將捏合組合物10而成的4圼合物或用該捏合物4立化而成的顆4立成形為失見定的形狀，并獲纟尋如圖3所示的成形體20。成形體20的形成可以通過例如，射出成形法、才齊出成形法、壓縮成形法(壓榨成形法)、壓延成形法等各種成形法進行。例如，壓縮成形法的情況的成形壓力優(yōu)選5MPa-lOOMPa。在這樣的各種成形法中，成形體20優(yōu)選通過射出成形法或4齊出成形法形成。射出成形法是使用捏合物或顆粒利用射出成形機射出成形，形成所期望的形狀、尺寸的成形體20。此時，也可以通過成形才莫具的選沖奪而容易地形成復雜且^f效細的形狀的成形體20。作為射出成形的成形條件，根據(jù)所用的粉末1的組成或粒徑、粘結劑2的組成、及上述配合量等各種條件而不同，可以列舉如下一例材泮+溫度優(yōu)選為80°C~210°C;射出壓力優(yōu)選為2MPa~15MPa(20kgF/Cm2~150kgF/Cm2)。此外，擠出成形法使用捏合物或顆粒通過4齊出成形機擠出成形，切斷成所期望的長度而形成成形體20。此時，可以通過成形才莫具的選擇而特別容易并且低價地形成具有所期望的擠出面形狀的柱狀或板狀成形體20。作為擠出成形的成形條件，根據(jù)所用的粉末l的組成或粒徑、粘結劑2的組成、及上述配合量等各條件而不同，可以列舉如下一例材料溫度優(yōu)選為80°C~21(TC,擠出壓力優(yōu)選為lMPalOMPa(10kgF/Cm2~100kgF/Cm2)。另外，所形成的成形體20的形狀尺寸是考慮了在以后的各脫脂工序、中間工序及燒結工序中的成形體20的收縮量等而決定的。[B]第一脫脂工序接著，將在成形體形成工序獲得的成形體20載置于連續(xù)爐100的傳送帶150,并輸送到區(qū)域IIO。然后，使其通過區(qū)域IIO,將成形體20暴露于比后述的中間工序的環(huán)境的堿性氣體濃度相對更高的堿性氣體含量高的環(huán)境。從而，從成形體20中分解和去除脂肪族碳酸酯類樹脂3，獲得如圖4所示的第一脫脂體30。如上所述，脂肪族碳酸酯類樹脂3通過與堿性氣體接觸而在比較低的低溫下分解，其分解物為氣體，可容易并且迅速地從成形體20中去除(脫脂)。另一方面，第二樹脂4及添加劑在本工序中可能為部分分解的情況，甚至幾乎沒有分解地殘存在成形體20中。因此，可以保持所獲得的第一脫脂體30的保形性，并且縮短脫脂工序總共所需的時間。此外，此時，脂肪;^矣-灰酸酯類杉t脂3的分解物/人成形體20的內部力文出到外部，與此同時，第一脫脂體30中的所述分解物通過的軌跡形成如圖4所示的極小的流路31。該流^各31是第二樹脂4及添加劑的各分解物在后述的第二脫脂工序中向成形體20的外部放出時所形成的流^各。因此，利用該流^各31可以促進后述的第二脫脂工序中的脫脂。而且，由于該流路31是通過脂肪族碳酸酯類樹脂3與堿性氣體才妻觸而分解乂人而形成的，所以是乂人成形體20的外表面向內部依次形成的。因此，流3各31必然地與外部空間連通，在后述的第二脫脂工序中可靠地向外部放出第二樹脂4及添加劑的各分解物。除了上述各效果，特別是當成形體20含有金屬粉末時，由于堿性氣體可能氧化金屬粉末，所以可以防止第一脫脂體30的含氧率升高。本工序中所使用的堿性氣體含量高的環(huán)境是與如上所述的在后述的中間工序中所使用的石咸性氣體含量低的環(huán)境相比石威性氣體濃度相對4交高的環(huán)境。作為堿性氣體，可以列舉有，例如，氨氣(NH"、三曱胺(CH3)3N等胺類氣體等。此外，在上述^4性氣體中，特別優(yōu)選以氨氣為主要成分的氣體。由于氨氣分解脂肪族碳酸酯類樹脂3的作用特別強，所以優(yōu)選用作本發(fā)明中使用的堿性氣體。此外，該堿性氣體含量高的環(huán)境除了堿性氣體以外，也可以含有例如，氮氣、氦氣、氬氣等惰性氣體、氫氣等還原性氣體、或含有上述1種或2種以上的混合氣體等所謂非氧化性氣體。其中，堿性氣體含量高的環(huán)境除了堿性氣體以外優(yōu)選含有惰性氣體，更優(yōu)選含有以氮氣為主要成分的惰性氣體。由于惰性氣體很少具有與構成粉末1的材料的反應性，所以可以防止粉末1因不期望的化學反應等而變質和劣^R:。此外，由于氮氣比4交Y更宜，所以可以實if見第一脫脂工序的低成本化。此外，堿性氣體含量高的環(huán)境中的堿性氣體濃度優(yōu)選為20體積％~100體積％，更優(yōu)選為30體積％~100體積％，還更優(yōu)選為50體積％~100體積％。由于石咸性氣體濃度為上述范圍內的值，所以可以高效率并可靠地進行脂肪族碳酸酯類樹脂3的分解和去除。另外，即使堿性氣體濃度超過所述上限值，也不能進一步增大通過石咸性氣體分解脂肪族,友酸酯類樹脂3的效率。此外，這樣的第一脫脂工序優(yōu)選向成形體20的周圍供給新的堿性氣體含量高的環(huán)境，持續(xù)排出脂肪族碳酸酯類樹脂3的分解物并進行脫脂。由此，在成形體20的周圍，伴隨脫脂的進行而從成形體20放出的分解氣體的濃度升高，可以防止通過石咸性氣體分解脂肪族碳酸酯類樹脂3的效率降低。此時，供給的堿性氣體含量高的環(huán)境的流量根據(jù)區(qū)域110的容積而適當設定，雖然沒有特別限定，但優(yōu)選lm3/h~30m3/h，更優(yōu)選3m3/h~20m3/h。此夕卜，堿性氣體含量高的環(huán)境的溫度根據(jù)脂肪族碳酸酯類樹脂3的組成等而稍有不同，但是優(yōu)選為50°C~190°C,更優(yōu)選為70°C~170°C。由于堿性氣體含量高的環(huán)境的溫度為上述范圍內的值，所以可以更加容易并且迅速地進行脂肪族碳酸酯類樹脂3的分解和去除。此外，由于可以避免第二扭t脂4的明顯專欠4匕，所以可以防止第一脫脂體30的保形性降低。其結果是，可以更加可靠地防止最終獲得的燒結體的尺寸精度降低。此外，第一脫脂時間可根據(jù)脂肪族碳酸酯類樹脂3的含有率和石成性氣體含量高的環(huán)境的溫度等進行適當i殳定，雖然沒有特別限定，但J尤選1小時-30小時，更伊C選3小時~20小時。因此，可以高效率并可靠地進4亍脂肪族石友酸酯類樹脂3的分解和去除。[C]中間工序接著，通過傳送帶150將在第一脫脂工序所獲得的第一脫脂體30輸送到區(qū)域120。然后，在使其通過區(qū)域120的同時，將第一脫脂體30暴露于其》威性氣體濃度〗氐于所述^5威性氣體含量高的環(huán)境的堿性氣體含量低的環(huán)境。此處，在經過了第一脫脂工序的第一脫脂體30中，在所形成的流路31中殘留有高堿性氣體濃度的堿性氣體含量高的環(huán)境。當石威性氣體利用其還原作用切斷并分解脂肪族^碳酸酯類樹脂3的結合，且使用含有氮原子的氣體(氨氣等)作為堿性氣體時，第一脫脂體30所含的無機材料粉末的組成可能引起無機材料的氮化。特別地，在流路31殘留有高濃度的堿性氣體的狀態(tài)下，將第一脫脂體30移動到第二脫脂工序或燒結工序時，由于進4亍加熱，該無牙幾材料的氮化的進行變得明顯。當無機材料發(fā)生氮化時，可能降低最終獲得的燒結體的特性(例如，機械特性、電特性、化學特性等)，特別地，可能由于氮化物的影響而機械特性降低。因此，在本實施方式中，設置了將第一脫脂體30暴露于》威性氣體含量j氐的環(huán)境的中間工序。在該中間工序中，殘留于流路31的堿性氣體含量高的環(huán)境被堿性氣體含量低的環(huán)境(或不含有堿性氣體的氣體)所置換。因此，第一脫脂體30中的無才幾材沖+與石威性氣體的接觸頻率減小，無才幾材料的氮化得以抑制。其結果是，可以荻得特別是各種特性優(yōu)異的燒結體。此處，堿性氣體含量低的環(huán)境的堿性氣體濃度只要比堿性氣體含量高的環(huán)境更低即可，優(yōu)選盡可能低。具體地，堿性氣體含量低的環(huán)境的堿性氣體濃度根據(jù)堿性氣體含量高的環(huán)境的堿性氣體濃度而不同，優(yōu)選小于20體積％，更優(yōu)選小于10體禾。、％。此夕卜，堿性氣體含量低的環(huán)境還優(yōu)選實質上不含有堿性氣體。因此，由于可以從流路31實質上排除石咸性氣體，所以可以可靠地防止無才幾材4+的氮4匕。另夕卜，堿性氣體含量低的環(huán)境除了堿性氣體以外，也可以含有例如，氮氣、氦氣、氬氣等惰性氣體、氫氣等還原性氣體、或含有上述1種或2種以上的混合氣體等的所謂非氧化性氣體，特別優(yōu)選以非氧化性氣體為主要成分。因此，可以防止無4幾材4牛的氮4t并且防止無機材料特別是金屬材料的氧化。此時，供給的堿性氣體含量低的環(huán)境的流量根據(jù)區(qū)域120的容積而適當設定，沒有特別限定，優(yōu)選為0.5m3/h~30m3/h，更優(yōu)選為lm3/h~20m3/h。此外，堿性氣體含量低的環(huán)境的溫度優(yōu)選低于第一脫脂工序中的堿性氣體含量高的環(huán)境的溫度。因此，流路31中所存在的堿性氣體含量低的環(huán)境中的堿性氣體的還原作用進一步降低，可以更加可靠地抑制第一脫脂體30中的無機材料的氮化。具體地，堿性氣體含量低的環(huán)境的溫度根據(jù)堿性氣體含量高的環(huán)境的溫度而不同，但優(yōu)選為10°C~180°C，更優(yōu)選為30°C~120。C。因此，可以更加可靠地抑制堿性氣體含量低的環(huán)境中的堿性氣體的還原作用，同時可以防止對第一脫脂體30產生急劇的溫度變化。此外，第一脫脂體30在本工序中的經過時間應盡可能長，優(yōu)選為0.1小時5小時，更優(yōu)選0.5小時~3小時。因此，可以用石成性氣體含量低的環(huán)境必要并且充分置4灸殘留在流^各31中的高濃度堿性氣體。如以上所述地，獲得用堿性氣體含量低的環(huán)境置換第一脫脂體30的流路31中的堿性氣體含量高的環(huán)境而成的中間脫脂體。另夕卜，本工序可以根據(jù)需要進行，也可以省略。此時，可以經過第一脫脂工序及后述的第二脫脂工序，獲得脫脂體。[D]第二脫脂工序-接著，用傳送帶150將在中間工序獲得的中間脫脂體輸送至區(qū)i或130。然后，在通過區(qū)*或130的同時，加熱中間脫月旨體。乂人而，從中間脫脂體中分解和去除第二樹脂4及添加劑(例如，分散劑5)，獲得如圖5所示的第二脫脂體40?？赏ㄟ^加熱分解的第二初于脂4(及添加劑)通過在第一脫脂工序中形成的流路31,向中間脫脂體的外部放出，容易并且迅速地進4亍脫脂。因此，可以防止大量的第二樹脂4或添力o劑殘留在第二脫脂體40的內部。即，由于通過流路31進行脫脂，所以可以抑制第二樹脂4或添加劑的分解物-陂封入中間脫脂體的內部。因此，可以可靠地防止所獲得的第二脫脂體40的變形或裂紋等的產生，并且，由于脫脂效率提高，可以縮短脫脂工序總共所需的時間。其結果是，可以高效率地獲得尺寸精度、機械強度等特性優(yōu)異的第二脫脂體40及燒結體。另夕卜，中間脫脂體中的流路31在后述的燒結工序消失，或即使殘留也是作為極微小的空孔(氣孔)而殘留。因此，所獲得的燒結體的密度特別高。此外，所獲得的燒結體幾乎不會產生其外^L美感不良或機械強度低等問題。進行本工序(第二脫脂工序)的環(huán)境沒有特別限定，可以列舉氫氣等還原性環(huán)境、氮氣、氦氣、氬氣等惰性環(huán)境、減壓環(huán)境(真空)等。特別地，進4于本工序的環(huán)境優(yōu)選以還原性氣體為主要成分的氣體。本工序可在比較高的高溫下進行，只要是在以還原性氣體為主要成分的環(huán)境下，就可以可靠地防止中間脫脂體中的特別是金屬材料的氧化。此外，環(huán)境的溫度只要高于第一脫脂工序中的環(huán)境的溫度即可，而且，才艮據(jù)第二樹脂4或添加劑的組成稍有不同，優(yōu)選190。C~60CTC，更優(yōu)選250。C~550°C。由于環(huán)境的溫度為上述范圍內的值，所以可以高歲丈率并可靠地進4亍第二初j"脂4及添加劑的分解和去除。對此，當環(huán)境的溫度小于所述下限值時，可能降低第二樹脂4及添加劑的分解和去除的效率。此外，即使環(huán)境的溫度超過所述上限值，也由于第二樹脂4及添加劑的分解速度幾乎不能提高而沒有效果。此外，第二脫脂時間根據(jù)第二樹脂4及添加劑的組成、含有率、環(huán)境的溫度等而適當設定，沒有特別限定，但優(yōu)選為0.5小時~10小時，更優(yōu)選l小時-5小時。因此，可以高效率并可靠地進行第二樹脂4及添加劑的分解和去除(脫脂)。另夕卜，本工序可以根據(jù)需要而進行，例如，當組合物10中含有第二樹脂4及添加物時，可以省略。此時，可以經過第一脫脂工序及中間工序獲得脫脂體。此外，當中間工序也^皮省略時，可以經過第一脫脂工序獲得脫脂體。[E]燒結工序接著，用傳送帶150將在第二脫脂工序獲得的第二脫脂體40豐餘送至區(qū)域140。然后，在通過區(qū)域140的同時力。熱第二脫脂體40。當加熱第二脫脂體40時，內部的粉末1在4皮此相互連4妄的界面上，相互發(fā)生擴散粒，成長而形成結晶粒。其結果是，獲得整體上致密的即高密度、低空孔率的如圖6所示的燒結體50。燒結工序中的燒結溫度根據(jù)構成粉末1的材料的組成等而稍有不同，4旦伊C選例嗩口900°C~1800。C，更優(yōu)選1000°C~1700°C。由于燒結溫度為上述范圍內的值，所以可以獲得粉末1的擴散、粒成長被最優(yōu)化的、具有優(yōu)異特性(機械強度、尺寸精度、外觀等)的燒結體50。另外，燒結工序中的燒結溫度也可以在前述的范圍內或范圍外隨時間而變動(升高或下降)。燒結時間優(yōu)選0.5小時~7小時，更優(yōu)選1小時~4小時。此外，進4于燒結工序的環(huán)境可#4居構成#分末1的無枳4才料的纟且成而適當選擇，沒有特別限定，可以列舉氫氣等還原性環(huán)境、氮氣、氦氣、氬氣等惰性環(huán)境、將上述各環(huán)境減壓而成的減壓環(huán)境、或加壓而成的力。壓環(huán)境等。其中，進行燒結工序的環(huán)境優(yōu)選為還原性環(huán)境。利用還原性環(huán)境，可以使第二脫脂體40中的特別是金屬材料不被氧化地進行燒結。此外，因為不需要用于形成減壓環(huán)境的排氣泵等，所以也可以實現(xiàn)燒結工序的運行成本的降低。另外，當為減壓環(huán)境時，其壓力沒有特別限定，但是優(yōu)選3kPa(22.5Torr)以下，更優(yōu)選2kPa(15torr、即154乇)以下。另一方面，當為加壓環(huán)境時，其壓力也沒有特別限定，<旦優(yōu)選110kPa~1500kPa,更優(yōu)選200kPa~1000kPa。另外，進行燒結工序的環(huán)境可以在工序的中途變化。例如，可以最初用3kPa的減壓環(huán)境，在中途切換為上述的惰性環(huán)境。此外，燒結工序也可以分為兩個階,殳或更多階l殳。因此，可以提高粉末1的燒結效率并在更短的燒結時間內進行燒結。此外，燒結工序優(yōu)選與前述的第二脫脂工序連續(xù)進4亍。因此，第二脫脂工序可以兼作燒結前工序，^于脫脂體40進4于預熱，更加可靠地燒結粉末l。如以上所述，可以安全、容易并且低價地制造具有優(yōu)異特性(尺寸精度、機械特性、外觀等)的燒結體。[第二實施方式]接著，對本發(fā)明的燒結體的制造方法的第二實施方式進4亍說明。圖8是模式地示出本實施方式所使用的連續(xù)爐的平面圖。以下對第二實施方式進行說明，以與所述第一實施方式的不同點為中心進行說明，省略對相同內容的說明。本實施方式的燒結體的制造方法除了使用的連續(xù)爐的環(huán)境的:沒定不同以外，其余與所述第一實施方式相同。即，如圖8所示的連續(xù)爐200中，在區(qū)域110的內部，石成汁生氣體濃度沿著加工品卯的4于進方向連續(xù)變化。圖8示出區(qū)域110內的堿性氣體濃度的分布的圖形。如該圖形所示，在區(qū)域110中，石威性氣體濃度/人中途向加工品90的行進方向的前方降低。即，區(qū)域110內^皮分成設置在入爐口側且石威性氣體濃度相對較高的堿性氣體含量高的環(huán)境的區(qū)域H,以及設置在區(qū)域120側且比堿性氣體含量高的環(huán)境的堿性氣體濃度更低的堿性氣體含量低的環(huán)境的區(qū)域L。另外，這樣，當在區(qū)域110內對堿性氣體濃度設置梯度時，例如，在設置在區(qū)域110中的多個噴嘴170之中，將從對應于區(qū)域H的噴嘴170供給的氣體的種類和流量設置為不同于從對應于區(qū)域L的噴嘴170供給的氣體即可。接著，對使用如上所述的連續(xù)爐200進行的本實施方式中的燒結體的制造方法依次說明各工序。[A]成形體形成工序首先，與所述第一實施方式相同地，獲得如圖3所示的成形體20。[B]第一脫脂工序接著，將在成形體形成工序獲得的成形體20載置于連續(xù)爐200的傳送帶150,輸送至區(qū)域IIO。然后，在通過區(qū)域110內的區(qū)域H的同時，將成形體20暴露于堿性氣體含量高的環(huán)境。從而，與所述第一實施方式相同地，從成形體20中分解和去除脂肪族碳酸酯類樹脂3，獲得如圖4所示的第一脫脂體30。[Cl]中間工序(第一次)接著，用傳送帶150將在第一脫脂工序獲^f尋的第一脫脂體30輸送至區(qū)域110內的區(qū)域L。然后，在通過區(qū)域L的同時，將第一脫脂體30暴露于堿性氣體含量低的環(huán)境。因此，與所述第一實施方式相同地，用堿性氣體含量低的環(huán)境置換殘留于第一脫脂體30的流路31中的石威性氣體含量高的環(huán)境。[C2]中間工序(第二次)接著，用傳送帶150將經過第一次的中間工序的第一脫脂體30輸送至區(qū)域120內。然后，在通過區(qū)域120內的同時，將所述第一脫脂體30暴露于實質上不含有堿性氣體的環(huán)境。從而，獲得實質上完全去除了殘留于第一脫脂體30的流^各31中的石咸性氣體而成的中間脫脂體。[D]第二脫脂工序接著，用傳送帶150將在中間工序獲得的中間脫脂體輸送至區(qū)域120內。然后，在通過區(qū)i成120內的同時，加熱中間脫脂體。因此，與所述第一實施方式相同地，從中間脫脂體中分解和去除第二樹脂4及添加劑(例如，分散劑5)，獲得如圖5所示的第二脫脂體40。[E]燒結工序接著，用傳送帶150將在第二脫脂工序獲得的第二脫脂體40辜lT送至區(qū)域130內。然后，在通過區(qū)域130內的同時，力。熱第二脫脂體40。從而，與所述第一實施方式相同地燒結第二脫脂體40,獲得如圖6所示的燒結體50。另外，本實施方式中，在一個區(qū)域110內連續(xù)進4亍第一脫脂工序和中間工序。因此，區(qū)域110內的環(huán)境從堿性氣體含量高的環(huán)境向堿性氣體含量低的環(huán)境連續(xù)變化。此時，在成形體20中，隨著將暴露于石威性氣體含量高的環(huán)境的脂肪族碳酸酯類樹脂3分解和去除，用脂肪族)碳酸酯類樹脂3覆蓋的無機材料的4分末1纟爰'隄地露出。然后，粉末l伴隨該露出而緩慢地暴露于堿性氣體。對此，本實施方式中，由于將區(qū)域110內的環(huán)境設定為從石威性氣體含量高的環(huán)境向堿性氣體含量低的環(huán)境變化，所以可以抑制所露出的粉末l暴露于堿性氣體的頻率。從而，特別是可以構成抑制粉末1的金屬材料的氧化。此外，由于在一個區(qū)i或110內連續(xù)進4亍第一脫脂工序和中間工序，因此可以在比上述工序更短的時間內進行。而且，通過將中間工序分成兩次進行，可以更加可靠地去除殘留于第一脫脂體30的流路31中的石烕性氣體。在如以上那樣的第二實施方式的燒結體制造方法中，也可以獲得與所述第一實施方式相同的作用和凌文果。[第三實施方式]接著，對本發(fā)明的燒結體的制造方法的第三實施方式進4亍i兌明。圖9是才莫式地示出第三實施方式所使用的連續(xù)爐的平面圖。以下，對第三實施方式進4于i兌明，以所述第一實施方式及所述第二實施方式的不同點為中心進行說明，省略對相同內容的說明。不同以外，與所述第二實施方式相同。圖9所示的連續(xù)爐300在內部具有相互連通而成的三個區(qū)i或(空間)110、130、140的爐。即，如圖9所示的連續(xù)爐300是省略了3口圖8聲斤示的連續(xù)爐200的各區(qū)i或110、120、130、140中的區(qū)i或120而成的爐。與所述第一實施方式相同地，在上述各區(qū)i或110、130、140內配i殳有傳送帶150。此外，與圖7及圖8所示的連續(xù)爐相同地，在各區(qū)域110、130、140內分別獨立地設置有多個加熱器160和多個噴嘴170。而且，各加熱器160分別連接于輸出調整器165,各噴嘴170分別連接于氣體供《會源175。此處，本實施方式中，與圖8的區(qū)域110相同地，在區(qū)i或llO的內部，石咸性氣體濃度沿著力口工品90的4亍進方向變4匕。圖9示出表示區(qū)域110內的堿性氣體濃度的分布的圖形。如該圖形所示，區(qū)域110中，與圖8的區(qū)域110相同地石咸性氣體濃度/人中途向力口工品90的4亍進方向的前方卩爭{氐。即，區(qū)域110內4皮分成堿性氣體含量高的環(huán)境的區(qū)域H以及堿性氣體含量低的環(huán)境的區(qū)域L。接著，對使用如上所述的連續(xù)爐300進行的、本實施方式中的燒結體的制造方法依次說明各工序。[A]成形體形成工序首先，與所述第一實施方式及所述第二實施方式相同地，獲得:^圖3所示的成形體20。[B]第一脫脂工序4妄著，將在成形體形成工序獲得的成形體20載置于連續(xù)爐300的傳送帶150,并輸送至區(qū)域IIO。然后，在通過區(qū)域110內的區(qū)域H的同時，將成形體20暴露于堿性氣體含量高的環(huán)境。因此，與所述第一實施方式及所述第二實施方式相同地，乂人成形體20中分解和去除脂肪族碳酸酯類樹脂3,獲得如圖4所示的第一脫脂體30。[C]中間工序接著，用傳送帶150將在第一脫脂工序獲得的第一脫脂體30輸送到區(qū)域IIO內的區(qū)域L。然后，在通過區(qū)i或L的同時，將第一脫脂體30暴露于堿性氣體含量低的環(huán)境。因此，與所述第一實施方式及所述第二實施方式相同地，用堿性氣體含量低的環(huán)境置換殘留于第一脫脂體30的流路31中的堿性氣體含量高的環(huán)境，獲得中間脫脂體。[D]第二脫脂工序接著，用傳送帶150將在中間工序獲得的中間脫脂體1命送至區(qū)域130內。然后，在通過區(qū)i或130內的同時，加熱中間脫月旨體。乂人而，與所述第1實施方式及所述第二實施方式相同地，/人中間脫月旨體中分解和去除第二樹脂4及添加劑(例如，分散劑5),獲得如圖5所示的第二脫脂體40。[E]燒結工序才妄著，用傳送帶150將在第二脫脂工序獲得的第二脫脂體40輸送至區(qū)域140內。然后，在通過區(qū)i或140內的同時，加熱第二脫脂體40。因此，與所迷第一實施方式及所述第二實施方式相同地，燒結第二脫脂體40,獲得如圖6所示的燒結體50。在如以上那樣的第三實施方式的燒結體的制造方法中，可以獲得與所述第一實施方式及所述第二實施方式相同的作用和效果。進4亍i兌明，^f旦本發(fā)明不局限于此。例如，燒結體的制造方法可以根據(jù)需要追加任意的工序。實施例接著，對本發(fā)明的具體實施例進行說明。l.成形體的制成以下，按指定數(shù)量分別制成各樣品No.的成形體。(樣品No.l)混合通過水霧化法制造的SUS316L4分末和聚石友酸亞丙酯(重量平均分子量5萬)，在以下所示的捏合條件下<吏用加壓捏煉才幾(捏合機)進行捏合。另夕卜，SUS316L粉末的平均粒徑為10jum。此外，4分末與其它成分(粘結劑和添加物)的混合比為以重量比計93:7。<捏合條件〉■捏合溫度200°C■4圼合時間0.75小時-環(huán)境氮氣接著，粉碎該捏合物，形成平均粒徑3mm的顆粒，使用該顆成指定數(shù)量的樣品No.l的成形體。另外，成形體為15mmx15mmx15mm的立方體形狀。此夕卜，該成形體在其相對的兩面的中央部具有內徑為5mm的貫通孑L。〈成形條^f?！怠霾腲牛溫度21CTC■射出壓力10.8MPa(110kgF/Cm2)(樣品No.2-10)除了將粉末以外的成分的混合比及粘結劑的組成進行如表1所示;也變更的以外，其余與所述才羊品No.l相同；也，分別制成才羊品No.2~12的各成形體。(樣品No.ll~12)將無才幾材料4分末的組成變更為氧化4告，并且將無4幾材沖牛粉末與其它成分的混合比及粘結劑與添加劑的組成設定為表1所示，除此以外，其余與所述樣品No.l相同地，分別制成樣品No.ll~12的各成形體。(樣品No.13~14)將無機材料粉末的組成變更為氮化硅，并且將無機材料粉末與其它成分的混合比及粘結劑和添加劑的組成設定為如表1所示，除此以外，與所述才羊品No.l相同i也，分別制成才羊品No.13~14的各成形體。(樣品No.1516)不向粘結劑添加脂肪族碳酸酯類樹脂，將第二樹脂及添加劑的組成i殳定為如表1所示，除此以外，與所迷才羊品No.l相同地，分別制成樣品No.15~16的各成形體。<table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table>2.燒結體的制造C實施例1)接著，使用如圖7所示的連續(xù)爐對樣品No.l的成形體進行以下所示的條件下的第一脫脂工序，獲得脫脂體。<第一脫脂工序的條件〉■溫度150°C■時間6小時■環(huán)境含有氨氣(堿性氣體)的氮氣(氨氣濃度75體積％)接著，使用連續(xù)爐將所獲得的脫脂體在以下所示的條件下進行燒結處理，獲得燒結體。<燒結工序的條件>■溫度1350°C■時間3小時-環(huán)境氫氣(大氣壓)(實施例2-16)如表2所示地設定所用的成形體的樣品No.、第一脫脂工序的條件、燒成工序的條件，并且在第一脫脂工序與燒結工序之間，在以下所示的條件下進行中間工序，除此以外，分別與所述實施例1相同地獲得燒結體。<中間工序的條^牛>-溫度IO(TC(實施例11中為30°C)■時間1小時■環(huán)境氮氣(實施例9、IO中為含有氨氣的氮氣)(實施4列17~25)如表2所示地設定所用的成形體的樣品No.和燒成工序的條件，并且在中間工序與》免結工序之間在以下所示的條件進4亍第二脫脂工序，除此以外，分別與所述實施例5相同地獲得燒結體。<第二脫脂工序的條件>■溫度500。C■時間1小時(實施例22、23中為2小時)-環(huán)境氫氣(實施例26)除了省略了中間工序以外，其余與所述實施例17才目同;l也獲4尋燒結體。(實施例27)使用如圖8所示的連續(xù)爐，將該連續(xù)爐的進行第一脫脂工序的區(qū)域中的含有氨氣的氮氣設定為氨氣濃度為從75體積％連續(xù)地減少到5體積％，除此以外，與所述實施例17相同地，獲得燒結體。(實施例28)使用如圖9所示的連續(xù)爐，將該連續(xù)爐的進行第一脫脂工序及中間工序的區(qū)域中的含有氨氣的氮氣設定為氨氣濃度從75體積％連續(xù)減少到0體積％，并4吏成形體通過該區(qū)域中，從而連續(xù)進4亍第一脫脂工序和中間工序，除》匕以外，與所述實施例17才目同i也，獲得燒結體。(比較例1)將氨氣濃度變更為0體積％,并且將第一脫脂工序的時間變更為20小時，除此以外，與所述實施例1相同地獲得燒結體。(比4交例2)將氨氣濃度變更為0體積％,并且將第一脫脂工序的時間變更為80小時，除此以外，與所述實施例l相同地，獲得燒結體。(t匕專交仿J3~4)在第一脫脂工序與燒結工序之間，以以下所示的條件進行中間工序，除此以外，分別與所述比較例12相同地獲得燒結體。<中間工序的條^f牛〉■溫度IO(TC■時間1小時環(huán)境氮氣(t匕凈交侈'J5)除了將第一脫脂工序中的環(huán)境變更為臭氧濃度1000ppm的含有臭氧的氮氣以外，與所述實施例l相同地，獲得燒結體。(t匕壽支侈'j6~7)除了如表2所示地分別變更所用的成形體的樣品No.及第二脫脂工序的條件以外，與所述實施例17相同地，獲得燒結體。3.評價3-l.重量減少率的評價分別對實施例1~28及比專支例1~7測定第一脫脂工序后的重量減少率。J:匕夕卜，分另'J只于實施侈寸17—28及k匕專交侈'J6~7觀'J定第二脫月旨工序后的重量減少率。上述重量減少率的測定是通過4吏用電子天平在各工序的前后測定各加工品的重量，并計算減少的重量的比例的方法而進行的。然后，在表2中示出各實施例及各比較例中算出的脫脂工序總共的重量減少率、根據(jù)該重量減少率算出的無才幾材料粉末以外的成分(粘結劑及添加劑)的去除率、脫脂工序總共所需時間。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage48</column></row><table>從表2可以明顯看出，在各實施例的脫脂工序(第一脫脂工序及第二脫脂工序)中，去除了95%以上的粘結劑及添加劑。這表明可靠地進4于了脫脂。此外，各實施例的脫脂工序4艮據(jù)粘結劑的組成、第一脫脂工序的環(huán)境中的氨氣濃度、環(huán)境的溫度等而稍有不同，但也都可以在短時間內進行充分的脫脂，可以說，能夠縮短脫脂工序總共所需的時間。這是因為，脂肪族碳酸酯類樹脂在第一脫脂工序被迅速分解和去除，從而第二樹脂的分解和去除也迅速進行。而且，在粘結劑中的脂肪族碳酸酯類樹脂的比率較高的成形體中，由于粘結劑的分解效率4交高，所以處理時間一皮大幅縮4豆。另一方面，各比較例中，比較例1~4即^f吏進行長時間的脫脂也殘留有一半以上的粘結劑，脫脂不充分。這是因為由于第一脫脂工序的環(huán)境中不含有氨氣，從而不能進行脂肪族碳酸酯類樹脂的分解和去除而大量殘留。此外，比較例5由于臭氧作用而使脂肪族碳酸酯類樹脂進行分解，但其效果不充分。此外，由于比4交例6、7所用的成形體不含有脂肪力臭石友酸酯類樹脂，所以在第一脫脂工序，粘結劑在150。C的^f氐溫下不能充分分解，因此，即使長時間進行第二脫脂工序，也未能進行充分的脫脂。3-2.燒結體的密度的評價對各實施例及各比較例獲得的燒結體測定分別密度。另外，密度的測定利用阿基米德法(JISZ2505中規(guī)定)對100個樣品進4亍的，將其平均值作為測定值。接著，根據(jù)各測定值計算燒結體的相對密度。另外，SUS316L的密度的相對標準為7.98g/cm3(理論密度)、氧化鋯的密度的相對標準為6.07g/cm3(理i侖密度)、氮化石圭的密度的相對標準為3.30g/cm3(理論密度)，根據(jù)上述相對標準而算出該相對密度。3-3.燒結體的尺寸的評價對在各實施例及各比較例中所獲得的燒結體測定各自的寬度方向的尺寸，評價其尺寸的偏差。利用千分尺對100各樣品進行尺寸的測定，并算出其偏差。接著，對各燒結體分別測定中心孔的圓度。圓度的測定是利用三維測定器進行，并求出平均值。另夕卜，由于比較例1、3的各燒結體實質上全部產生裂紋，所以省略了其密度和尺寸的測定。3-4.燒結體的拉伸強度的評價首先，與各實施例及各比較例相同地，制成作為ISO2740規(guī)j定的試驗片的燒結體。接著，才艮據(jù)JISZ2241所頭見定的試驗方法，測定試-瞼片的4立伸強度。然后，根據(jù)以下的標準對所獲得的測定結果進行相對的評價?！?拉伸強度非常大〇^立伸強度稍大△:拉伸強度稍小x:^立伸強度非常小3-5.燒結體的外觀美感的評價分別對在各實施例及各比較例獲得的燒結體評價外觀美感。而且，根據(jù)以下的標準進行評價。◎:完全沒有產生了劃痕、裂紋(包括微裂紋)的燒結體〇稍有一些產生了劃痕、裂紋(包括微裂紋)的燒結體△:有大量的產生了劃痕、裂紋(包括微裂紋)的燒結體x:實質上全部都有裂紋將以上的3-2~3-5的各評^f介結果在表3中示出。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage52</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage53</column></row><table>從表3中明顯看出，各實施例中所獲得的燒結體的相對密度均在96%以上，且形成為高密度的致密體。此外，各實施例中所獲得的燒結體均具有比較良好的尺寸精度。此外，各實施例中所獲得的燒結體均具有優(yōu)異的機械特性(拉伸強度)。特別地，經過中間工序制成的燒結體具有顯著的傾向。而且，各實施例中獲得的燒結體均具有優(yōu)異的外^L美感。對此，各比較例所獲得的燒結體的相對密度較低，小于95%?？梢?,測這是因為，由于如前所述的理由而脫脂不充分。A匕外，由于脫脂不充分而未去除掉的粘結劑和添加劑在燒結工序中急速分解，在/人脫脂體中放出時，脫脂體(燒結體)的形狀被損壞，或者產生裂紋。因此，可以辨出，各比較例中所獲得的燒結體的尺寸精度明顯4交l氐，其積4成特性及外^見美感4交差。附圖才示i己1粉末3脂肪族-友酸酯類樹脂5分散劑(添加劑)20成形體31流路50燒結體100、200、300連續(xù)爐2粘結劑4第二樹脂10組合物30第一脫脂體40第二脫脂體90力口工品101入爐口102出爐口115、125排氣手段160力口熱器170噴嘴A~E工序110、120、130、140區(qū)i或150傳送帶165輸出調整器175氣體供給源H、L區(qū)域權利要求1.一種燒結體的制造方法，其特征在于包括成形體形成工序，將含有主要由無機材料構成的粉末及含脂肪族碳酸酯類樹脂的粘結劑的組合物成形為規(guī)定形狀，獲得成形體；脫脂工序，通過將該成形體暴露于含有堿性氣體的環(huán)境中而從所述成形體中分解和去除所述脂肪族碳酸酯類樹脂，獲得脫脂體；以及燒結工序，使該脫脂體燒結，獲得燒結體。2.根據(jù)權利要求1所述的燒結體的制造方法，其中，所述石威性氣體以氨氣為主要成分。3.根據(jù)權利要求1或2所述的燒結體的制造方法，其中，所述含有石咸性氣體的環(huán)境中的石咸性氣體濃度為20體積％-100體積%。4.根據(jù)權利要求1至3中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，所述含有石咸性氣體的環(huán)境的溫度為50°C~190。C。5.根據(jù)權利要求1至4中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，所述脂肪族碳酸酯類樹脂中，在其碳酸酯基彼此之間存在的碳原子凄t為2~11。6.根據(jù)權利要求1至5中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，所述脂肪族碳酸酯類樹脂的除碳酸酯基以外的部分中不具有不飽和鍵。7.根據(jù)權利要求1至6中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，所述脂肪族碳酸酯類樹脂的重量平均分子量為1萬~30萬。8.根據(jù)權利要求1至7中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，所述粘結劑中的所述脂肪族碳酸酯類樹脂的含有率大于等于20wt%。9.根據(jù)權利要求1至8中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，所述粘結劑含有熱分解溫度比所述脂肪族碳酸酯類初十脂的熔點高的第二樹脂，在緊_接著所述脫脂工序之后具有通過加熱所述成形體而/人所述成形體中分解和去除所述第二杉于脂的第二脫脂工序。10.才艮據(jù)權利要求9所述的燒結體的制造方法，其中，所述第二脫脂工序中的力口熱溫度為190°C~600°C。11.根據(jù)權利要求9或IO所述的燒結體的制造方法，其中，所述第二脫脂工序中的環(huán)境以還原性氣體為主要成分。12.才艮椐權利要求9至11中任一項所述的》克結體的制造方法，其中，所述第二樹脂以聚苯乙烯及聚烯烴中的至少一種為主要成分。13.根據(jù)權利要求1至12中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，在所述脫脂工序與所述燒成工序之間還具有將所述脫脂體暴露于堿性氣體含量低的環(huán)境中至少一次的中間工序，在所述中間工序中，所述堿性氣體含量低的環(huán)境其堿性氣體濃度低于所述含有力咸性氣體的環(huán)境。14.才艮據(jù)^又利要求13所述的燒結體的制造方法，其中，所述中間工序的至少最終階4史中的所述石威性氣體含量《氐的環(huán)境實質上不含有堿性氣體。15.根據(jù)權利要求13或14所述的燒結體的制造方法，其中，所述石威性氣體含量^f氐的環(huán)境的溫度低于所述含有堿性氣體的環(huán)境的溫度。16.根據(jù)權利要求13至15中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，所述堿性氣體含量低的環(huán)境除了石威性氣體以外，以非氧化性氣體為主要成分。17.根據(jù)權利要求1至16中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，使用連續(xù)爐連續(xù)地進行從所述脫脂工序到所述燒成工序的各工序。18.根據(jù)權利要求17所述的燒結體的制造方法，其中，所述連續(xù)爐在其內部具有為使堿性氣體濃度在所述成形體的行進方向的中途降低而設定的空間，通過使所述成形體經過該空間中而連續(xù)地進行所述脫脂工序到所述中間工序。19.才艮據(jù)權利要求1至18中任一項所述的燒結體的制造方法，其中，利用射出成形法或才齊出成形法在所述成形體形成工序中形成所述成形體。20.—種燒結體，其特征在于，所述燒結體是利用權利要求1至19中任一項所述的燒結體的制造方法制造的。全文摘要可安全、容易且低價制造獲得具有優(yōu)異特性(尺寸精度、機械特性、外觀等)的燒結體的燒結體的制造方法及通過該燒結體的制造方法獲得的具有優(yōu)異特性的燒結體。包括成形體形成工序，將含有包含無機材料粉末、脂肪族碳酸酯類樹脂、熱分解溫度高于該脂肪族碳酸酯類樹脂的熔點的第二樹脂的粘結劑的組合物成形，獲得成形體；第一脫脂工序，通過將成形體暴露于含有堿性氣體的環(huán)境而從所述成形體中分解和去除脂肪族碳酸酯類樹脂，獲得第一脫脂體；中間工序，將第一脫脂體暴露于其堿性氣體濃度低于所述含有堿性氣體的環(huán)境的堿性氣體含量低的環(huán)境而獲得中間脫脂體；第二脫脂工序，加熱中間脫脂體而獲得第二脫脂體；燒結工序，燒結第二脫脂體而獲得燒結體。文檔編號B22F3/10GK101264518SQ20081008407公開日2008年9月17日申請日期2008年3月14日優(yōu)先權日2007年3月15日發(fā)明者坂田正昭,濱倉信行申請人:精工愛普生株式會社