專利名稱：：沖裁加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及沖裁加工性(punchingworkabi1ity)優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板(ferriticstainlesssteelsheet)及其制造方法。
背景技術(shù)：
：鐵素體系不銹鋼板由于耐腐蝕性優(yōu)良且容易加工，因此用于建筑材料(architecturalmaterial)、運輸機(jī)械(transportmachine)、家電產(chǎn)品(electrichomea卯liance)、廚房器具(kitcheninstruments)等各種用途。為了制造這些構(gòu)造體(structure)，將鐵素體系不銹鋼板切割為規(guī)定的形狀，進(jìn)而實施成形、接合等加工。鐵素體系不銹鋼板的切割廣泛采用生產(chǎn)率高的剪切加工(shearingwork)。若進(jìn)行剪切加工，則在鐵素體系不銹鋼板的截面產(chǎn)生毛剌(burr)。毛剌的高度高時，有如下問題等(a)在將切出的鐵素體系不銹鋼板輸送至成形裝置(例如沖壓成形機(jī)等)時，毛剌成為障礙而產(chǎn)生問題；(b)焊接時，接合的鐵素體系不銹鋼板的毛剌部位產(chǎn)生縫隙，發(fā)生焊穿。毛剌不僅由于剪切加工而產(chǎn)生，而且還如圖IB所示，由于沖裁加工而產(chǎn)生。因此，需要開發(fā)不產(chǎn)生毛剌的沖裁加工技術(shù)、剪切加工技術(shù)。在沖裁加工中，由于其切割面是通過剪切而產(chǎn)生的，因此沖裁加工與剪切加工本質(zhì)上是相同的。即，由沖裁加工引起的毛剌的產(chǎn)生機(jī)制(generationmechanism)與由剪切加工引起的毛剌的產(chǎn)生機(jī)制是相同的。但是一直以來，以防止沖裁加工和剪切加工中的毛剌為目的的研究并不充分，因而正在進(jìn)行通過改善鋼板的成形性(formability)來抑制毛剌的研究。例如，日本特開平10-204588號公報公開了通過規(guī)定熱軋鋼板的成分和巻取溫度來促進(jìn)再結(jié)晶的技術(shù)。該技術(shù)通過降低C、P、S的含量來減少FeTiP、Ti4C2S2、TiC等析出物，從而改善成形性。但是在沖裁加工和剪切加工中，產(chǎn)生大的毛剌。日本特開2002-249857號公報公開了通過規(guī)定鐵素體系不銹鋼板的成分而使鐵素體的晶粒粗大化的技術(shù)。該技術(shù)使鐵素體晶粒粗大化(GSN5.58.0)，從而改善鐵素體系不銹鋼板的拉伸成形性(stretchformability)。但是在沖裁加工和剪切加工中容易產(chǎn)生大的毛剌。日本特開2002-12955號公報公開了通過一方面添加11、一方面抑制11021203的析出來改善沖壓成形性的技術(shù)。但是在沖裁加工和剪切加工中，利用該技術(shù)的鐵素體系不銹鋼板也容易產(chǎn)生大的毛剌。本發(fā)明的目的在于，提供能夠不產(chǎn)生毛剌地進(jìn)行沖壓加工、剪切加工的鐵素體系不銹鋼板及其制造方法。另外，以下將沖裁加工和剪切加工統(tǒng)稱為沖裁加工。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明人對鐵素體系不銹鋼板的沖裁加工時產(chǎn)生毛剌的主要原因進(jìn)行了專心研究。其結(jié)果是得到了下述見解3(A)若NbTi復(fù)合碳氮化物(complexcarbonitride)在鐵素體系不銹鋼板的鐵素體晶粒的晶界(grainboundary)析出，則由沖裁加工引起的裂紋(crack)變得容易傳播，能夠防止毛剌；(B)若使根據(jù)鐵素體系不銹鋼板的ASTME112測定的平均鐵素體結(jié)晶粒徑(crystalgrainsize)為20ym以下，則能夠使NbTi復(fù)合碳氮化物均勻地分散；(C)若使鐵素體系不銹鋼板的屈服比(yieldratio)為0.65以上，則抑制由沖裁加工引起的加工硬化(workhardening)而促進(jìn)裂紋的傳播，能夠防止毛剌。本發(fā)明基于上述見解而完成。S卩，本發(fā)明是沖裁加工性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，具有含有C:0.00300.012質(zhì)量X、Si:0.13質(zhì)量X以下、Mn:0.25質(zhì)量X以下、P:0.04質(zhì)量％以下、S:0.005質(zhì)量X以下、A1:0.06質(zhì)量X以下、N:0.00300.012質(zhì)量％、0:20.523.5質(zhì)量X、Cu:0.30.6質(zhì)量X、Ni:0.5質(zhì)量X以下、Nb:0.30.5質(zhì)量X、Ti:0.050.15質(zhì)量％，且余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成；和鐵素體結(jié)晶粒徑為20iim以下、鐵素體結(jié)晶晶界的NbTi復(fù)合碳氮化物中含有的Nb含量與Ti含量之比[Nb]/[Ti]在110的范圍內(nèi)的組織。另外，鐵素體結(jié)晶粒徑是通過ASTME112求出的ASTM公稱粒徑。并且，本發(fā)明是上述的鐵素體系不銹鋼板，其中，Nb:O.30.45質(zhì)量X、Ti:0.050.12質(zhì)量％。并且，本發(fā)明是上述的鐵素體系不銹鋼板，其中，還含有B:0.001質(zhì)量X以下、Mo:0.1質(zhì)量X以下、V:0.05質(zhì)量X以下、Ca:0.01質(zhì)量％以下。并且，本發(fā)明是沖壓成形性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，對鋼坯以900°C以上的終軋溫度(finishingtemperature)且400550°C的巻取溫度(coilingtemperature)進(jìn)行熱軋，對所得的熱軋鋼板實施軟化退火(softeningannealing),進(jìn)而實施酸洗，接著進(jìn)行冷軋，對所得的冷軋鋼板實施再結(jié)晶退火(recrystallizationannealing)，所述鋼還具有如下組成含有C:0.00300.012質(zhì)量X、Si:0.13質(zhì)量X以下、Mn:0.25質(zhì)量X以下、P:0.04質(zhì)量X以下、S:0.005質(zhì)量％以下、Al:0.06質(zhì)量％以下、N:0.00300.012質(zhì)量％、Cr:20.523.5質(zhì)量％、Cu:0.30.6質(zhì)量％、Ni:0.5質(zhì)量％以下、Nb:0.30.5質(zhì)量％、Ti:0.050.15質(zhì)量％，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。并且，本發(fā)明是上述的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其中，Nb:O.30.45質(zhì)量X、Ti:0.050.12質(zhì)量％。并且，本發(fā)明是上述的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其中，還含有B:0.001質(zhì)量X以下、Mo:0.1質(zhì)量X以下、V:0.05質(zhì)量X以下、Ca:0.01質(zhì)量％以下。并且，本發(fā)明是上述的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其中，鋼坯加熱溫度為IOO(TC以下。根據(jù)本發(fā)明，能夠制造能不產(chǎn)生在工業(yè)上成為問題的大的毛剌地進(jìn)行沖裁加工的鐵素體系不銹鋼板。圖1A、圖1B是利用本發(fā)明中使用的沖裁裝置的沖裁前(圖1A)和沖裁后(圖1B)4的沖裁裝置的側(cè)視圖。圖2是沖裁出10mm①的圓板后的沖孔的平面圖和側(cè)視圖。具體實施例方式首先，對本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板的成分的限定理由進(jìn)行說明。如之前說明的那樣，將沖裁加工和剪切加工統(tǒng)稱為沖裁加工。C:0.00300.012質(zhì)量％C是與后述的Cr結(jié)合而生成成為不銹鋼對腐蝕敏感化的原因的Cr碳化物的元素。因此，通過添加Ti、Nb而以NbTi復(fù)合碳氮化物的形式固定C，并且使NbTi復(fù)合碳氮化物分散、析出，防止由沖裁加工產(chǎn)生的毛剌。若C含量小于0.0030質(zhì)量％，則不能得到該效果。另一方面，若超過0.012質(zhì)量％，則變得不能抑制Cr碳化物的生成，耐腐蝕性變差。并且，NbTi碳氮化物量增多，鐵素體晶粒也延展而容易變得粗大化，因此容易產(chǎn)生毛剌。因此，使C在O.00300.012質(zhì)量％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.0040.010質(zhì)量％。Si:O.13質(zhì)量％以下Si是通過固溶硬化使鐵素體系不銹鋼板硬質(zhì)化、使延展性變差的元素。若Si含量超過0.13質(zhì)量％，則鐵素體系不銹鋼板的延展性顯著變差。因此，使Si為0.13質(zhì)量％以下。更優(yōu)選為O.10質(zhì)量％以下。Mn:O.25質(zhì)量％以下Mn是使鐵素體系不銹鋼板的耐腐蝕性變差的元素。若Mn含量超過0.25質(zhì)量％，則除耐腐蝕性變差外，還與后述的S結(jié)合而容易生成微小的MnS。MnS在鐵素體晶粒的晶界析出，通過熱軋、冷軋使鐵素體晶粒延展，使沖裁加工時產(chǎn)生高的毛剌。因此，使Mn為0.25質(zhì)量％以下。更優(yōu)選為0.20質(zhì)量％以下。P:O.04質(zhì)量％以下P是通過固溶硬化使鐵素體系不銹鋼板硬質(zhì)化、使韌性變差的元素。若P含量超過0.04質(zhì)量％，則鐵素體系不銹鋼板的韌性顯著變差。因此，使P為0.04質(zhì)量X以下。更優(yōu)選為0.03質(zhì)量％以下。S:O.005質(zhì)量％以下S與Mn或后述的Ti結(jié)合生成MnS、TiS，是阻礙鐵素體晶粒的等軸晶化的元素。若S含量超過0.005質(zhì)量％，則鐵素體晶粒顯著延展，因此沖裁加工時產(chǎn)生高的毛剌。因此，使S為0.005質(zhì)量％以下。更優(yōu)選為0.003質(zhì)量％以下。Al:O.06質(zhì)量％以下Al在鐵素體系不銹鋼的熔煉階段作為脫氧劑使用。為了得到該效果，優(yōu)選A1含量為0.01質(zhì)量％以上。若A1含量超過0.06質(zhì)量X，則與N結(jié)合而容易生成A1N。A1N通過熱軋、冷軋使鐵素體晶粒延展，使沖裁加工時產(chǎn)生高的毛剌。因此，使A1為0.06質(zhì)量％以下。但是，若A1含量小于0.02質(zhì)量X，則在熔煉階段不能得到脫氧的效果。因此，A1優(yōu)選為0.020.06質(zhì)量％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.020.045質(zhì)量％。N:0.00300.012質(zhì)量％N生成NbTi復(fù)合碳氮化物。通過使NbTi復(fù)合碳氮化物均勻地分散于鐵素體系不銹鋼板，由沖裁加工產(chǎn)生的裂紋變得容易傳播，能夠防止毛剌。若N含量小于0.0030質(zhì)量％，5則不能生成足夠量的NbTi復(fù)合碳氮化物。另一方面，若超過0.012質(zhì)量％，則Cr氮化物析出，耐腐蝕性變差。因此，使N在0.00300.012質(zhì)量％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.00400.010質(zhì)量％。Cr:20.523.5質(zhì)量％Cr是在鐵素體系不銹鋼板的表面形成鈍化皮膜而使耐腐蝕性提高的元素。若Cr含量小于20.5質(zhì)量％，則不能得到比作為本發(fā)明的目標(biāo)的含有18%Cr的不銹鋼優(yōu)良的耐腐蝕性。另一方面，若超過23.5質(zhì)量％，則含有Cr和Nb的硬質(zhì)相變得容易析出，加工性變差，并且熱軋后的退火(以下稱為軟化退火)、冷軋后的退火(以下稱為再結(jié)晶退火)中的再結(jié)晶受到阻礙，鐵素體晶粒在軋制方向上變得容易延展。若鐵素體晶粒延展，則沖裁加工時容易產(chǎn)生高的毛剌。因此，使Cr在20.523.5質(zhì)量％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為20.522.5質(zhì)量％。Cu:0.30.6質(zhì)量％Cu具有使含有20.5質(zhì)量％以上的Cr的鐵素體系不銹鋼板的耐腐蝕性進(jìn)一步提高的作用。若Cu含量小于0.3質(zhì)量X，則不能得到該效果。另一方面，若超過0.6質(zhì)量％，則與S結(jié)合而容易生成CuS。CuS通過熱軋、冷軋使鐵素體晶粒延展，使沖裁加工時產(chǎn)生高的毛剌。因此，使Cu在O.30.6質(zhì)量％的范圍內(nèi)。優(yōu)選為O.30.5質(zhì)量％。更優(yōu)選為0.30.45質(zhì)量％。Ni:O.5質(zhì)量％以下Ni具有進(jìn)一步提高鐵素體系不銹鋼板的耐腐蝕性的作用。為了得到該效果，優(yōu)選Ni含量為0.1質(zhì)量％以上。但是，若Ni含量超過0.5質(zhì)量％，則鐵素體系不銹鋼板硬質(zhì)化、導(dǎo)致延展性變差。因此，使Ni為0.5質(zhì)量X以下。更優(yōu)選為0.4質(zhì)量％以下。Nb:0.30.5質(zhì)量％Nb在鐵素體系不銹鋼板中生成NbTi復(fù)合碳氮化物，在沖裁加工時容易傳播裂紋，從而具有防止毛剌的作用。若Nb含量小于0.3質(zhì)量％，則Cr碳氮化物大量地析出，導(dǎo)致鐵素體系不銹鋼板的耐腐蝕性變差。另一方面，若超過0.5質(zhì)量％，則生成含有Cr和Nb的硬質(zhì)相，加工性變差，并且NbTi復(fù)合碳氮化物難以生成，因此沖裁加工時產(chǎn)生高的毛剌。因此，使Nb在0.30.5質(zhì)量％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.30.45質(zhì)量％。Ti:0.050.15質(zhì)量％Ti在鐵素體系不銹鋼板中生成NbTi復(fù)合碳氮化物，在沖裁加工時容易傳播裂紋，從而具有防止毛剌的作用。若Ti含量小于0.3質(zhì)量％，則不能生成NbTi復(fù)合碳氮化物，Ti碳氮化物、Nb碳氮化物在鐵素體晶粒內(nèi)析出。因此，沖裁加工時產(chǎn)生高的毛剌。另一方面，若超過0.15質(zhì)量％，則TiS大量地析出，因此鐵素體晶粒的等軸化受到阻礙，在沖裁加工時產(chǎn)生高的毛剌。因此，使Ti在0.050.15質(zhì)量％的范圍內(nèi)。更優(yōu)選為0.050.12質(zhì)量％。除上述的成分以外的余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。不可避免的雜質(zhì)優(yōu)選盡可能減少。但不可避免的雜質(zhì)并不限于這些元素。而且，在本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板中，優(yōu)選含有選自B、Mo、V及Ca中的1種或2種以上。例如，可以容許B:O.001質(zhì)量X以下、Mo:0.1質(zhì)量％以下，V:O.05質(zhì)量％以下、Ca:0.01質(zhì)量％以下。B:O.001質(zhì)量％以下B只要極微量的添加，就具有成為再結(jié)晶核而使晶粒微小化的效果。為了得到該效果，優(yōu)選B含量為0.0001質(zhì)量％以上。但是，若添加超過0.001質(zhì)量％，則導(dǎo)致由鋼的硬質(zhì)化引起的加工性的降低和表面缺陷。因此，使B為0.001質(zhì)量％以下。Mo:O.1質(zhì)量％以下Mo是強(qiáng)化鈍化皮膜、促進(jìn)腐蝕發(fā)生后的再鈍化從而使不銹鋼的耐腐蝕性提高的元素。為了得到該效果，優(yōu)選Mo含量為0.01質(zhì)量X以上。但是，若添加超過O.1質(zhì)量％，則由于固溶強(qiáng)化使沖壓加工等加工性降低。因此，使Mo為0.1質(zhì)量％以下。V:O.05質(zhì)量％以下V是使不銹鋼的耐腐蝕性提高的元素。為了得到該效果，優(yōu)選V含量為0.01質(zhì)量％以上。但是，若添加超過0.05質(zhì)量％，則導(dǎo)致鋼的硬質(zhì)化，使加工性降低。因此，使V為O.05質(zhì)量％以下。Ca:O.01質(zhì)量％以下Ca是在制造工序中防止鋼水附著在噴嘴等煉鋼設(shè)備上的元素。該效果通過添加0.001質(zhì)量％以上的Ca而得到。但是，若添加超過O.01質(zhì)量％，則在鋼中以CaO、CaS的形式析出。這些夾雜物易溶解在水中，使局部的pH上升，成為腐蝕的起點。因此，使Ca為0.01質(zhì)量％以下。接著，對本發(fā)明的鐵素體不銹鋼板的組織進(jìn)行說明。鐵素體晶粒的平均粒徑20iim以下鐵素體系不銹鋼板的鐵素體晶粒的大小給由沖裁加工產(chǎn)生的毛剌的高度帶來很大的影響。若粒徑超過20iim，則各鐵素體晶粒的變形增大，在沖裁加工時容易產(chǎn)生高的毛剌。因此，使鐵素體晶粒的粒徑為20踐以下。另外，鐵素體晶粒是通過ASTME112求出的ASTM公稱粒徑。NbTi復(fù)合碳氮化物中含有的Nb含量和Ti含量之比[Nb]/[Ti]:110沖裁加工的裂紋從鐵素體晶粒的晶界上存在的析出物與鐵素體晶粒的界面產(chǎn)生，并沿晶界傳播。因此，通過使NbTi復(fù)合碳氮化物在鐵素體晶粒的晶界析出，并以此為起點使大量的裂紋產(chǎn)生，進(jìn)而使裂紋合并，能夠容易地進(jìn)行切割。其結(jié)果是能夠防止沖裁加工時的毛剌。若NbTi復(fù)合碳氮化物中含有的Nb含量和Ti含量之比[Nb]/[Ti]小于l，則沖裁時鐵素體晶界與NbTi復(fù)合碳氮化物之間的粘合力增高，裂紋產(chǎn)生變得困難，毛剌增高。另一方面，若NbTi復(fù)合碳氮化物中含有的Nb含量和Ti含量之比[Nb]/[Ti]超過10，則NbTi復(fù)合碳氮化物微小化，在與鐵素體晶界之間仍然難以產(chǎn)生裂紋。因此，使NbTi復(fù)合碳氮化物中含有的Nb含量和Ti含量之比[Nb]/[Ti]在110的范圍內(nèi)。另外，NbTi復(fù)合碳氮化物中含有的Nb含量和Ti含量之比[Nb]/[Ti]的測定方法如下通過雙噴法(twinjetmethod)從鐵素體系不銹鋼板的厚度方向中央部制作薄膜，通過透射電子顯微鏡(transmissionelectronmicroscope)測定在晶界析出的NbTi復(fù)合碳氮化物(將Nb碳氮化物和Ti碳氮化物在原子水平上混合而成的夾雜物，或者，以一個元素的碳氮化物為成核點、另一個元素的碳氮化物附著而析出的夾雜物)的Nb含量[Nb]和Ti含量[Ti]，算出[Nb]/[Ti]值。7接著，對本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板的機(jī)械性質(zhì)進(jìn)行說明。屈服比0.65以上若鐵素體系不銹鋼板的屈服比小于0.65，則通過沖裁加工而容易加工硬化，各鐵素體晶粒的變形增大，沖裁加工時容易產(chǎn)生高的毛剌。本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板的屈服比為0.65以上。接著，對本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼板的制造方法進(jìn)行說明。熔煉具有規(guī)定的成分的鐵素體系不銹鋼的鋼水，進(jìn)而制成鋼坯后，加熱至IOO(TC以上進(jìn)行熱軋(終軋溫度90(TC以上，巻取溫度400550°C)，制成熱軋鋼板。鋼坯的加熱溫度100(TC以上通過加熱鋼坯使碳化物、氮化物暫時溶解，通過規(guī)定終軋溫度和巻取溫度，使NbTi復(fù)合碳氮化物在鐵素體晶粒的晶界析出。因此，優(yōu)選使鋼坯的加熱溫度為IOO(TC以上。另外，由于由高溫引起鋼坯的變形而制造變得困難，因此鋼坯加熱溫度的上限值為125(TC。進(jìn)一步優(yōu)選的范圍是1050°C1200°C。終軋溫度90(TC以上若終軋溫度低于90(TC，則在熱軋中阻礙再結(jié)晶，因此鐵素體晶粒由于熱軋而在軋制方向上延展。因此，在鐵素體系不銹鋼板的沖裁加工時容易產(chǎn)生高的毛剌。因此，使終軋溫度為90(TC以上。另外，從防止與軋輥的燒結(jié)的理由出發(fā)，終軋溫度的上限值為105(TC。進(jìn)一步優(yōu)選的范圍是920IOO(TC。巻取溫度400550°C為了使NbTi復(fù)合碳氮化物在鐵素體晶粒的晶界析出，熱軋鋼板的巻取溫度承擔(dān)著重要的作用。若巻取溫度低于40(TC，則NbTi復(fù)合碳氮化物不析出。進(jìn)一步優(yōu)選的范圍是450。C530°C。另一方面，若熱軋鋼板的巻取溫度超過550°C，則含有Nb和Cr的硬質(zhì)相析出，韌性顯著變差。因此，使熱軋鋼板的巻取溫度在400550°C的范圍內(nèi)。若巻取溫度在該范圍內(nèi)，則NbTi復(fù)合碳氮化物在冷軋鋼板的鐵素體晶粒的晶界析出。對如上得到的熱軋鋼板實施軟化退火，然后實施酸洗。該軟化退火和酸洗沒有特別地限定條件，通過以往已知的方法進(jìn)行操作。例如，軟化退火條件的優(yōu)選范圍是900110(TC、30180秒。然后，進(jìn)行冷軋，制成冷軋鋼板。對所得的冷軋鋼板實施再結(jié)晶退火，制成鐵素體系不銹鋼板。該冷軋和再結(jié)晶退火沒有特別地限定條件，通過以往已知的方法進(jìn)行操作。例如，再結(jié)晶退火條件的優(yōu)選范圍是9001100°C、30180秒。另外，還可以對冷軋鋼板實施表面光軋。表面光軋的軋制率優(yōu)選在0.51.5%的范圍內(nèi)。實施例熔煉表1所示成分的鐵素體系不銹鋼，進(jìn)而制成鋼坯后，進(jìn)行熱軋，制成板厚3mm的熱軋鋼板。熱軋的條件如表2所示。對所得的熱軋鋼板實施軟化退火(溫度900IIO(TC，時間100500秒)，進(jìn)而實施酸洗。然后進(jìn)行冷軋，制成厚0.8mrn的冷軋鋼板。對所得的冷軋鋼板實施再結(jié)晶退火(溫度900IIO(TC，時間100500秒)，進(jìn)而實施酸洗。8通過雙噴法(twinjetmethod)從如上制造的鐵素體系不銹鋼板的厚度方向中央部制作薄膜，通過透射電子顯微鏡(transmissionelectronmicroscope)測定在晶界析出的NbTi復(fù)合碳氮化物的Nb含量[Nb]和Ti含量[Ti]，計算[Nb]/[Ti]值。鐵素體粒徑如下得到研磨與軋制方向(rollingdirection)平行的板厚截面而使組織呈現(xiàn)出來后，通過光學(xué)顯微鏡(opticalmicroscope)觀察，然后，在照片上的縱向和橫向分別畫5根實際長度為500iim的線段，數(shù)出照片上的結(jié)晶晶界與線段的交點數(shù)，通過用線段的總長除以該交點數(shù)，然后再乘以1.13，求出ASTM公稱粒徑(ASTMnominalgraindiameter)。將該結(jié)果示于表2。另外，粒徑的測定在任意一個視野中進(jìn)行。并且，從鐵素體系不銹鋼板裁取JIS-13號B拉伸試驗片，進(jìn)行拉伸試驗。將該結(jié)果示于表2。拉伸試驗片以拉伸方向與軋制方向平行的方式進(jìn)行裁取。而且，從鐵素體系不銹鋼板上切下沖裁試驗片(lOOmmX100mm)，使用圖IA及圖IB所示的沖裁裝置進(jìn)行沖裁加工。通過沖裁加工在沖裁試驗片的中央沖裁出直徑10mm的圓形孔后，測定毛剌的高度。將該結(jié)果示于表2。另外，圖2中示出了沖裁出10mm①的圓板后的沖孔的毛剌的模式圖。另外，毛剌的高度是利用千分尺對一個圓形孔的間隔90。的4處進(jìn)行測定，然后取平均而求出的。表2的No.15是改變C含量的例子。在滿足本發(fā)明的范圍的No.24中，毛剌的高度為50iim以下，與此相對，在本發(fā)明的范圍之外的No.1、5中，產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。No.610是改變Nb含量的例子。在滿足本發(fā)明的范圍的No.79中，毛剌的高度為50ym以下。在Nb含量低于本發(fā)明的范圍的No.6中，[Nb]/[Ti]值低，而且鐵素體晶粒的粒徑大，屈服比小。因此，產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。在Nb含量高于本發(fā)明的范圍的No.10中，鐵素體晶粒延展，產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。No.1115是改變Ti含量的例子。在滿足本發(fā)明的范圍的No.1214中，毛剌的高度為50ym以下。在Ti含量低于本發(fā)明的范圍的No.11中，鐵素體晶粒的粒徑大，屈服比小。由于NbTi復(fù)合碳氮化物的析出少，因此產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。在Ti含量高于本發(fā)明的范圍的No.15中，[Nb]/[Ti]值低，而且鐵素體晶粒的粒徑大，屈服比小。因此，產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。No.1620是改變N含量的例子。在滿足本發(fā)明的范圍的No.1719中，毛剌的高度為50iim以下。在N含量低于本發(fā)明的范圍的No.16中，由于NbTi復(fù)合碳氮化物量少，而且[Nb]/[Ti]值低，因此產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。在N含量高于本發(fā)明的范圍的No.20中，[Nb]/[Ti]值高，而且鐵素體晶粒的粒徑大，屈服比小。因此，產(chǎn)生了超過lOOym的毛剌。No.2125是改變熱軋條件的例子。在滿足本發(fā)明的范圍的No.23、24中，毛剌的高度為50iim以下。在終軋溫度和巻取溫度在本發(fā)明的范圍之外的No.21中，[Nb]/[Ti]值低，而且鐵素體晶粒的粒徑大，屈服比小。因此產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。在巻取溫度低于本發(fā)明的范圍的No.22中，[Nb]/[Ti]值低，而且鐵素體晶粒的粒徑大，屈服比小。因此，產(chǎn)生了超過100iim的毛剌。在巻取溫度高于本發(fā)明的范圍的No.25中，[Nb]/[Ti]值高，而且鐵素體晶粒的粒徑大，屈服比小。因此，產(chǎn)生了超過lOOym的毛剌。<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>權(quán)利要求一種鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，具有含有C0.0030～0.012質(zhì)量％、Si0.13質(zhì)量％以下、Mn0.25質(zhì)量％以下、P0.04質(zhì)量％以下、S0.005質(zhì)量％以下、A10.06質(zhì)量％以下、N0.0030～0.012質(zhì)量％、Cr20.5～23.5質(zhì)量％、Cu0.3～0.6質(zhì)量％、Ni0.5質(zhì)量％以下、Nb0.3～0.5質(zhì)量％、Ti0.05～0.15質(zhì)量％，且余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成；和鐵素體結(jié)晶粒徑為20μm以下、鐵素體結(jié)晶晶界的NbTi復(fù)合碳氮化物中含有的Nb含量和Ti含量之比[Nb]/[Ti]在1～10的范圍內(nèi)的組織。2.如權(quán)利要求1所述的鐵素體系不銹鋼板，其中，Nb:0.30.45質(zhì)量X、Ti:0.050.12質(zhì)量％。3.如權(quán)利要求1或2所述的鐵素體系不銹鋼板，其中，還含有B:0.001質(zhì)量X以下、Mo:0.1質(zhì)量X以下、V:0.05質(zhì)量X以下、Ca:0.01質(zhì)量％以下。4.一種鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，對鋼坯以90(TC以上的終軋溫度且400550°C的巻取溫度進(jìn)行熱軋，對所得的熱軋鋼板實施軟化退火，進(jìn)而實施酸洗，接著進(jìn)行冷軋，對所得的冷軋鋼板實施再結(jié)晶退火，其中，所述鋼坯具有如下組成含有C:0.00300.012質(zhì)量X、Si:0.13質(zhì)量X以下、Mn:0.25質(zhì)量X以下、P:0.04質(zhì)量％以下、S:0.005質(zhì)量X以下、A1:0.06質(zhì)量X以下、N:0.00300.012質(zhì)量％、0:20.523.5質(zhì)量X、Cu:0.30.6質(zhì)量X、Ni:0.5質(zhì)量X以下、Nb:0.30.5質(zhì)量X、Ti:0.050.15質(zhì)量％，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。5.如權(quán)利要求4所述的鐵素體系不銹鋼板，其中，Nb:0.30.45質(zhì)量X、Ti:0.050.12質(zhì)量％。6.如權(quán)利要求4或5所述的鐵素體系不銹鋼板，其中，還含有B:0.001質(zhì)量X以下、Mo:0.1質(zhì)量X以下、V:0.05質(zhì)量X以下、Ca:0.01質(zhì)量％以下。7.如權(quán)利要求46中任一項所述的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其中，鋼坯加熱溫度為IOO(TC以下。全文摘要提供能夠不產(chǎn)生毛刺地進(jìn)行沖裁加工、剪切加工的鐵素體系不銹鋼板及其制造方法。具體而言，對鋼坯以900℃以上的終軋溫度且400～550℃的卷取溫度進(jìn)行熱軋，對所得的熱軋鋼板實施軟化退火，進(jìn)而實施酸洗，接著進(jìn)行冷軋，所述鋼坯具有如下組成含有C0.0030～0.012質(zhì)量％、Si0.13質(zhì)量％以下、Mn0.25質(zhì)量％以下、P0.04質(zhì)量％以下、S0.005質(zhì)量％以下、Al0.06質(zhì)量％以下、N0.0030～0.012質(zhì)量％、Cr20.5～23.5質(zhì)量％、Cu0.3～0.6質(zhì)量％、Ni0.5質(zhì)量％以下、Nb0.3～0.5質(zhì)量％、Ti0.05～0.15質(zhì)量％，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。文檔編號C22C38/00GK101784686SQ20088010355公開日2010年7月21日申請日期2008年6月18日優(yōu)先權(quán)日2007年8月20日發(fā)明者岡田修二,太田雅之,石井知洋,船川義正申請人:杰富意鋼鐵株式會社