本發(fā)明涉及冶金領(lǐng)域，具體涉及鑄坯導(dǎo)向段區(qū)域中對(duì)鑄坯壓下以消除鑄坯缺陷的扇形段裝置，即，一種連鑄板坯重壓下的扇形段裝置。

背景技術(shù)：

與模鑄相比,連鑄在產(chǎn)品的產(chǎn)量和質(zhì)量方面均有優(yōu)勢(shì),隨著交通運(yùn)輸、石油化工、重型機(jī)械、海洋工程、核電軍工等行業(yè)的技術(shù)進(jìn)步和迅猛發(fā)展，對(duì)鋼鐵產(chǎn)品的質(zhì)量、性能、規(guī)格、尺寸等提出了更高的技術(shù)要求，從而推動(dòng)了寬(特)厚板、大斷面方(圓)坯等寬大斷面連鑄坯生產(chǎn)工藝與裝備控制技術(shù)的發(fā)展。寬厚特大斷面連鑄能代替?zhèn)鹘y(tǒng)模鑄流程，生產(chǎn)對(duì)軋制壓縮比要求嚴(yán)格的鑄坯，其金屬收得率得到大大提高，噸鋼能耗可大大降低。

然而，由于寬厚特大斷面連鑄坯多采用低拉速澆鑄，不僅鑄坯凝固速率大大降低，而且隨著斷面的增寬加厚，其內(nèi)部冷卻條件明顯惡化，凝固組織中柱狀晶發(fā)達(dá)，枝晶間富含溶質(zhì)偏析元素的殘余鋼液流動(dòng)趨于平衡，導(dǎo)致鑄坯偏析、疏松和縮孔缺陷愈加嚴(yán)重。

中心偏析是指鋼液凝固過(guò)程中,由于溶質(zhì)元素在固液相中的再分配形成了鑄坯化學(xué)成分的不均勻性,中心部位的C、S、P含量明顯高于其它部位。常在鑄坯厚度中心最終凝固區(qū)域形成"V"字狀周期性宏觀偏析,所以又稱為"V"偏析；中心疏松是在鑄坯厚度中心凝固末端的枝晶間產(chǎn)生的微小空隙；中心縮孔是由于鑄坯在凝固過(guò)程中，坯殼內(nèi)的液相轉(zhuǎn)變?yōu)楣滔喈a(chǎn)生的體積收縮，和由于鑄坯向外傳熱使鑄坯中心已凝固部分冷卻產(chǎn)生的體積收縮，不能被鋼液補(bǔ)充所引起。這些缺陷在后繼加熱、軋制過(guò)程中又難以有效消除，從而影響了最終產(chǎn)品質(zhì)量。

中心偏析、疏松、縮孔通常相伴而生。中心偏析、疏松、縮孔將引起鋼材的一系列質(zhì)量問(wèn)題：對(duì)于高碳線材，中心偏析、疏松、縮孔將導(dǎo)致拉拔性能降低，拉斷率增大；對(duì)于天然氣輸送管線鋼,氫擴(kuò)散到中心偏析、疏松、縮孔處,產(chǎn)生裂紋并擴(kuò)展,最終導(dǎo)致管子破裂；對(duì)于海洋鉆探等結(jié)構(gòu)鋼，中心偏析、疏松、縮孔會(huì)降低其焊接性能，不宜焊接，甚至開(kāi)裂等等。

連鑄坯凝固末端重壓下技術(shù)是適用于大斷面連鑄坯的下一代最前沿的連鑄新技術(shù)，它的原理是：基于凝固末端輕壓下技術(shù)，根據(jù)中心疏松、縮孔和偏析形成機(jī)理，通過(guò)在凝固末端施加大壓下量/率實(shí)現(xiàn)根除中心疏松、縮孔，全面提高鑄坯致密的工藝效果，提高厚板/特厚板成品軋材的探傷合格率。從而可突破軋制壓縮比的嚴(yán)格限定，替代真空復(fù)合焊接軋制、模鑄等工藝流程，實(shí)現(xiàn)低軋制壓縮比條件下厚板/特厚板的穩(wěn)定生產(chǎn)。

住友金屬提出了PCCS(Porosity Control of Casting Slab)技術(shù)，在鑄坯凝固終點(diǎn)采用一對(duì)特大輥徑的軋輥對(duì)鑄坯實(shí)施大壓下量，從而實(shí)現(xiàn)鑄坯致密度的顯著提高。但是，該技術(shù)對(duì)控制精度要求較高，一般連鑄生產(chǎn)線上的連鑄板坯重壓下的扇形段裝置，不能適應(yīng)實(shí)際情況下拉坯速度的不斷變化導(dǎo)致的凝固末端的不斷變化，從而產(chǎn)品質(zhì)量合格率極低。

綜上所述，現(xiàn)有技術(shù)中存在以下問(wèn)題：現(xiàn)有的連鑄生產(chǎn)線上的連鑄板坯重壓下的扇形段裝置，不能適應(yīng)實(shí)際情況下拉坯速度的不斷變化導(dǎo)致的凝固末端的不斷變化，從而產(chǎn)品質(zhì)量合格率極低。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供一種連鑄板坯重壓下的扇形段裝置，以解決現(xiàn)有的連鑄板坯產(chǎn)品質(zhì)量合格率極低的問(wèn)題。

為此，本發(fā)明提出一種連鑄板坯重壓下的扇形段裝置，設(shè)置在連鑄板坯導(dǎo)向段區(qū)域，所述連鑄板坯重壓下的扇形段裝置包括：至少一個(gè)壓下單元，一個(gè)所述壓下單元包括：

一個(gè)機(jī)架；

多對(duì)壓下輥，設(shè)置在所述機(jī)架上；相鄰的兩對(duì)壓下輥之間的距離為350mm～800mm；

多對(duì)壓下輥包括：一對(duì)驅(qū)動(dòng)輥和多對(duì)從動(dòng)輥，每對(duì)所述從動(dòng)輥包括：上從動(dòng)輥和下從動(dòng)輥，所述驅(qū)動(dòng)輥包括：上驅(qū)動(dòng)輥和下驅(qū)動(dòng)輥；

所述機(jī)架包括：下機(jī)架和能升降的設(shè)置在所述下機(jī)架上的上機(jī)架，各所述上從動(dòng)輥固定設(shè)置在所述上機(jī)架上，所述下驅(qū)動(dòng)輥以及各所述下從動(dòng)輥固定設(shè)置在所述下機(jī)架上，所述上驅(qū)動(dòng)輥能升降的設(shè)置在所述上機(jī)架上；

驅(qū)動(dòng)輥壓下液壓缸，設(shè)置在所述上機(jī)架上，連接所述上驅(qū)動(dòng)輥并驅(qū)動(dòng)所述上驅(qū)動(dòng)輥相對(duì)所述上機(jī)架升降。

進(jìn)一步地，一個(gè)所述壓下單元還包括：設(shè)置在所述下機(jī)架上連接并驅(qū)動(dòng)所述上機(jī)架升降的機(jī)架壓下液壓缸。

進(jìn)一步地，一個(gè)所述壓下單元中，所述多對(duì)壓下輥包括：一對(duì)所述驅(qū)動(dòng)輥和2對(duì)至6對(duì)所述從動(dòng)輥，其中，2至3對(duì)所述從動(dòng)輥位于所述驅(qū)動(dòng)輥的上游。

進(jìn)一步地，各所述上從動(dòng)輥的輥徑相等，各所述下從動(dòng)輥的輥徑相等。

進(jìn)一步地，所述驅(qū)動(dòng)輥的輥徑大于各所述從動(dòng)輥的輥徑。

進(jìn)一步地，所述驅(qū)動(dòng)輥的輥徑與各所述從動(dòng)輥的輥徑相同或大10mm至200mm。

進(jìn)一步地，各所述上從動(dòng)輥的軸線相互平行。

進(jìn)一步地，各所述下從動(dòng)輥的軸線相互平行。

進(jìn)一步地，所述多對(duì)壓下輥的壓下總量10～70mm，各所述從動(dòng)輥的壓下量達(dá)到10mm。

進(jìn)一步地，所述連鑄板坯重壓下的扇形段裝置包括：多個(gè)壓下單元，多個(gè)所述壓下單元沿進(jìn)出坯料的方向依次排列，相鄰的兩個(gè)壓下單元的的距離為2000mm～5000mm。

本發(fā)明將現(xiàn)有軋機(jī)或扇形段中一對(duì)大工作輥實(shí)現(xiàn)的幾十mm重壓下量分散到多對(duì)工作輥上，沿進(jìn)出坯料的方向，相鄰的兩對(duì)工作輥組之間的距離為350mm～800mm。這樣該扇形段裝置中的每一對(duì)壓下輥上分擔(dān)的重壓下量就大大減小，而且也更均勻，既提高了重壓下的效率，又提高了重壓下的效果，而且節(jié)能。通過(guò)增加壓下量促使兩相區(qū)變形擠壓排出溶質(zhì)偏析鋼液，同時(shí)焊合凝固疏松和縮孔，提高鑄坯致密度。

本發(fā)明中，多對(duì)壓下輥的作業(yè)長(zhǎng)度比現(xiàn)有的單獨(dú)的壓下輥的長(zhǎng)度要長(zhǎng)很多，能適應(yīng)相應(yīng)的鑄坯的拉速變化范圍，可以適應(yīng)實(shí)際情況下拉坯速度的不斷變化導(dǎo)致的凝固末端的不斷變化，能夠?qū)﹁T坯的凝固末端實(shí)施超過(guò)30mm、甚至70mm的重壓下，生產(chǎn)出探傷合格的厚板/特厚板。

尤其是，當(dāng)采用多個(gè)壓下單元時(shí)，則整個(gè)壓下作業(yè)區(qū)域長(zhǎng)10～15m，這個(gè)區(qū)域的首對(duì)輥的位置處在距結(jié)晶器液面8m的位置，末對(duì)輥的位置處在距結(jié)晶器液面18～23m的位置，這樣8～18m的作業(yè)區(qū)域例如能適應(yīng)200mm厚鑄坯的0.7～1.1m/min的拉速范圍，8～23m作業(yè)區(qū)域能例如適應(yīng)200mm厚鑄坯的0.7～1.4m/min的拉速范圍。

附圖說(shuō)明

圖1為本發(fā)明的連鑄板坯重壓下的扇形段裝置的一個(gè)壓下單元的主視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明的連鑄板坯重壓下的扇形段裝置的一個(gè)壓下單元的側(cè)視結(jié)構(gòu)示意圖；其中去除了從動(dòng)輥；

圖3為本發(fā)明的連鑄板坯重壓下的扇形段裝置的多個(gè)壓下單元的布置結(jié)構(gòu)示意圖。

附圖標(biāo)號(hào)說(shuō)明：

100壓下單元 21上驅(qū)動(dòng)輥 23下驅(qū)動(dòng)輥 15從動(dòng)輥

1機(jī)架 3下機(jī)架(外弧框架) 4上機(jī)架(內(nèi)弧框架) 5驅(qū)動(dòng)輥支座 6機(jī)架壓下液壓缸(夾緊液壓缸) 7驅(qū)動(dòng)輥壓下液壓缸 8導(dǎo)向系統(tǒng) 9位移傳感器 10比例伺服液壓系統(tǒng) 11設(shè)備冷卻系統(tǒng)

具體實(shí)施方式

為了對(duì)本發(fā)明的技術(shù)特征、目的和效果有更加清楚的理解，現(xiàn)對(duì)照附圖說(shuō)明本發(fā)明。

如圖1、圖2所示，本發(fā)明的連鑄板坯重壓下的扇形段裝置(為改善連鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量而對(duì)連鑄坯進(jìn)行壓下的裝置)，設(shè)置在連鑄板坯導(dǎo)向段區(qū)域，即扇形段區(qū)域(segment)，所述連鑄板坯重壓下的扇形段裝置包括：至少一個(gè)壓下單元100，一個(gè)所述壓下單元100包括：

一個(gè)機(jī)架1；

多對(duì)壓下輥，設(shè)置在所述機(jī)架1上；多對(duì)壓下輥不同于普通的夾緊輥或?qū)蜉?，每?duì)壓下輥都對(duì)連鑄板坯進(jìn)行壓下，相鄰的兩對(duì)壓下輥之間的距離為350mm～800mm；

多對(duì)壓下輥包括：一對(duì)驅(qū)動(dòng)輥和多對(duì)從動(dòng)輥15，驅(qū)動(dòng)輥和從動(dòng)輥15的軸線均平行，各從動(dòng)輥不能相對(duì)機(jī)架上下移動(dòng)和左右移動(dòng)，只能轉(zhuǎn)動(dòng)；

每對(duì)所述從動(dòng)輥15包括：上從動(dòng)輥和下從動(dòng)輥，所述驅(qū)動(dòng)輥包括：上驅(qū)動(dòng)輥21和下驅(qū)動(dòng)輥23；上驅(qū)動(dòng)輥21和下驅(qū)動(dòng)輥23由外部設(shè)置的傳動(dòng)裝置驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)動(dòng)；

所述機(jī)架1包括：下機(jī)架(外弧框架)3和能升降的設(shè)置在所述下機(jī)架上的上機(jī)架(內(nèi)弧框架)4，上機(jī)架(內(nèi)弧框架)4被下機(jī)架(外弧框架)3抱住或圍??；

各所述上從動(dòng)輥固定設(shè)置在所述上機(jī)架4上，所述下驅(qū)動(dòng)輥23以及各所述下從動(dòng)輥固定設(shè)置在所述下機(jī)架3上，所述上驅(qū)動(dòng)輥能升降的設(shè)置在所述上機(jī)架上；

驅(qū)動(dòng)輥壓下液壓缸7，設(shè)置在所述上機(jī)架4上，連接所述上驅(qū)動(dòng)輥21并驅(qū)動(dòng)所述上驅(qū)動(dòng)輥21相對(duì)所述上機(jī)架4升降，實(shí)現(xiàn)壓下和驅(qū)動(dòng)。

進(jìn)一步地，一個(gè)所述壓下單元100還包括：設(shè)置在所述下機(jī)架3上連接并驅(qū)動(dòng)所述上機(jī)架4升降的機(jī)架壓下液壓缸(夾緊液壓缸)6，機(jī)架壓下液壓缸(夾緊液壓缸)6使得下機(jī)架(外弧框架)3夾緊上機(jī)架(內(nèi)弧框架)4，從而使上機(jī)架(內(nèi)弧框架)4整體下降，帶動(dòng)多個(gè)上從動(dòng)輥整體壓下。這樣，壓下動(dòng)作快，各從動(dòng)輥壓下一致，相互協(xié)調(diào)，有利于適應(yīng)實(shí)際情況下拉坯速度的不斷變化導(dǎo)致的凝固末端的不斷變化。

進(jìn)一步地，如圖1所示，一個(gè)所述壓下單元100中，所述多對(duì)壓下輥包括：一對(duì)所述驅(qū)動(dòng)輥和2對(duì)至6對(duì)所述從動(dòng)輥，其中，2至3對(duì)所述從動(dòng)輥位于所述驅(qū)動(dòng)輥的上游，2至3對(duì)所述從動(dòng)輥位于所述驅(qū)動(dòng)輥的下游。圖1中，驅(qū)動(dòng)輥的上游和下游各布置兩對(duì)從動(dòng)輥，這樣，壓下輥的布置對(duì)稱，受力合理。此外，還可以配置一對(duì)驅(qū)動(dòng)輥和5對(duì)從動(dòng)輥或6對(duì)從動(dòng)輥，適應(yīng)設(shè)備對(duì)鑄坯的大壓下能力和輥列布置的需要，這樣，壓下輥的數(shù)量多，能更好的適應(yīng)實(shí)際情況下拉坯速度的不斷變化導(dǎo)致的凝固末端的不斷變化。

進(jìn)一步地，各所述上從動(dòng)輥的輥徑相等，各所述下從動(dòng)輥的輥徑相等。夾緊液壓缸帶動(dòng)設(shè)置在上機(jī)架4上的上驅(qū)動(dòng)輥和上自由輥(上從動(dòng)輥)對(duì)鑄坯實(shí)施大壓下，通過(guò)鑄坯傳遞到設(shè)置在下機(jī)架3上的下驅(qū)動(dòng)輥和下自由輥(下從動(dòng)輥)上，機(jī)架入口側(cè)的兩個(gè)夾緊液壓缸和機(jī)架出口側(cè)的兩個(gè)夾緊液壓缸的伸縮行程不一樣，導(dǎo)致入口側(cè)的上自由輥和下自由輥的距離大于出口側(cè)的上自由輥和下自由輥的距離，例如從入口側(cè)算起，第1對(duì)壓下輥的上下距離為300、第2對(duì)壓下輥的上下距離為290、第3對(duì)壓下輥的上下距離為280、第4對(duì)壓下輥的上下距離為270、第5對(duì)壓下輥的上下距離為260、第6對(duì)壓下輥的上下距離為250、第7對(duì)壓下輥的上下距離為240(以上單位均為mm)，這樣就可以對(duì)鑄坯實(shí)施重壓下。

驅(qū)動(dòng)輥的外徑與其它從動(dòng)輥的輥徑不一定相同,取決于不同的輥列布置。進(jìn)一步地，所述驅(qū)動(dòng)輥的輥徑大于各所述從動(dòng)輥的輥徑，這樣，驅(qū)動(dòng)輥能夠?qū)崿F(xiàn)較大的壓下量。

進(jìn)一步地，所述驅(qū)動(dòng)輥的輥徑比各所述從動(dòng)輥的輥徑大10mm至20mm。驅(qū)動(dòng)輥的壓下量能比從動(dòng)輥的壓下量大。這樣，既能保證驅(qū)動(dòng)輥的實(shí)現(xiàn)較大的壓下量，又能實(shí)現(xiàn)從動(dòng)輥分擔(dān)總壓下量，壓下也更均勻，既提高了重壓下的效率，又提高了重壓下的效果

進(jìn)一步地，各所述上從動(dòng)輥的軸線均相互平行，各所述上從動(dòng)輥的軸線高低可以不同。進(jìn)一步地，各所述下從動(dòng)輥的軸線均相互平行，各所述下從動(dòng)輥的軸線高低可以不同。這是通過(guò)機(jī)架入口側(cè)的兩個(gè)夾緊液壓缸和出口側(cè)的兩個(gè)夾緊液壓缸的伸縮行程不一樣來(lái)實(shí)現(xiàn)的，因而能夠?qū)崿F(xiàn)每個(gè)壓下輥都有壓下量。

下驅(qū)動(dòng)輥23的軸線與其它下從動(dòng)輥的軸線可以在同一水平高度；也可以在不同的高度；下驅(qū)動(dòng)輥23的布置高度取決于不同的輥列布置；

上驅(qū)動(dòng)輥21和其它上從動(dòng)輥的軸線可以在同一水平高度，也可以在不同的高度；上驅(qū)動(dòng)輥21的布置高度取決于不同的輥列布置。

進(jìn)一步地，所述多對(duì)壓下輥的壓下總量10～70mm，各所述從動(dòng)輥的壓下量可達(dá)10mm，能對(duì)冷態(tài)鑄坯尺寸厚度達(dá)1000，寬度達(dá)3500連鑄板坯實(shí)施重壓下。

在本實(shí)施例中，驅(qū)動(dòng)輥支座5設(shè)置有用于使驅(qū)動(dòng)輥壓下液壓缸7引導(dǎo)驅(qū)動(dòng)輥支座5帶著上驅(qū)動(dòng)輥21沿豎直方向移動(dòng)的第一導(dǎo)向滑槽，內(nèi)弧框架4設(shè)有與該第一導(dǎo)向滑槽相匹配的第一導(dǎo)向裝置，第一導(dǎo)向裝置的導(dǎo)向滑板設(shè)置于該第一導(dǎo)向滑槽內(nèi)。導(dǎo)向系統(tǒng)8的導(dǎo)向柱上設(shè)有用于使夾緊內(nèi)弧框架4的夾緊液壓缸6引導(dǎo)內(nèi)弧框架4沿豎直方向移動(dòng)的第二導(dǎo)向滑槽，內(nèi)弧框架4設(shè)有與該第二導(dǎo)向滑槽相匹配的第二導(dǎo)向裝置，第二導(dǎo)向裝置7的導(dǎo)向滑板設(shè)置于該第二導(dǎo)向滑槽內(nèi)。當(dāng)然，驅(qū)動(dòng)輥的壓下、上機(jī)架以及上從動(dòng)輥的壓下可以采用現(xiàn)有技術(shù)的其他壓下和導(dǎo)向方式。

內(nèi)弧框架4、夾緊液壓缸6由大圓柱螺母通過(guò)預(yù)緊拉伸器緊固在導(dǎo)向系統(tǒng)8的柔性拉桿的一端，外弧框架3由大圓柱螺母通過(guò)預(yù)緊拉伸器緊固在導(dǎo)向系統(tǒng)8的柔性拉桿的另外一端，整個(gè)導(dǎo)向系統(tǒng)在外弧框架3、內(nèi)弧框架4之間是無(wú)間隙的。而導(dǎo)向系統(tǒng)8的導(dǎo)向柱和內(nèi)弧框架4上設(shè)置有使夾緊液壓缸6驅(qū)動(dòng)內(nèi)弧框架4沿豎直方向移動(dòng)的配對(duì)導(dǎo)向滑板。

上、下驅(qū)動(dòng)輥由外部轉(zhuǎn)接的驅(qū)動(dòng)裝置轉(zhuǎn)動(dòng)。此外，壓下單元還含有相關(guān)的冷卻、潤(rùn)滑、液壓及電氣系統(tǒng)等，內(nèi)弧框架夾緊液壓缸6、驅(qū)動(dòng)輥升降液壓缸7上設(shè)有用于檢測(cè)控制位移的位移傳感器9、精準(zhǔn)控制壓力的比例伺服液壓系統(tǒng)10，以提高控制精度。通過(guò)位移傳感器的精準(zhǔn)測(cè)量，可以通過(guò)電控系統(tǒng)對(duì)扇形段內(nèi)弧框架4(上機(jī)架)、上驅(qū)動(dòng)輥的的位置進(jìn)行精準(zhǔn)控制。通過(guò)比例伺服液壓系統(tǒng)10的精準(zhǔn)測(cè)量，可以通過(guò)電控系統(tǒng)對(duì)扇形段內(nèi)弧框架4、上驅(qū)動(dòng)輥的壓力進(jìn)行精準(zhǔn)控制。

機(jī)架上設(shè)有設(shè)備冷卻系統(tǒng)11，以進(jìn)行良好冷卻，確保扇形段的所有設(shè)備的熱傳導(dǎo)、熱輻射得到良好的發(fā)散，使設(shè)備處于完美的運(yùn)行狀態(tài)。扇形段上還設(shè)有二次噴淋冷卻系統(tǒng)，通過(guò)二次噴淋冷卻系統(tǒng)11的良好冷卻，使鑄坯的表面和內(nèi)部的溫度場(chǎng)處于良好的狀態(tài)。

進(jìn)一步地，如圖3所示，所述連鑄板坯重壓下的扇形段裝置包括：多個(gè)壓下單元100，多個(gè)(例如為5個(gè))所述壓下單元100沿進(jìn)出坯料的方向依次排列，相鄰的兩個(gè)壓下單元的的距離為2000mm～5000mm。這樣，可以在連鑄坯(板坯)凝固末端設(shè)置壓下單元，還可以在連鑄板坯凝固末端之前就設(shè)置壓下單元，這樣，對(duì)于450mm以上厚度的連鑄板坯，即使在凝固末端之前，固體坯殼的厚度就已經(jīng)較厚，而在連鑄板坯的坯殼內(nèi)部為液相成分(固相率20～85％)，在此階段，如果設(shè)置壓下單元100，經(jīng)過(guò)輕壓下(例如在固相率20～85％范圍內(nèi)壓下5-30mm)也能改善凝固末端前的連鑄板坯的內(nèi)部質(zhì)量，為連鑄坯(板坯)凝固末端的壓下奠定了更好的基礎(chǔ)。所以，設(shè)置多個(gè)壓下單元100，能夠更好的實(shí)現(xiàn)凝固末端的重壓下，更好的焊合凝固疏松和縮孔，提高鑄坯致密度。

本發(fā)明通過(guò)大輥徑、多分節(jié)的輥列布置，能對(duì)冷態(tài)鑄坯尺寸厚度達(dá)1000，寬度達(dá)3500連鑄板坯實(shí)施重壓下。可以適應(yīng)板坯的拉坯速度隨澆鑄工況不斷變化的要求，解決目前的由一對(duì)工作輥和一個(gè)單機(jī)架組成的軋機(jī)型式、由單獨(dú)的大輥徑驅(qū)動(dòng)輥代替小輥徑驅(qū)動(dòng)輥的板坯扇形段型式在實(shí)現(xiàn)板坯重壓下的過(guò)程中出現(xiàn)的根本性問(wèn)題，有效解決連鑄板坯的中心疏松問(wèn)題，使鑄坯中心的致密度大大提高，從而改善后續(xù)軋制厚板產(chǎn)品的探傷等級(jí)。

以上所述僅為本發(fā)明示意性的具體實(shí)施方式，并非用以限定本發(fā)明的范圍。為本發(fā)明的各組成部分在不沖突的條件下可以相互組合，任何本領(lǐng)域的技術(shù)人員，在不脫離本發(fā)明的構(gòu)思和原則的前提下所作出的等同變化與修改，均應(yīng)屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。