本發(fā)明屬于金屬粉末制備技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體的制備方法。

背景技術(shù)：

隨著人們物質(zhì)文化水平的提高，汽車在人們的出行中起到日益重要的作用，但同時(shí)也帶來了能源消耗和環(huán)境污染問題。作為車輛的核心部件及動(dòng)力輸出裝置，發(fā)動(dòng)機(jī)在汽車的使用性能和節(jié)能減排方面起著決定性的作用。目前大多數(shù)汽車發(fā)動(dòng)機(jī)都采用鋁合金制造，與灰鑄鐵發(fā)動(dòng)機(jī)相比，鋁合金發(fā)動(dòng)機(jī)具有更高的熱導(dǎo)率和更低的密度，并且輕質(zhì)鋁合金發(fā)動(dòng)機(jī)的使用在很大程度上降低了燃油消耗，但是，由于鋁合金硬度較低，導(dǎo)致其耐磨損性能較差，從而造成發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中氣缸壁面容易磨損，限制了其使用，所以，鋁合金的表面改性，對(duì)其在高載荷條件下作為滑動(dòng)部件的使用具有重要意義。

目前已經(jīng)出現(xiàn)許多方法解決鋁合金氣缸壁易磨損的問題，然而在眾多工藝中，熱噴涂技術(shù)由于其涂層制備成本低、效率高等優(yōu)勢(shì)，日益受到業(yè)界的關(guān)注和重視。研究發(fā)現(xiàn)，使用熱噴涂氣缸體保護(hù)涂層的發(fā)動(dòng)機(jī)比使用鑄鐵缸套的發(fā)動(dòng)機(jī)要節(jié)省燃油大約2％～4％，且在涂層服役過程中，涂層中扁平顆粒的剝落和涂層材料的磨損是熱噴涂涂層在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中的主要失效形式。而涂層材料的磨損破壞主要是由較高摩擦系數(shù)而導(dǎo)致的大的摩擦力所致。因此，提高氣缸表面的減磨性能自然成為解決這一問題的關(guān)鍵。

在眾多鋁合金發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸壁減磨保護(hù)涂層材料中，灰鑄鐵具有較低的成本和其中石墨的自潤(rùn)滑作用，使得其成為鋁合金發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸表面保護(hù)涂層材料的首選，且熱噴涂鑄鐵涂層優(yōu)良的減磨性能主要取決于其中石墨的含量、尺度以及分布。然而熱噴涂過程中熔滴的快速冷卻特性使得等離子噴涂灰鑄鐵涂層中難以析出大量的石墨組織，而是在涂層中形成白口組織，即碳主要以碳化物(Fe₃C)的形式存在于涂層中。由于，在通常情況下，鑄鐵凝固時(shí)要獲得石墨組織需要很小的冷卻速度，一般在10²℃/s以下(Nastac L,Stefanescu D.M.Prediction of gray-to-white transition in cast iron by solidification modeling[J].Transactions of the American Foundrymen's Society,1995,103:329-337)，然而根據(jù)早期Vardelle等人(Vardelle M,Vardelle A,Leger A.C.Influence of Particle Parameters at Impact on Splat Formation and Solidification in Plasma Spraying Process[J].Journal of Thermal Spray Technology,1994,4:50-58)對(duì)熱噴涂過程中粒子冷卻速度的報(bào)道結(jié)果(陶瓷粒子為10⁴～10⁶℃/s，金屬粒子為10⁶～10⁸℃/s)，因此，等離子噴涂鑄鐵涂層中難以獲得足夠數(shù)量石墨的主要原因是噴涂粒子的快速冷卻特性不利于碳以石墨相析出。但是由于原始灰鑄鐵粉末的主要組成成分為石墨和珠光體基體，且石墨與基體熔點(diǎn)存在較大差異(石墨的熔點(diǎn)約3652℃，基體的熔點(diǎn)約1250℃)，則完全有可能通過控制噴涂工藝將原始含有石墨組織的鑄鐵粉末快速加熱到剛好超過基體熔點(diǎn)的某一溫度，使其基體熔化而石墨仍然保持固態(tài)或粉末顆粒心部仍然保持未熔狀態(tài)，然后將其快速冷卻，從而使其中石墨組織保留到涂層中。因此，如何獲取含有石墨組織的灰鑄鐵粉末將成為能否解決等離子灰鑄鐵涂層問題的關(guān)鍵。

目前，氣體或水霧化技術(shù)是生產(chǎn)金屬及合金粉末的主要方法，其基本原理是通過霧化噴嘴產(chǎn)生高壓高速的氣流或水流，快速?zèng)_擊熔融金屬液流，將熔體液流粉碎成很小的液滴并迅速凝固成粉末的過程。這兩種方法同樣也使熔滴快速凝固，因此采用氣或水霧化法制備的灰鑄鐵粉末通常只得到白口組織，即粉末中碳主要以滲碳體(Fe₃C)形式存在，幾乎難以形成石墨。且Yang等人(Min Yang,Yong xiang Dai,Chang jiang Song et al.Microstructure evolution of grey cast iron powder by high pressure gas atomization[J].Journal of Materials Processing Technology,210(2010)351 355)研究了氣霧化灰鑄鐵粉末冷卻速率與顆粒尺寸之間的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)氣霧化法制備灰鑄鐵粉末時(shí)的冷卻速率可以達(dá)到10⁴℃/s～10⁶℃/s，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于鑄鐵凝固時(shí)石墨組織析出所需的冷卻速度。所以亟待開發(fā)一種新的粉末制備方法來制備價(jià)格低廉、流動(dòng)性能良好的含石墨的灰鑄鐵噴涂粉末，為熱噴涂制備低成本、良好減磨性能的灰鑄鐵涂層提供保障。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題在于針對(duì)上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體的制備方法。利用該方法制備的灰鑄鐵粉末中含有石墨組織，該灰鑄鐵粉末能夠滿足等離子噴涂灰鑄鐵涂層使用，以提高鋁合金氣缸發(fā)動(dòng)機(jī)的減磨性能，使其在更苛刻的條件下使用，并延長(zhǎng)其使用壽命。

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是：一種含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體的制備方法，其特征在于，該方法包括以下步驟：

步驟一、制備灰鑄鐵塊體坯料：首先設(shè)計(jì)灰鑄鐵的化學(xué)成分為Fe-(3.8～4.2)wt％C-(1.5～3.8)wt％Si-(0.6～0.9)wt％Mn-(1～4)wt％Al-(0.01～0.03)wt％RE，然后按設(shè)計(jì)成分稱取Fe、C、Si、Mn、Al和RE后放入中頻感應(yīng)爐內(nèi)，再加入孕育劑，接著在氬氣氣氛、溫度為1500℃的條件下進(jìn)行熔煉，之后以2℃/s～30℃/s的冷卻速率進(jìn)行冷卻，得到含石墨組織的灰鑄鐵塊體坯料；

步驟二、對(duì)步驟一中所述灰鑄鐵塊體坯料進(jìn)行機(jī)械切削，得到切削碎末，然后對(duì)切削碎末進(jìn)行篩分，得到粒度為0.6mm～1.2mm的前驅(qū)體粉末；

步驟三、對(duì)步驟二中所述前驅(qū)體粉末進(jìn)行球磨，得到磨粉；所述球磨的方式為濕磨，所述球磨的溶劑介質(zhì)為無水乙醇，所述溶劑介質(zhì)的加入量為球料總質(zhì)量的1.5wt％；

步驟四、對(duì)步驟三中所述磨粉進(jìn)行篩分，得到粒度為0.04mm～0.12mm、含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體。

上述的一種含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體的制備方法，其特征在于，步驟一中所述孕育劑為稀土硅鈣，所述孕育劑的加入量為Fe、C、Si、Mn、Al和RE總質(zhì)量的0.3％。

上述的一種含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體的制備方法，其特征在于，步驟三中所述球磨的具體過程為：先在球料質(zhì)量比為(5～10)﹕1、球磨速率為400r/min的條件下球磨5h，然后在球料質(zhì)量比為(15～20)﹕1、球磨速率為400r/min的條件下球磨10h。

上述的一種含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體的制備方法，其特征在于，步驟三中球磨所采用的磨球由直徑為10mm的大規(guī)格磨球、直徑為8mm的中規(guī)格磨球和直徑為6mm的小規(guī)格磨球按數(shù)量比1﹕2﹕3組成。

上述的一種含石墨組織的熱噴涂用灰鑄鐵粉體的制備方法，其特征在于，所述大規(guī)格磨球、中規(guī)格磨球和小規(guī)格磨球的材質(zhì)均為不銹鋼。

本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下優(yōu)點(diǎn)：

由于目前熱噴涂用鑄鐵粉末主要通過氣體或水霧化法制備。這兩種方法使熔滴發(fā)生快速凝固通常只能得到白口組織，難以在粉體中析出石墨。本發(fā)明基于“結(jié)構(gòu)移植”思路的粉末制備工藝，即將鑄造灰鑄鐵坯料的原始組織通過機(jī)械分離“移植”到粉體前驅(qū)體中，再通過分級(jí)球磨改善該前驅(qū)體顆粒形貌及流動(dòng)性，最終獲得所需的熱噴涂灰鑄鐵粉末。制備得到的含石墨組織的灰鑄鐵粉末可以滿足熱噴涂灰鑄鐵涂層使用，以提高鋁合金氣缸發(fā)動(dòng)機(jī)的減磨性能，使其在更苛刻的條件下使用，并延長(zhǎng)其使用壽命；該方法可以實(shí)現(xiàn)鑄鐵廢料的循環(huán)利用，大大降低粉末的制備成本，具有重要的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。

下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說明。

附圖說明

圖1為本發(fā)明實(shí)施例1灰鑄鐵塊體坯料的截面光鏡圖。

圖2為本發(fā)明實(shí)施例1灰鑄鐵塊體坯料的X射線衍射譜圖。

圖3為本發(fā)明實(shí)施例1前驅(qū)體粉末的表面SEM圖。

圖4為本發(fā)明實(shí)施例1前驅(qū)體粉末的截面SEM圖。

圖5為本發(fā)明實(shí)施例1前驅(qū)體粉末的截面EDS分析部位的SEM照片。

圖6為本發(fā)明實(shí)施例1前驅(qū)體粉末的截面EDS線掃描譜線圖。

圖7為本發(fā)明實(shí)施例1磨粉的表面SEM圖。

圖8為本發(fā)明實(shí)施例1磨粉的截面EDS分析部位的SEM照片。

圖9為本發(fā)明實(shí)施例1磨粉的截面EDS線掃描譜線圖。

圖10為本發(fā)明實(shí)施例1磨粉的X射線衍射譜圖。

圖11為本發(fā)明實(shí)施例2磨粉的表面SEM圖。

圖12為本發(fā)明實(shí)施例2磨粉的截面EDS分析部位的SEM照片。

圖13為本發(fā)明實(shí)施例2磨粉的截面EDS線掃描譜線圖。

圖14為本發(fā)明實(shí)施例2磨粉的X射線衍射譜圖。

具體實(shí)施方式

實(shí)施例1

本實(shí)施例制備一種熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體，具體制備方法包括以下步驟：

步驟一、制備灰鑄鐵塊體坯料：首先設(shè)計(jì)灰鑄鐵的化學(xué)成分為Fe-4.2wt％C-3.0wt％Si-0.7wt％Mn-3wt％Al-0.02wt％RE，然后按設(shè)計(jì)成分稱取Fe、C、Si、Mn、Al和RE后放入中頻感應(yīng)爐內(nèi)，再加入孕育劑稀土硅鈣，孕育劑的加入量為Fe、C、Si、Mn、Al和RE總質(zhì)量的0.3％，接著在氬氣氣氛、溫度為1500℃的條件下進(jìn)行熔煉，之后以30℃/s的冷卻速率進(jìn)行冷卻，得到含石墨組織的灰鑄鐵塊體坯料；

步驟二、對(duì)步驟一中所述灰鑄鐵塊體坯料進(jìn)行機(jī)械切削，得到切削碎末，然后對(duì)切削碎末進(jìn)行篩分，得到粒度為0.6mm～1.2mm的前驅(qū)體粉末；

步驟三、對(duì)步驟二中所述前驅(qū)體粉末進(jìn)行球磨，得到磨粉；所述球磨的方式為濕磨，所述球磨的溶劑介質(zhì)為無水乙醇，所述溶劑介質(zhì)的加入量為球料總質(zhì)量的1.5wt％；球磨的具體過程為：先在球料質(zhì)量比為8：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨5h，然后在球料質(zhì)量比為18：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨10h；球磨所采用的磨球由直徑為10mm的大規(guī)格磨球、直徑為8mm的中規(guī)格磨球和直徑為6mm的小規(guī)格磨球按數(shù)量比1:2:3組成，大規(guī)格磨球、中規(guī)格磨球和小規(guī)格磨球的材質(zhì)均為不銹鋼；

步驟四、對(duì)步驟三中所述磨粉進(jìn)行篩分，得到粒度為0.04mm～0.12mm的灰鑄鐵粉末，即為產(chǎn)品粉末(熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體)。

圖1為實(shí)施例1灰鑄鐵塊體坯料的截面光鏡圖。圖2為實(shí)施例1灰鑄鐵塊體坯料X射線衍射譜圖。從圖1和圖2中可以看出，鑄造后的灰鑄鐵塊中存在石墨組織，石墨呈片狀隨機(jī)分布在基體中。

圖3為實(shí)施例1前驅(qū)體粉末的表面SEM圖。圖4為實(shí)施例1前驅(qū)體粉末的截面SEM圖。由圖3和圖4中可以看出，對(duì)鑄造得到的灰鑄鐵塊體坯料采用機(jī)械切削法進(jìn)行分離得到厚片狀的原始粉體前驅(qū)體，且其形狀不規(guī)則，粒度為0.6～1.2mm，石墨存在于原始坯料中。

圖5和圖6分別為實(shí)施例1前驅(qū)體粉末的截面EDS分析部位和線掃描圖。從圖中可以清楚的得到，采用機(jī)械分離得到的原始粉體前驅(qū)體中存在石墨組織。

圖7為實(shí)施例1磨粉的表面SEM圖。從圖6可以看出，經(jīng)過球磨處理后，粉末形貌有了明顯的改善，球磨后的粉末邊緣出現(xiàn)了鈍化，沒有尖銳的棱角。

圖8和圖9分別為實(shí)施例1磨粉的截面EDS分析部位和線掃描圖。從線掃描的結(jié)果可以得到經(jīng)過球磨處理后，原始坯料中的石墨被部分移植到最終的灰鑄鐵粉體中了，即球磨得到的鑄鐵粉體中存在石墨組織。

圖10為實(shí)施例1磨粉的X射線衍射譜圖。通過物相分析可以得到最終的灰鑄鐵粉體中存在石墨組織，與能譜結(jié)果相一致。

經(jīng)檢測(cè)，本發(fā)明制備的灰鑄鐵粉末中含有石墨組織，該灰鑄鐵粉末能夠滿足熱噴涂灰鑄鐵涂層使用，以提高鋁合金氣缸發(fā)動(dòng)機(jī)的減磨性能，使其在更苛刻的條件下使用，并延長(zhǎng)其使用壽命。

實(shí)施例2

本實(shí)施例制備一種熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體，具體制備方法包括以下步驟：

步驟一、制備灰鑄鐵塊體坯料：首先設(shè)計(jì)灰鑄鐵的化學(xué)成分為Fe-4.1wt％C-1.5wt％Si-0.6wt％Mn-4wt％Al-0.03wt％RE，然后按設(shè)計(jì)成分稱取Fe、C、Si、Mn、Al和RE后放入中頻感應(yīng)爐內(nèi)，再加入孕育劑稀土硅鈣，孕育劑的加入量為Fe、C、Si、Mn、Al和RE總質(zhì)量的0.3％，接著在氬氣氣氛、溫度為1500℃的條件下進(jìn)行熔煉，之后以20℃/s的冷卻速率進(jìn)行冷卻，得到含石墨組織的灰鑄鐵塊體坯料；

步驟二、對(duì)步驟一中所述灰鑄鐵塊體坯料進(jìn)行機(jī)械切削，得到切削碎末，然后對(duì)切削碎末進(jìn)行篩分，得到粒度為0.6mm～1.2mm的前驅(qū)體粉末；

步驟三、對(duì)步驟二中所述前驅(qū)體粉末進(jìn)行球磨，得到磨粉；所述球磨的方式為濕磨，所述球磨的溶劑介質(zhì)為無水乙醇，所述溶劑介質(zhì)的加入量為球料總質(zhì)量的1.5wt％；球磨的具體過程為：先在球料質(zhì)量比為10：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨5h，然后在球料質(zhì)量比為20：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨10h；球磨所采用的磨球由直徑為10mm的大規(guī)格磨球、直徑為8mm的中規(guī)格磨球和直徑為6mm的小規(guī)格磨球按數(shù)量比1:2:3組成，大規(guī)格磨球、中規(guī)格磨球和小規(guī)格磨球的材質(zhì)均為不銹鋼；

步驟四、對(duì)步驟三中所述磨粉進(jìn)行篩分，得到粒度為0.04mm～0.12mm的灰鑄鐵粉末，即為產(chǎn)品粉末(熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體)。

圖11為實(shí)施例2中磨粉的表面SEM圖，從圖中可以看出，雖然經(jīng)過不同球磨參數(shù)的處理后，最終灰鑄鐵粉體的形貌有些變化，但與原始坯料相比，都有很大的改善。

圖12和圖13分別為實(shí)施例2中磨粉的截面EDS分析部位和線掃描圖，從圖可以看出，不同球料比后得到的灰鑄鐵粉體中都含有石墨組織。

圖14為實(shí)施例2中磨粉的X射線衍射譜圖，通過物相分析可以得到最終的灰鑄鐵粉體中存在石墨組織，與能譜結(jié)果相一致。

經(jīng)檢測(cè)，本發(fā)明制備的灰鑄鐵粉末中含有石墨組織，該灰鑄鐵粉末能夠滿足熱噴涂灰鑄鐵涂層使用，以提高鋁合金氣缸發(fā)動(dòng)機(jī)的減磨性能，使其在更苛刻的條件下使用，并延長(zhǎng)其使用壽命。

實(shí)施例3

本實(shí)施例制備一種熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體，具體制備方法包括以下步驟：

步驟一、制備灰鑄鐵塊體坯料：首先設(shè)計(jì)灰鑄鐵的化學(xué)成分為Fe-4.0wt％C-3.8wt％Si-0.6wt％Mn-1wt％Al-0.01wt％RE，然后按設(shè)計(jì)成分稱取Fe、C、Si、Mn、Al和RE后放入中頻感應(yīng)爐內(nèi)，再加入孕育劑稀土硅鈣，孕育劑的加入量為Fe、C、Si、Mn、Al和RE總質(zhì)量的0.3％，接著在氬氣氣氛、溫度為1500℃的條件下進(jìn)行熔煉，之后以10℃/s的冷卻速率進(jìn)行冷卻，得到含石墨組織的灰鑄鐵塊體坯料；

步驟二、對(duì)步驟一中所述灰鑄鐵塊體坯料進(jìn)行機(jī)械切削，得到切削碎末，然后對(duì)切削碎末進(jìn)行篩分，得到粒度為0.6mm～1.2mm的前驅(qū)體粉末；

步驟三、對(duì)步驟二中所述前驅(qū)體粉末進(jìn)行球磨，得到磨粉；所述球磨的方式為濕磨，所述球磨的溶劑介質(zhì)為無水乙醇，所述溶劑介質(zhì)的加入量為球料總質(zhì)量的1.5wt％；球磨的具體過程為：先在球料質(zhì)量比為5：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨5h，然后在球料質(zhì)量比為15：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨10h；球磨所采用的磨球由直徑為10mm的大規(guī)格磨球、直徑為8mm的中規(guī)格磨球和直徑為6mm的小規(guī)格磨球按數(shù)量比1:2:3組成，大規(guī)格磨球、中規(guī)格磨球和小規(guī)格磨球的材質(zhì)均為不銹鋼；

步驟四、對(duì)步驟三中所述磨粉進(jìn)行篩分，得到粒度為0.04mm～0.12mm的灰鑄鐵粉末，即為產(chǎn)品粉末(熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體)。

經(jīng)檢測(cè)，本發(fā)明制備的灰鑄鐵粉末中含有石墨組織，該灰鑄鐵粉末能夠滿足熱噴涂灰鑄鐵涂層使用，以提高鋁合金氣缸發(fā)動(dòng)機(jī)的減磨性能，使其在更苛刻的條件下使用，并延長(zhǎng)其使用壽命。

實(shí)施例4

本實(shí)施例制備一種熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體，具體制備方法包括以下步驟：

步驟一、制備灰鑄鐵塊體坯料：首先設(shè)計(jì)灰鑄鐵的化學(xué)成分為Fe-3.8wt％C-1.5wt％Si-0.9wt％Mn-4wt％Al-0.03wt％RE，然后按設(shè)計(jì)成分稱取Fe、C、Si、Mn、Al和RE后放入中頻感應(yīng)爐內(nèi)，再加入孕育劑稀土硅鈣，孕育劑的加入量為Fe、C、Si、Mn、Al和RE總質(zhì)量的0.3％，接著在氬氣氣氛、溫度為1500℃的條件下進(jìn)行熔煉，之后以5℃/s的冷卻速率進(jìn)行冷卻，得到含石墨組織的灰鑄鐵塊體坯料；

步驟二、對(duì)步驟一中所述灰鑄鐵塊體坯料進(jìn)行機(jī)械切削，得到切削碎末，然后對(duì)切削碎末進(jìn)行篩分，得到粒度為0.6mm～1.2mm的前驅(qū)體粉末；

步驟三、對(duì)步驟二中所述前驅(qū)體粉末進(jìn)行球磨，得到磨粉；所述球磨的方式為濕磨，所述球磨的溶劑介質(zhì)為無水乙醇，所述溶劑介質(zhì)的加入量為球料總質(zhì)量的1.5wt％；球磨的具體過程為：先在球料質(zhì)量比為6：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨5h，然后在球料質(zhì)量比為18：1，球磨速率為400r/min的條件下球磨10h；球磨所采用的磨球由直徑為10mm的大規(guī)格磨球、直徑為8mm的中規(guī)格磨球和直徑為6mm的小規(guī)格磨球按數(shù)量比1:2:3組成，大規(guī)格磨球、中規(guī)格磨球和小規(guī)格磨球的材質(zhì)均為不銹鋼；

步驟四、對(duì)步驟三中所述磨粉進(jìn)行篩分，得到粒度為0.04mm～0.12mm的灰鑄鐵粉末，即為產(chǎn)品粉末(熱噴涂用的、含石墨組織的灰鑄鐵粉體)。

經(jīng)檢測(cè)，本發(fā)明制備的灰鑄鐵粉末中含有石墨組織，該灰鑄鐵粉末能夠滿足熱噴涂灰鑄鐵涂層使用，以提高鋁合金氣缸發(fā)動(dòng)機(jī)的減磨性能，使其在更苛刻的條件下使用，并延長(zhǎng)其使用壽命。

以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并非對(duì)本發(fā)明作任何限制。凡是根據(jù)發(fā)明技術(shù)實(shí)質(zhì)對(duì)以上實(shí)施例所作的任何簡(jiǎn)單修改、變更以及等效變化，均仍屬于本發(fā)明技術(shù)方案的保護(hù)范圍內(nèi)。