半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002]半鋼煉鋼由于其碳質(zhì)量百分數(shù)較一般鐵水低，僅為3.4?4.0%，半鋼中硅、錳發(fā)熱成渣元素含量為痕跡，導(dǎo)致半鋼冶煉具有吹煉過程中酸性成渣物質(zhì)少、渣系組元單一、初期渣形成時間晚、并且熱量不足等特點，因此，半鋼冶煉時通常終點鋼水碳含量較低(小于
0.07% )，終點鋼水碳含量偏低時爐渣較稀，流動性強，通常通過加入爐渣改質(zhì)劑進行調(diào)渣，如期刊文獻“MLD-A型轉(zhuǎn)爐終渣改質(zhì)劑的開發(fā)與應(yīng)用”開發(fā)了 MLD-A型轉(zhuǎn)爐終渣改質(zhì)劑，改質(zhì)劑的主要成分為MgO:55?56%，Si02:l?4%，CaO:6?9%，粒度為5?20mm。應(yīng)用時其加入方式為:出鋼后將爐子搖正，根據(jù)終渣量和稠稀情況向轉(zhuǎn)爐加入50?80kg/t渣，并前后搖爐使其混勻，最后利用氧槍吹氮氣進行濺渣。使用該新型改質(zhì)劑后達到了較好的效果，爐渣中MgO含量增加了 3.04%，F(xiàn)e0減少了 5.85%，且濺渣護爐效果較好。專利文獻CN102296141公開了一種轉(zhuǎn)爐煉鋼終渣改質(zhì)劑及其使用方法中介紹了一種轉(zhuǎn)爐終渣改質(zhì)劑，其組成為:金屬Mg0:30?50%，金屬Al:10?30%，生石灰:15?35%，焦炭粉:5?15%。其加入方式為轉(zhuǎn)爐停吹后至出鋼前加入，加入量為20?40kg/t渣；且根據(jù)轉(zhuǎn)爐下渣量在鋼包渣面繼續(xù)補加改質(zhì)劑對鋼包渣進行改性提高鋼水純凈度。從該發(fā)明中的改質(zhì)劑組分來看，該改質(zhì)劑成本較高，且沒有詳細說明加入改質(zhì)劑后轉(zhuǎn)爐底吹模式。
[0003]而半鋼煉鋼可通過一些特殊工藝來增加終點鋼水的碳含量。目前，可通過半鋼增硅等熱補償方式來提高半鋼冶煉終點鋼水的碳含量。如專利文獻201410140333.4公開了一種半鋼的冶煉方法，將半鋼進行出鋼，并在出鋼結(jié)束后進行轉(zhuǎn)爐冶煉，其中，在出鋼過程中，通過隨鋼流加入增硅劑來對所述半鋼進行增硅。通過隨鋼流加入增硅劑來對半鋼進行增硅，然后進行轉(zhuǎn)爐冶煉，能夠有效提高轉(zhuǎn)爐終點鋼水碳含量和溫度。
[0004]然而，通過半鋼增硅等熱補償方式提高半鋼熱源后，半鋼冶煉終點鋼水碳含量有條件提高到0.15%以上。但是，半鋼冶煉時當終點鋼水碳含量達到0.10%以上時，爐渣流動性變差、粘度升高，導(dǎo)致濺渣效果變差，影響轉(zhuǎn)爐濺渣護爐效果。因此，轉(zhuǎn)爐終點時須進行調(diào)渣操作。常規(guī)的調(diào)渣方法都是為了降低爐渣流動性，降低終渣TFe含量，增加爐渣中MgO來達到爐渣改質(zhì)的目的；而提高終點鋼水碳含量之后進行改質(zhì)須增加爐渣氧化性，以達到提高其流動性，從而提高濺渣效果的目的，因此，目前常規(guī)的調(diào)渣方法并不適用于終點鋼水碳含量較高的情況。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明解決的技術(shù)問題是提供一種適用于冶煉終點鋼水碳含量較高情況下的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法。
[0006]本發(fā)明半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，包括如下步驟:在轉(zhuǎn)爐吹氧進度為90?95%時，根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣:當鋼水碳含量為0.10?0.25%時，調(diào)整氧槍槍位為1.6?2.5m，加入發(fā)泡劑2?3kg/t鋼；當鋼水碳含量為0.25 %以上時，調(diào)整氧槍槍位為2?2.5m，并加入發(fā)泡劑3?5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點，出鋼后直接濺渣。
[0007]其中，所述發(fā)泡劑優(yōu)選由以下重量百分比的組分組成:CaO 10?20%，MgO 15?20%，鐵的氧化物62?69%，其余為P、S及不可避免的雜質(zhì)。
[0008]進一步的，所述鐵的氧化物優(yōu)選為氧化鐵和三氧化二鐵中的至少一種。
[0009]進一步的，所述發(fā)泡劑粒度優(yōu)選為10?20mm。
[0010]進一步的，在根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣之前，氧槍槍位優(yōu)選為1.1?2m。
[0011]本發(fā)明在冶煉后期通過氧槍槍位的控制及加入爐渣發(fā)泡劑的方式來提高爐渣氧化性，從而達到改變爐渣流動性，提高濺渣效果的目的。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明能夠達到改變爐渣流動性提高濺渣效果，緩解爐襯侵蝕速率，提高爐襯壽命的目的。
【具體實施方式】
[0012]本發(fā)明半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，包括如下步驟:在轉(zhuǎn)爐吹氧進度為90?95%時，根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣:當鋼水碳含量為0.10?0.25%時，調(diào)整氧槍槍位為
1.6?2.5m，加入發(fā)泡劑2?3kg/t鋼；當鋼水碳含量為0.25 %以上時，調(diào)整氧槍槍位為2?2.5m，并加入發(fā)泡劑3?5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點，出鋼后直接濺渣。
[0013]具體的，本發(fā)明方法的吹氧方式為頂吹氧氣，在轉(zhuǎn)爐吹氧進度為90?95%時，可利用副槍對轉(zhuǎn)爐內(nèi)鋼水進行測溫、定碳，根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣。
[0014]常用的發(fā)泡劑均適用于本發(fā)明，為了提高轉(zhuǎn)爐濺渣護爐的效果，優(yōu)選的發(fā)泡劑由以下重量百分比的組分組成:CaO 10?20%，Mg0 15?20%，鐵的氧化物62?69%，其余為P、S及不可避免的雜質(zhì)。其中，鐵的氧化物為氧化鐵和三氧化二鐵中的至少一種。
[0015]進一步的，所述發(fā)泡劑粒度為10?20mm。
[0016]本發(fā)明轉(zhuǎn)爐煉鋼的其他技術(shù)均為現(xiàn)有，進一步的，優(yōu)選轉(zhuǎn)爐冶煉前期及中期(即在根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣之前)氧槍槍位控制為1.1?2m。
[0017]下面結(jié)合實施例對本發(fā)明的【具體實施方式】做進一步的描述，并不因此將本發(fā)明限制在所述的實施例范圍之中。
[0018]實施例1
[0019]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼高拉碳出鋼工藝，吹煉前期及中期氧槍槍位控制在1.1?1.8m之間，在吹氧進度為90%時，利用副槍對鋼水進行測量，得出鋼水碳含量為0.10%，此時提高氧槍槍位至1.9m,并加入發(fā)泡劑2kg/t鋼(發(fā)泡劑成分為:CaO -.10%,MgO:20%，鐵的氧化物:69%，其余為P、S及雜質(zhì)，粒度為10?20mm)，繼續(xù)吹氧直至冶煉結(jié)束，按照此方法進行調(diào)渣，調(diào)渣前爐渣TFe含量僅為16.5%，調(diào)渣后爐渣TFe含量上升到18.2%，渣中TFe含量的上升，使得爐渣流動性增大，出鋼后直接濺渣。測定爐襯侵蝕速率僅為0.1mm/爐，爐爐齡達到15028爐。
[0020]實施例2
[0021]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼高拉碳出鋼工藝，吹煉前期及中期氧槍槍位控制在1.3?1.9m之間，在吹氧進度為93%時，利用副槍對鋼水進行測量，得出鋼水碳含量為0.20%，此時提高氧槍槍位至2m，并加入發(fā)泡劑3kg/t鋼(發(fā)泡劑成分為:CaO:20%, MgO:15%，鐵的氧化物:64%，其余為P、S及雜質(zhì)，粒度為10?20mm)，繼續(xù)吹氧直至冶煉結(jié)束。按照此方法進行調(diào)渣，調(diào)渣前爐渣TFe含量僅為15.1 %，調(diào)渣后爐渣TFe含量上升到18.4%，渣中TFe含量的上升，使得爐渣流動性增大，出鋼后直接濺渣。測定爐襯侵蝕速率僅為0.15mm/爐，爐爐齡達到14648爐。
[0022]實施例3
[0023]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼高拉碳出鋼工藝，吹煉前期及中期氧槍槍位控制在1.3?1.9m之間，在吹氧進度為95%時，利用副槍對鋼水進行測量，得出鋼水碳含量為
0.30%，此時提高氧槍槍位至2.3m,并加入發(fā)泡劑4kg/t鋼(發(fā)泡劑成分為:CaO -.15%,MgO:20%,鐵的氧化物:62%，其余為P、S及雜質(zhì)，粒度為10?20mm)，繼續(xù)吹氧直至冶煉結(jié)束。按照此方法進行調(diào)渣，調(diào)渣前爐渣TFe含量僅為14.3%，調(diào)渣后爐渣TFe含量上升到17.9%，渣中TFe含量的上升，使得爐渣流動性增大，出鋼后直接濺渣。測定爐襯侵蝕速率為0.08mm/爐，爐爐齡達到14578爐。
【主權(quán)項】
1.半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，其特征在于，包括如下步驟:在轉(zhuǎn)爐吹氧進度為90?95%時，根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣:當鋼水碳含量為0.10?0.25%時，調(diào)整氧槍槍位為1.6?2.5m，加入發(fā)泡劑2?3kg/t鋼；當鋼水碳含量為0.25%以上時，調(diào)整氧槍槍位為2?2.5m，并加入發(fā)泡劑3?5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點，出鋼后直接濺渣。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，其特征在于:所述發(fā)泡劑由以下重量百分比的組分組成:CaO 10?20%，Mg0 15?20%，鐵的氧化物62?69%，其余為P、S及不可避免的雜質(zhì)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，其特征在于:所述鐵的氧化物為氧化鐵和三氧化二鐵中的至少一種。
4.根據(jù)權(quán)利要求1?3任一項所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，其特征在于:所述發(fā)泡劑粒度為10?20mm。
5.根據(jù)權(quán)利要求1?4任一項所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，其特征在于:在根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣之前，氧槍槍位控制為1.1?2m。
【專利摘要】本發(fā)明涉及半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法，屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域。本發(fā)明解決的技術(shù)問題是提供一種適用于冶煉終點鋼水碳含量較高情況下的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點調(diào)渣的方法。該方法包括如下步驟：在轉(zhuǎn)爐吹氧進度為90～95％時，根據(jù)鋼水碳含量進行調(diào)渣：當鋼水碳含量為0.10～0.25％時，調(diào)整氧槍槍位為1.6～2.5m，加入發(fā)泡劑2～3kg/t鋼；當鋼水碳含量為0.25％以上時，調(diào)整氧槍槍位為2～2.5m，并加入發(fā)泡劑3～5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點，出鋼后直接濺渣。本發(fā)明能夠達到改變爐渣流動性提高濺渣效果，緩解爐襯侵蝕速率，提高爐襯壽命的目的。
【IPC分類】C21C5-28, C21C5-36
【公開號】CN104745761
【申請?zhí)枴緾N201510197392
【發(fā)明人】陳均, 楊曉東, 曾建華, 梁新騰, 楊森祥, 陳路
【申請人】攀鋼集團研究院有限公司
【公開日】2015年7月1日
【申請日】2015年4月23日