降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法，屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002]半鋼煉鋼由于其碳質(zhì)量百分?jǐn)?shù)較一般鐵水低(3.4%?4.0%)，半鋼中硅、錳發(fā)熱成渣元素含量為痕跡，因此半鋼冶煉具有吹煉過程中酸性成渣物質(zhì)少、渣系組元單一、并且熱量不足等特點(diǎn)，這使得半鋼煉鋼比鐵水煉鋼更加困難，補(bǔ)吹、深吹爐次偏高。轉(zhuǎn)爐冶煉后期的補(bǔ)吹將導(dǎo)致終點(diǎn)鋼水氧活度偏高、終點(diǎn)爐渣全鐵含量偏高，不僅加劇了對(duì)爐襯的侵蝕，鋼水中較高的氧活度還增加出鋼脫氧合金用量，并產(chǎn)生大量夾雜物影響鋼水潔凈度。因此，降低轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水氧活度成為半鋼冶煉時(shí)的重要任務(wù)。
[0003]在現(xiàn)有的技術(shù)中已有轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水預(yù)脫氧的報(bào)道。申請(qǐng)?zhí)枮?00710052076.9的發(fā)明專利公開了大氣量頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)低氧控制方法，通過在轉(zhuǎn)爐非工作時(shí)疏通底吹透氣磚，從而增加底吹供氣流量以達(dá)到轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)低氧的控制。該專利主要是通過單一的底吹控制來達(dá)到降低終點(diǎn)鋼水氧含量，實(shí)現(xiàn)難度較大，且效果較差。申請(qǐng)?zhí)枮?00910075212.5的發(fā)明專利公開了一種煉鋼轉(zhuǎn)爐內(nèi)鋼水預(yù)脫氧工藝，通過在轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)時(shí)向爐內(nèi)加入含碳或含硅的脫氧產(chǎn)物，并采用頂吹氮?dú)獾姆椒p少了后期向轉(zhuǎn)爐內(nèi)吹入氧氣的量，從而減少了鋼水氧含量，同時(shí)加入的還原劑能降低轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)爐渣中氧化鐵含量。該方法能降低終點(diǎn)鋼水氧活度，但是吹煉末期向轉(zhuǎn)爐了內(nèi)吹入氮?dú)鈱?dǎo)致鋼液劇烈增氮，影響鋼水質(zhì)量，同時(shí)吹氮鋼液溫降大，終點(diǎn)溫度難以精確控制，影響轉(zhuǎn)爐出鋼。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明解決的技術(shù)問題是提供降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法。
[0005]本發(fā)明降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法，通過對(duì)供氧制度、氧槍槍位以及底吹供氣制度的合理選擇，從而降低終點(diǎn)鋼水氧活度；
[0006]所述供氧制度為:冶煉前期供氧強(qiáng)度為2?3m3/min.t鋼，冶煉中期供氧強(qiáng)度為3?4.5m3/min.t鋼，冶煉后期供氧強(qiáng)度為2?3m3/min.t鋼；
[0007]所述氧槍槍位為:冶煉前期氧槍槍位為1.8?2.5m，冶煉中期氧槍槍位為1.5?2m，冶煉后期氧槍槍位為1.0?1.6m;
[0008]所述底吹供氣為:冶煉前期底吹供氮?dú)?，?qiáng)度為0.04?0.08m3/min.t鋼，冶煉中期底吹供氮?dú)?，?qiáng)度為0.02?0.04m3/min.t鋼，冶煉后期底吹供氬氣，強(qiáng)度為0.1?0.2m3/min.t鋼。
[0009]在吹煉過程中，一般以吹氧進(jìn)度來劃分冶煉前期、冶煉中期和冶煉后期，其中，冶煉前期為吹氧進(jìn)度為O?30 %的階段，冶煉中期為吹氧進(jìn)度為31?80 %的階段，冶煉后期為吹氧進(jìn)度為81?100%的階段。
[0010]本發(fā)明提出了一種降低半鋼轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法。該方法通過對(duì)供氧制度、氧槍槍位制度及底吹供氣制度的合理選擇，從而實(shí)現(xiàn)降低終點(diǎn)鋼水氧活度的目標(biāo)。該方法操作簡(jiǎn)單，無需加入額外的物料，可行性強(qiáng)，能有效減少出鋼脫氧合金用量，提高鋼水質(zhì)量，同時(shí)能降低高氧化性爐渣對(duì)爐襯的侵蝕。
[0011]通過本發(fā)明方法，能顯著降低轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水氧活度，使轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳氧反應(yīng)更趨于平衡，碳氧濃度積低于0.0023。
【具體實(shí)施方式】
[0012]本發(fā)明降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法，通過對(duì)供氧制度、氧槍槍位以及底吹供氣制度的合理選擇，從而降低終點(diǎn)鋼水氧活度；
[0013]所述供氧制度采用分段式供氧，采用低-高-低的供氧模式，即冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)，供氧強(qiáng)度為2?3m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80%)，供氧強(qiáng)度為3?4.5m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100% )，供氧強(qiáng)度為2?3m3/min.t鋼。
[0014]所述氧槍槍位操作采用高-低-低的模式，即冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)槍位控制在I.8?2.5m之間，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80 % )，槍位控制在1.5?2m之間，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100% )，槍位控制在1.0?1.6m之間。
[0015]所述底吹供氣模式采用高-低-高的模式，即冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)底吹供氮?dú)?，?qiáng)度為0.04?0.08m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80% )，底吹供氮?dú)猓瑥?qiáng)度為0.02?0.04m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100 % )，底吹供氬氣，強(qiáng)度為0.I?0.2m3/min.t鋼。
[0016]在吹煉過程中，一般以吹氧進(jìn)度來劃分冶煉前期、冶煉中期和冶煉后期，其中，冶煉前期為吹氧進(jìn)度為O?30 %的階段，冶煉中期為吹氧進(jìn)度為31?80 %的階段，冶煉后期為吹氧進(jìn)度為81?100%的階段。
[0017]本發(fā)明未提及的其余煉鋼工藝參數(shù)均為現(xiàn)有技術(shù)，在此不做贅述。
[0018]本發(fā)明提出了一種降低半鋼轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法。該方法通過對(duì)供氧制度、氧槍槍位制度及底吹供氣制度的合理選擇，從而實(shí)現(xiàn)降低終點(diǎn)鋼水氧活度的目標(biāo)。該方法操作簡(jiǎn)單，無需加入額外的物料，可行性強(qiáng)，能有效減少出鋼脫氧合金用量，提高鋼水質(zhì)量，同時(shí)能降低高氧化性爐渣對(duì)爐襯的侵蝕。
[0019]下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】做進(jìn)一步的描述，并不因此將本發(fā)明限制在所述的實(shí)施例范圍之中。
[0020]實(shí)施例1
[0021]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼，轉(zhuǎn)爐吹氧開始后采用分階段供氧的方式，冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)供氧強(qiáng)度為2m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80% )，供氧強(qiáng)度為4.5m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100% )，供氧強(qiáng)度為2m3/min.t鋼。氧槍槍位控制按照冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30 % ) I.8?2.0m，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80 % )，I.5?I.8m，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100 % )，1.0?1.4m。底吹供氣模式采用高-低-高的模式，冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)底吹氮?dú)?，?qiáng)度為0.04m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80% )，底吹氮?dú)?，?qiáng)度為0.02m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100% )，底吹氬氣，強(qiáng)度為0.1m3/min.t鋼。吹氧結(jié)束后出鋼前，采用副槍TSO探頭測(cè)得鋼水碳含量為0.051%，氧活度為41(^?111，碳氧濃度積僅為0.002091。
[0022]實(shí)施例2
[0023]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼，轉(zhuǎn)爐吹氧開始后采用分階段供氧的方式，冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)供氧強(qiáng)度為3m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80% )，供氧強(qiáng)度為3.5m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100% )，供氧強(qiáng)度為3m3/min.t鋼。氧槍槍位控制按照冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30 % ) 2?2.5m，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80 % )，1.5?1.7m，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100% )，1.3?1.6m。底吹供氣模式采用高-低-高的模式，冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)底吹氮?dú)?，?qiáng)度為0.06m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80% )，底吹氮?dú)?，?qiáng)度為0.03m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100 % )，底吹氬氣，強(qiáng)度為0.2m3/min.t鋼。吹氧結(jié)束后采用副槍TSO探頭測(cè)得鋼水碳含量為0.082%，氧活度為260ppm，碳氧濃度積僅為0.002132。
[0024]實(shí)施例3
[0025]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼，轉(zhuǎn)爐吹氧開始后采用分階段供氧的方式，冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)供氧強(qiáng)度為2.5m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80% )，供氧強(qiáng)度為3m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100%)，供氧強(qiáng)度為2.5m3/min.t鋼。氧槍槍位控制按照冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30 % ) I.9?2.2m，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80 % )，I.8?2m，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100% )，1.3?1.5m。底吹供氣模式采用高-低-高的模式，冶煉前期(吹氧進(jìn)度O?30%)底吹氮?dú)?，?qiáng)度為0.08m3/min.t鋼，冶煉中期(吹氧進(jìn)度31?80% )，底吹氮?dú)?，?qiáng)度為0.04m3/min.t鋼，冶煉后期(吹氧進(jìn)度81?100 %)，底吹氬氣，強(qiáng)度為
0.15m3/min.t鋼。吹氧結(jié)束后采用副槍TSO探頭測(cè)得鋼水碳含量為0.032 %，氧活度為706ppm，碳氧濃度積僅為0.0022592。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法，其特征在于:通過控制供氧制度、氧槍槍位以及底吹供氣制度，從而降低終點(diǎn)鋼水氧活度； 所述供氧制度為:冶煉前期供氧強(qiáng)度為2?3m3/min.t鋼，冶煉中期供氧強(qiáng)度為3?4.5m3/min.t鋼，冶煉后期供氧強(qiáng)度為2?3m3/min.t鋼； 所述氧槍槍位為:冶煉前期氧槍槍位為1.8?2.5m，冶煉中期氧槍槍位為1.5?2m，冶煉后期氧槍槍位為1.0?1.6m; 所述底吹供氣為:冶煉前期底吹供氮?dú)?，?qiáng)度為0.04?0.08m3/min.t鋼，冶煉中期底吹供氮?dú)?，?qiáng)度為0.02?0.04m3/min.t鋼，冶煉后期底吹供氬氣，強(qiáng)度為0.1?0.2m3/min.t鋼。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法，其特征在于:所述冶煉前期為吹氧進(jìn)度為O?30%的階段，冶煉中期為吹氧進(jìn)度為31?80%的階段，冶煉后期為吹氧進(jìn)度為81?100%的階段。
【專利摘要】本發(fā)明涉及降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法，屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域。本發(fā)明解決的技術(shù)問題是提供降低半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度的方法。該方法通過對(duì)供氧制度、氧槍槍位制度及底吹供氣制度的合理選擇，從而實(shí)現(xiàn)降低終點(diǎn)鋼水氧活度的目標(biāo)。該方法操作簡(jiǎn)單，無需加入額外的物料，可行性強(qiáng)，能有效減少出鋼脫氧合金用量，提高鋼水質(zhì)量，同時(shí)能降低高氧化性爐渣對(duì)爐襯的侵蝕。通過本發(fā)明方法，能顯著降低轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水氧活度，使轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳氧反應(yīng)更趨于平衡，碳氧濃度積低于0.0023。
【IPC分類】C21C5/30
【公開號(hào)】CN105506213
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201610035307
【發(fā)明人】陳均, 曾建華, 梁新騰, 陳永, 楊森祥, 龔洪君, 黃德勝, 陳路
【申請(qǐng)人】攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼鐵研究院有限公司
【公開日】2016年4月20日
【申請(qǐng)日】2016年1月19日