基于esp薄板坯連鑄連軋流程生產(chǎn)中碳熱軋trip鋼的方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產(chǎn)中碳熱軋TRIP鋼的方法，包括選擇原材料，原材料按質(zhì)量百分比包括：0.10～0.30％的C、1.0～2.0％的Si、1.0～2.0％的Mn、≤0.012％的S、≤0.01％的O、≤0.020％的P、≤0.008％的N，其余為鐵元素；將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成不同厚度的熱軋帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗軋出口的溫度為800～860℃，精軋出口的溫度不低于800℃；通過二次冷卻熱軋帶鋼依次確定熱軋帶鋼中的鐵素體和貝氏體所需比例，然后進入卷取機卷取入庫。利用本發(fā)明，能夠解決中碳熱軋TRIP鋼頭尾厚度超差的問題，達到節(jié)能環(huán)保以及降低成本的目的。
【專利說明】
基于ESP薄板坯連鑄連軋流程生產(chǎn)中碳熱軋TRIP鋼的方法
技術領域
[0001 ]本發(fā)明涉及鋼鐵技術領域，更為具體地，涉及一種基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法。
【背景技術】
[0002]近幾年，隨著鋼鐵行情的持續(xù)走低，鋼鐵一直處于微利或無利狀態(tài)，迫使鋼鐵廠家不得不探討降本之道，高強鋼主要用于工程機械、交通運輸和車輛制造行業(yè)。薄規(guī)格高強鋼的使用，不僅可使制造車輛部件、起重運輸設備的企業(yè)降低鋼材使用量及生產(chǎn)成本，同時降低用戶油耗成本。當前，世界能源、資源和環(huán)境保護問題日趨嚴峻，鋼鐵材料實現(xiàn)高強度、輕量化及節(jié)能降耗成為迫切需要。
[0003]因此，充分利用ESP開發(fā)應用新產(chǎn)品符合國家總體規(guī)劃和行業(yè)規(guī)劃，符合國家轉調(diào)創(chuàng)相關政策規(guī)定，能夠滿足工藝現(xiàn)代化、設備大型化、生產(chǎn)集約化、資源和能源循環(huán)化、能耗最小化、經(jīng)濟效益最佳化的高起點發(fā)展目標，對于推進鋼鐵行業(yè)節(jié)能減排和技術進步，促進企業(yè)轉型升級、科技創(chuàng)新和產(chǎn)品結構調(diào)整，都具有十分重要的意義。
[0004]TRIP鋼具有性能優(yōu)異，具有高強度且高延伸性能，且成本相對低廉，國際上TRIP鋼已在石油開采和運輸、船舶和汽車工業(yè)，冶金、礦山以及工程機械等領域中應用。以往TRIP鋼都采用冷乳、傳統(tǒng)熱乳和以CSP為代表的薄板連鑄連乳工藝，尤其是熱乳TRIP鋼，會存在明顯的頭尾厚度超差問題，影響使用，為“以熱帶冷”帶來困難。
[0005]為解決上述問題，本發(fā)明提出了一種基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]鑒于上述問題，本發(fā)明的目的是提供一種基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，以解決中碳熱乳TRIP鋼頭尾厚度超差的問題，達到節(jié)能環(huán)保以及降低成本的目的。
[0007]本發(fā)明提供一種基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，包括:選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.10?0.30 %的C、1.0?2.0 %的S1、1.0?2.0%的Mn、<0.012%的S、<0.01%的O、<0.020%的P、< 0.008%的N，其余為鐵元素;將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉;將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成不同厚度的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為800?860°C，精乳出口的溫度不低于800°C;通過二次冷卻熱乳帶鋼依次確定熱乳帶鋼中的鐵素體和貝氏體所需比例，然后進入卷取機卷取入庫;其中，先將熱乳帶鋼冷卻至700?780°C后，并保溫2?10s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例；然后迅速冷卻熱乳帶鋼至300?450°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0008]此外，優(yōu)選的方案是，在ESP產(chǎn)線中，粗乳入口的溫度不低于950°C，感應加熱出口的溫度為1120?1180°C。
[0009]此外，優(yōu)選的方案是，熱乳帶鋼的厚度為1.5mm?6.0mm。
[0010]此外，優(yōu)選的方案是，在通過二次冷卻熱乳帶鋼依次確定熱乳帶鋼中的鐵素體和貝氏體所需比例的過程中，鐵素體與貝氏體的比例4:1。
[0011]此外，優(yōu)選的方案是，在生成中碳熱乳TRIP鋼的過程中，原材料中的C為提高低碳熱乳TRIP鋼的屈服強度和抗拉強度的元素。
[0012]此外，優(yōu)選的方案是，在生成中碳熱乳TRIP鋼的過程中，原材料中的Si形成中碳熱乳TRIP鋼所需的鐵素體。
[0013]此外，優(yōu)選的方案是，在生成中碳熱乳TRIP鋼的過程中，原材料中的C、S1、Mn生成中碳熱乳TRIP所需的貝氏體和奧氏體。
[0014]從上面的技術方案可知，本發(fā)明提供的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，采用ESP工藝生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼，能夠解決中碳熱乳TRIP鋼中頭尾厚度超差的問題，既能夠滿足薄規(guī)格帶鋼的生成技術需求，同時也能夠節(jié)能環(huán)保降低生產(chǎn)成本。
[0015]為了實現(xiàn)上述以及相關目的，本發(fā)明的一個或多個方面包括后面將詳細說明并在權利要求中特別指出的特征。下面的說明以及附圖詳細說明了本發(fā)明的某些示例性方面。然而，這些方面指示的僅僅是可使用本發(fā)明的原理的各種方式中的一些方式。此外，本發(fā)明旨在包括所有這些方面以及它們的等同物。
【附圖說明】
[0016]通過參考以下結合附圖的說明及權利要求書的內(nèi)容，并且隨著對本發(fā)明的更全面理解，本發(fā)明的其它目的及結果將更加明白及易于理解。在附圖中:
[0017]圖1為根據(jù)本發(fā)明實施例的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法流程示意圖。
[0018]在所有附圖中相同的標號指示相似或相應的特征或功能。
【具體實施方式】
[0019]在下面的描述中，出于說明的目的，為了提供對一個或多個實施例的全面理解，闡述了許多具體細節(jié)。然而，很明顯，也可以在沒有這些具體細節(jié)的情況下實現(xiàn)這些實施例。
[0020]針對前述提出的目前熱乳TRIP鋼頭尾厚度超差以及需要降低成本等問題，本發(fā)明提出了一種基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，采用ESP工藝生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法可以從連鑄直接生產(chǎn)成各種厚度規(guī)格熱乳TRIP鋼，既能滿足薄規(guī)格帶鋼的生產(chǎn)技術需求，又能滿足客戶利潤最大化的需求。
[0021 ] 其中，ESP(Endless Strip Product1n，無頭帶鋼生產(chǎn))線，是阿維迪新建的新一代薄板坯連鑄連乳生產(chǎn)線，由于其連鑄速度最高可達7m/min，一個澆次可生產(chǎn)一整條鋼帶，中間沒有任何切頭切尾，因而具有全連續(xù)帶鋼生產(chǎn)，單條連鑄線即可達到出色的生產(chǎn)能力、大規(guī)模生產(chǎn)大帶寬帶鋼和優(yōu)質(zhì)帶鋼、從鋼水到熱乳卷的轉換成本低、生產(chǎn)線工藝布置最為緊湊等特點。
[0022]以下將結合附圖對本發(fā)明的具體實施例進行詳細描述。
[0023]為了說明本發(fā)明提供的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，圖1示出了根據(jù)本發(fā)明實施例的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法流程。
[0024]如圖1所示，本發(fā)明提供的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法包括:
[0025]S110:選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.10?0.30%的C、1.0?2.0%的S1、1.0?2.0%的Mn、<0.012%的S、<0.01% 的O、<0.020%的P、<0.008%的N，
其余為鐵元素；
[0026]S120:將原材料依次進行轉爐冶煉以及LF爐冶煉；
[0027]S130:將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成不同厚度(1.5mm?6.0mm)的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳入口的溫度不低于9500C，粗乳出口的溫度為800°C?8600C，感應加熱出口的溫度為1120?1180 °C，精乳出口的溫度不低于800 °C ；
[0028]S140:通過二次冷卻熱乳帶鋼依次確定熱乳帶鋼中的鐵素體和貝氏體所需比例，然后進入卷取機卷取入庫;其中，
[0029]先將熱乳帶鋼冷卻至700°C?780°C后，并保溫2?10s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例；
[0030]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至300?450°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0031]上述步驟為采用ESP工藝生成中碳熱乳TRIP鋼的具體方法，在本發(fā)明中，ESP無頭連鑄連乳工藝，鑄坯凝固速度快、鑄態(tài)組織較均勻、第二相析出粒子細小;鑄坯厚度95_，直接鑄乳，大于CSP線鑄坯厚度，變形量大，大壓下乳制，成品組織晶粒細小;連鑄機拉速高且穩(wěn)定，感應加熱爐在精乳機前，能夠保證精乳入口溫度1100-120(TC，加之無頭生產(chǎn)不需要穿帶，精乳后快冷，可穩(wěn)定乳制生產(chǎn)薄規(guī)格高強鋼，通長厚度均勻，性能穩(wěn)定。
[0032]在步驟SllO中，在生成中碳熱乳TRIP鋼的原材料選擇中，C的質(zhì)量百分比為0.10?
0.30%，其中，C為提高材料強度的重要元素，合理的成分設計可熱乳TRIP鋼的使用性能同時降低生產(chǎn)成本。
[0033]Si在原材料中的比例為1.0?2.0%，鐵素體形成元素，在煉鋼過程中加硅作為還原劑和脫氧劑，使碳向奧氏體內(nèi)部擴散，當其在貝氏體轉變溫度區(qū)間內(nèi)等溫時，轉變?yōu)樨愂象w，由于Si能夠有效抑制碳化物的析出，在貝氏體和鐵素體間會產(chǎn)生殘留奧氏體薄膜，貝氏體的析出會使部分碳向奧氏體富集，從而進一步穩(wěn)定奧氏體。在本發(fā)明的實施例中，鐵素體是在700?780 °C保溫后形成的，Si促進了鐵素體的生成，在350?450 °C范圍內(nèi)保溫時，可抑制碳化物從貝氏體中析出，因為貝氏體中析出碳化物后形成的可能就是珠光體或者是鐵素體+滲碳體，因此把Si稱為鐵素體形成元素。
[0034]Mn在原材料中所占的比例為1.0?2.0 %，Mn具有固溶強化的作用，可擴大γ區(qū)，降低γ—α相變溫度，細化晶粒，Mn可強烈推遲珠光體轉變，有利于貝氏體形成，通過合理控制，可降低Ms溫度至室溫以下，進一步提高殘余奧氏體量，但過高可使得晶粒粗化，減弱鋼的抗腐蝕能力，降低焊接性能。并且Mn含量增加，可提高馬氏體淬透性，不利于延伸率。
[0035]P在原材料中所占的比例為< 0.020%，？是提尚鋼耐大氣腐蝕性能最有效的合金元素之一。在本發(fā)明的實施例中，在原材料中可以加入微量的Nb、V、T1、Cr、Mo等元素，也可以不加入，在實際應用中，根據(jù)需要決定是否加入這些元素。
[0036]其中，Nb對晶粒細化、相變行為、奧氏體中C富集發(fā)揮顯著作用。固溶狀態(tài)的Nb延遲熱變形過程中靜態(tài)和動態(tài)再結晶和奧氏體向鐵素體的相變，從而擴大動態(tài)再結晶終止溫度和Ac3之間的溫度范圍，為在未再結晶區(qū)乳制提供了便利。Nb與C和N結合形成細小的碳氮化物也可延遲再結晶，阻止鐵素體晶粒長大，從而具有強的細晶強化效果和較強的析出強化效果。
[0037]其中，V的作用與Nb都是起到細晶強化作用，不同的是Nb是在IlOOcC左右的高溫下起作用，而V在600?800°C起作用，通過調(diào)整不同比例的Nb和V，可調(diào)節(jié)鋼的強度與延伸率的關系，從而達到最優(yōu)的性能。因還需要進一步優(yōu)化成分，并且由于ESP產(chǎn)線特點是短流程，這其中之一就是在相同的成分下會獲得比普通熱乳線更好的性能，部分元素在優(yōu)化后甚至可以不添加，從而節(jié)約成分。
[0038]其中，Cr是奧氏體穩(wěn)定化元素，其中尤其是溫度范圍穩(wěn)定作用效果更好，Cr是中強碳化物形成元素，它與C原子有較強的親和力，可阻礙C原子的擴散，加上Mn增加穩(wěn)定性的綜合作用，顯著提高鋼的淬透性，不僅能強烈推遲珠光體轉變和貝氏體轉變，而且擴大了卷取溫度區(qū)間。Cr雖是弱固溶強化元素，但能夠增大奧氏體的過冷能力，從而細化組織、得到強化效果。
[0039]在步驟SI20中，按照上述(步驟SI10)的成分進行轉爐、LF爐冶煉。也就是說，鐵水經(jīng)轉爐冶煉后再經(jīng)過L F爐精煉得到所需成分的鋼水。其中，轉爐煉鋼(c ο η V e r t e rsteelmaking)是以鐵水、廢鋼、鐵合金為主要原料，不借助外加能源，靠鐵液本身的物理熱和鐵液組分間化學反應產(chǎn)生熱量而在轉爐中完成煉鋼過程。轉爐主要用于生產(chǎn)碳鋼、合金鋼及銅和鎳冶煉。
[0040]LF爐(ladle furnace)即鋼包精煉爐，是鋼鐵生產(chǎn)中主要的爐外精煉設備。LF爐一般指鋼鐵行業(yè)中的精煉爐，實際就是電弧爐的一種特殊形式。
[0041 ] 在步驟SI30和步驟S140中，在ESP產(chǎn)線中，鑄坯進入粗乳入口的溫度不能低于950°C，粗乳出口的溫度為800?860 °C，中間坯在進入精乳機組前首先進入感應加熱爐中，IH(感應加熱出口溫度為1120?1180 °C，從感應加熱爐出來進入精乳機組，并且精乳出口的溫度不低于800°C，并且，在ESP產(chǎn)線中，根據(jù)實際需求，在生成設備上設定不同的參數(shù)，從而生成1.5?6.0mm不等厚度的中碳熱乳TRIP鋼。生成的熱乳帶鋼層流冷冷卻至300°C?450°C，最后卷取入庫，一般來說，生成的熱乳TRIP鋼的厚度與其屈服強度、抗拉強度之間成反比，如果生成的熱乳TRIP鋼的厚度大，那么其屈服強度和抗拉強度會減小，如果生成的熱乳TRIP鋼的厚度小，那么其屈服強度和抗拉強度會增大。
[0042]其中，需要說明的是，IH為感應加熱出口溫度，感應加熱爐位于轉轂剪之后，精乳機之前的位置，感應加熱的作用是加熱帶鋼，保證精乳溫度，也可以說是調(diào)節(jié)中間坯的溫度，IH溫度按照帶鋼精乳要求且兼顧帶鋼表面質(zhì)量而定，低于某一溫度會造成精乳溫度不合，高于某一溫度則浪費能源。
[0043]其中，在ESP產(chǎn)線中，從LF爐冶煉出來的鋼水進入連鑄機，從連鑄機出來的鑄坯直接進入3架粗乳機制成中間坯(其中，鑄坯進入組乳機組的入口溫度不低于950°C，粗乳出口的溫度為800?860°C)，然后經(jīng)過擺式剪，將鑄坯頭部楔形段進行分段和切掉，接著鑄坯進入堆垛機(堆垛機的作用是當后面設備出現(xiàn)故障時，可以在此堆垛機處下線)。正常乳制時直接通過，隨后中間坯經(jīng)轉轂式飛剪切頭尾，然后進入感應加熱爐加熱至1120?1180°C，隨后進入精乳機組，從精乳機組出來生成熱乳帶鋼(其中，從精乳機組出來的溫度為不低于800°C)。從精乳機組生成的熱乳帶鋼層流冷卻至300?450°C后，通過輸出輥道經(jīng)夾送輥送入卷取機卷取入庫。
[0044]根據(jù)上述生成薄規(guī)格中碳熱乳TRIP鋼的方法，本發(fā)明根據(jù)如下的實施例作進一步的說明。
[0045]實施例1
[0046]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、1.21 %的S1、1.64%的111、0.005%的5、0.008%的0、0.010%的卩、0.008%的1其余為鐵元素；
[0047]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0048]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為5.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為842°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0049]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫4s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0050]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0051 ] 生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:5.0 X 12 5 Omm，屈服強度:46 8Mpa，抗拉強度:752MPa，延伸率:31.9%。
[0052]實施例2
[0053]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.10%的C、1.21 %的S1、1.64%的111、0.012%的5、0.012%的0、0.020%的卩、0.006%的1其余為鐵元素；
[0054]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0055]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為6.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為810°C，精乳出口的溫度為815°C ；
[0056]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫6s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0057]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0058]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:6.0 X 1250mm，屈服強度:455Mpa，抗拉強度:725MPa，延伸率:25%。
[0059]實施例3
[0060]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.30%的C、1.21 %的S1、1.64%的111、0.005%的5、0.008%的0、0.010%的卩、0.008%的1其余為鐵元素；
[0061 ]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0062]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為5.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為800°C，精乳出口的溫度為800°C ；
[0063]先將熱乳帶鋼冷卻至700°C，并保溫2s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0064]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0065]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:5.0 X 12 5 Omm，屈服強度:5 7 8Mpa，抗拉強度:79610^，延伸率:32%。
[0066]實施例4
[0067]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、1.00%的S1、1.64%的111、0.005%的5、0.008%的0、0.010%的卩、0.008%的1其余為鐵元素；
[0068]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0069]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為6.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為860°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0070]先將熱乳帶鋼冷卻至780°C，并保溫10s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例；
[0071]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至450°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0072]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:6.0 X 1250mm，屈服強度:478Mpa，抗拉強度:798MPa，延伸率:29%。
[0073]實施例5
[0074]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、2.0%的S1、1.64%的111、0.005%的5、0.008%的0、0.010%的卩、0.008%的1其余為鐵元素；
[0075]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0076]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為5.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為842°C，精乳出口的溫度為800°C ；
[0077]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫4s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0078]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至300°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0079]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:5.0 X 1250mm，屈服強度:47 IMpa，抗拉強度:767MPa，延伸率:30.2%。
[0080]實施例6
[0081 ]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、1.21 %的S1、1.00%的111、0.005%的5、0.008%的0、0.010%的卩、0.008%的1其余為鐵元素；
[0082]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0083]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為2.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為860°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0084]先將熱乳帶鋼冷卻至720°C，并保溫6s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0085]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至450°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0086]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:2.0 X 1250mm，屈服強度:565Mpa，抗拉強度:786MPa，延伸率:26%。
[0087]實施例7
[0088]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、I.21 %的S1、2.00%的Μη、0.005% 的 S、0.008% 的 0、0.010% 的 Ρ、0.008% 的 N，其余為鐵元素；
[0089]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0090]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為2.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為842°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0091]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫4s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0092 ]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346 °C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0093]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:2.0 X 1250mm，屈服強度:682Mpa，抗拉強度:852MPa，延伸率:26.3%。
[0094]實施例8
[0095]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、1.21 %的S1、1.64%的111、0.012%的5、0.008%的0、0.010%的卩、0.008%的1其余為鐵元素；
[0096]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0097]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為3.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為842°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0098]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫4s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0099 ]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346 °C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0100]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格3.0X 1250mm，屈服強度:578Mpa，抗拉強度:77810^，延伸率:23.5%。
[0101]實施例9
[0102]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、1.21 %的S1、1.64%的111、0.005%的5、0.01%的0、0.010%的卩、0.008%的1其余為鐵元素;
[0103]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0104]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為4.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為842°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0105]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫4s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0106]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0107]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:4.0 X 1250mm，屈服強度:536Mpa，抗拉強度:736MPa，延伸率:25.5%。
[0108]實施例10
[0109]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、1.21 %的S1、1.64%的111、0.005%的5、0.008%的0、0.020%的卩、0.008%的1其余為鐵元素;
[0110]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0111]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為1.5mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為842°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0112]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫4s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0113]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0114]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:1.5X1250mm，屈服強度:698Mpa，抗拉強度:86810^，延伸率:22.6%。
[0115]實施例11
[0116]選擇原材料，其中，原材料按質(zhì)量百分比包括:0.19%的C、1.21 %的S1、1.64%的111、0.005%的5、0.01%的0、0.008%的卩、0.008%的1其余為鐵元素;
[0117]將原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉；
[0118]將從LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成厚度為3.0mm的熱乳帶鋼，其中，在ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為842°C，精乳出口的溫度為808°C ；
[0119]先將熱乳帶鋼冷卻至750°C，并保溫4s，使熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例;
[0120]然后迅速冷卻熱乳帶鋼至346°C，使熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到中碳熱乳TRIP鋼所需比例。
[0121]生成的中碳熱乳TRIP鋼的規(guī)格:3.0 X 1250mm，屈服強度:521Mpa，抗拉強度:69810^，延伸率:27.5%。
[0122]需要說明的是，上述實施例生成的中碳熱乳TRIP鋼在厚度上的浮動非常小可以忽略不計，屈服強度和抗拉強度均會有30MPa的上下浮動，在本發(fā)明中特此說明。
[0123]通過上述實施方式可以看出，本發(fā)明提供的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，采用ESP工藝生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼，能夠解決中碳熱乳TRIP鋼中頭尾厚度超差的問題，既能夠滿足薄規(guī)格帶鋼的生成技術需求，同時也能夠節(jié)能環(huán)保降低生產(chǎn)成本。
[0124]如上參照附圖以示例的方式描述了根據(jù)本發(fā)明提出的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法。但是，本領域技術人員應當理解，對于上述本發(fā)明所提出的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，還可以在不脫離本
【發(fā)明內(nèi)容】
的基礎上做出各種改進。因此，本發(fā)明的保護范圍應當由所附的權利要求書的內(nèi)容確定。
【主權項】
1.一種基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，包括: 選擇原材料，其中，所述原材料按質(zhì)量百分比包括:0.10?0.30 %的C、1.0?2.0 %的S1、1.0?2.0%的Mn、<0.012%的S、< 0.01 %的O、< 0.020%的P、< 0.008%的N，其余為鐵元素； 將所述原材料依次進行轉爐冶煉及LF爐冶煉； 將從所述LF爐冶煉形成的鋼水經(jīng)過ESP產(chǎn)線生成不同厚度的熱乳帶鋼，其中，在所述ESP產(chǎn)線中，粗乳出口的溫度為800?860°C，精乳出口的溫度不低于800°C ； 通過二次冷卻所述熱乳帶鋼依次確定所述熱乳帶鋼中的鐵素體和貝氏體所需比例，然后進入卷取機卷取入庫;其中， 先將所述熱乳帶鋼冷卻至700?780°C后，并保溫2?10s，使所述熱乳帶鋼中的鐵素體含量達到所述中碳熱乳TRIP鋼所需比例； 然后迅速冷卻所述熱乳帶鋼至300?450 °C，使所述熱乳帶鋼中的貝氏體含量達到所述中碳熱乳TRIP鋼所需比例。2.如權利要求1所述的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，其中， 在所述ESP產(chǎn)線中，粗乳入口的溫度不低于950 °C，感應加熱出口的溫度為1120?1180Γ。3.如權利要求1所述的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，其中 所述熱乳帶鋼的厚度為1.5mm?6.0mm。4.如權利要求1所述的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，其中， 在通過二次冷卻所述熱乳帶鋼依次確定所述熱乳帶鋼中的鐵素體和貝氏體所需比例的過程中，所述鐵素體與所述貝氏體的比例4:1。5.如權利要求1所述的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，其中， 在生成所述中碳熱乳TRIP鋼的過程中，所述原材料中的C為提高所述低碳熱乳TRIP鋼的屈服強度和抗拉強度的元素。6.如權利要求1所述的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，其中， 在生成所述中碳熱乳TRIP鋼的過程中，所述原材料中的Si形成所述中碳熱乳TRIP鋼所需的鐵素體。7.如權利要求1所述的基于ESP薄板坯連鑄連乳流程生產(chǎn)中碳熱乳TRIP鋼的方法，其中， 在生成所述中碳熱乳TRIP鋼的過程中，所述原材料中的C、S1、Mn生成所述中碳熱乳TRIP所需的貝氏體和奧氏體。
【文檔編號】C21D8/02GK105821190SQ201610406808
【公開日】2016年8月3日
【申請日】2016年6月6日
【發(fā)明人】喻堯, 周洪寶, 王學倫, 鮑生科, 吳盛平, 于長江, 杜希恩
【申請人】日照寶華新材料有限公司