鋁合金材料及其制造方法以及鋁合金復(fù)合材料及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種鋁合金材料及其制造方法，該鋁合金材料能夠在600℃左右的溫度下進(jìn)行釬焊，強(qiáng)度高且耐腐蝕性優(yōu)異。本發(fā)明的鋁合金材料含有Si：不足0.2質(zhì)量％、Fe：0.1質(zhì)量％～0.3質(zhì)量％、Cu：1.0質(zhì)量％～2.5質(zhì)量％、Mn：1.0質(zhì)量％～1.6質(zhì)量％以及Mg：0.1質(zhì)量％～1.0質(zhì)量％，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，當(dāng)量圓直徑為0.1μm以上的Al－Mn系化合物的數(shù)密度為1.0×105個(gè)/mm2以上，并且，當(dāng)量圓直徑為0.1μm以上的Al2Cu的數(shù)密度為1.0×105個(gè)/mm2以下。
【專利說(shuō)明】
錯(cuò)合金材料及其制造方法從及錯(cuò)合金復(fù)合材料及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明設(shè)及作為汽車等的換熱器的構(gòu)成構(gòu)件使用的侶合金材料及其制造方法，W 及侶合金復(fù)合材料及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 如圖1所示，散熱器等換熱器例如具有在形成為扁平狀的多根管1之間配置有加工 成波紋狀的薄壁散熱片2的構(gòu)造。管1和散熱片2-體形成。管1的兩端分別向由集管3和箱4 形成的空間開(kāi)口。在換熱器中，經(jīng)由管1將高溫的制冷劑自一箱側(cè)的空間送往另一箱側(cè)的空 間，并使通過(guò)管1和散熱片2進(jìn)行熱交換而變?yōu)榈蜏氐闹评鋭┭h(huán)。
[0003] 運(yùn)樣的換熱器的管通常使用具有忍材、內(nèi)襯材料和針料的硬針焊薄板(Brazing Sheet)。作為忍材，例如使用JIS3003(Al-0.15wt%Cu-l. lwt%Mn)合金，在忍材的內(nèi)側(cè)即 始終與制冷劑接觸的一側(cè)使用JIS7072 (Al - Iwt %化)合金作為內(nèi)襯材料，在忍材的外側(cè)通 常使用JIS4045(Al-10wt%Si)合金等作為針料。管通過(guò)針焊一體接合于加工成波紋狀的 散熱片等其他構(gòu)件。作為針焊法，可舉出針劑針焊法、使用非腐蝕性針劑的NOCOLOK針焊法 等，針焊通過(guò)將各構(gòu)件加熱到600°C左右的溫度來(lái)進(jìn)行。
[0004] 然而，近年來(lái)，換熱器向輕量、小型化的方向發(fā)展，為此，期望材料薄壁化。但是，在 利用現(xiàn)有方法進(jìn)行薄壁化時(shí)，產(chǎn)生了很多問(wèn)題。例如，對(duì)于構(gòu)成制冷劑通路的構(gòu)件(管、集管 等），導(dǎo)致外部耐腐蝕性變差。此外，對(duì)于散熱片，除了在針焊時(shí)發(fā)生壓曲之外，還會(huì)因針料 的擴(kuò)散而產(chǎn)生烙融。當(dāng)散熱片發(fā)生壓曲時(shí)，通風(fēng)阻力的增加導(dǎo)致?lián)Q熱器的熱效率下降，運(yùn)是 公知的。
[0005] 除了要消除上述問(wèn)題，還需要特別提高管的強(qiáng)度。W往所采用的設(shè)計(jì)構(gòu)思主要是 利用MgsSi的時(shí)效析出來(lái)強(qiáng)化材料。因此，為了高強(qiáng)度化，采用增加忍材中的Si、Mg的含量的 方法。但是，當(dāng)增加Si的含量時(shí)，會(huì)導(dǎo)致忍材的烙點(diǎn)大幅降低。因此，由于要在60(TC左右的 溫度進(jìn)行針焊，所W不期望大幅增加Si的含量，因此，管的高強(qiáng)度化也處于停滯不前的現(xiàn) 狀。
[0006] 對(duì)此，在專利文獻(xiàn)1中，公開(kāi)了一種侶合金硬針焊薄板，其包覆了由含有Cu的侶合 金形成的針料作為復(fù)合層。通過(guò)使用含有Cu的侶合金作為針料，使得針料的烙點(diǎn)降低，使針 焊溫度變?yōu)?70°C~585 °C的低溫，運(yùn)樣一來(lái)就可W增加忍材中的Si、化的含量，從而能夠?qū)?現(xiàn)管的高強(qiáng)度化。當(dāng)向針料中添加Cu時(shí)，針料的電位升高，可能導(dǎo)致忍材優(yōu)先被腐蝕。對(duì)此， 通過(guò)向針料中添加能使化等的電位降低的元素來(lái)進(jìn)行應(yīng)對(duì)。
[0007] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn) [000引專利文獻(xiàn)
[0009] 專利文獻(xiàn)1:日本特開(kāi)平7-207393號(hào)公報(bào)

【發(fā)明內(nèi)容】

[0010] 然而，在專利文獻(xiàn)1的侶合金硬針焊薄板中，未規(guī)定忍材的化合物的存在狀態(tài)。因 此，在針焊加熱后，Si和Cu的固溶量可能會(huì)降低。由此，針焊加熱后的時(shí)效強(qiáng)化得不到有效 發(fā)揮，強(qiáng)度也會(huì)降低。
[0011] 本發(fā)明是鑒于上述課題而完成的，其目的在于，提供一種能夠在60(TC左右的溫度 下進(jìn)行針焊、且強(qiáng)度高、耐腐蝕性優(yōu)異的侶合金材料及其制造方法，W及侶合金復(fù)合材料及 其制造方法。
[0012] 本發(fā)明人對(duì)上述課題進(jìn)行了研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，作為材料的設(shè)計(jì)思想，如果通過(guò)控制 組織而最大限度地利用A12化Mg的時(shí)效析出，則能夠在抑制忍材的烙點(diǎn)降低的情況下，獲得 更高強(qiáng)度的侶合金材料。
[0013] 本發(fā)明的侶合金材料其特征在于，含有Si :不足0.2mass %、Fe : 0 . Imass %~ 0.3mass%、Cu: 1. Omass% ~2.5mass%、Mn: 1 .Omass%~1.6mass% 臥及]\%:0.1 mass% ~ I .Omass%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，當(dāng)量圓直徑為0.1 wnW上的Al-Mn系化合物 的數(shù)密度為1.0 X IO5個(gè)Aim2W上，且當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的AlsCu的數(shù)密度為1.0 X 1〇5 個(gè)/mm2W下。
[0014] 優(yōu)選的是，本發(fā)明的侶合金材料還含有Ti:0.05mass%~0.2mass %、Zr : 0.0 Smass % ~0.2mass%、V: 0.0 Smass % ~0.2mass% W及Cr: 0.0 Smass % ~0.2mass % 中的 1種或2種W上。
[0015] 本發(fā)明的侶合金復(fù)合材料的特征在于，在所述忍材的一面具有針料或犧牲陽(yáng)極材 料。
[0016] 本發(fā)明的侶合金復(fù)合材料其特征在于，在所述忍材的一面具有針料，在所述忍材 的另一面具有犧牲陽(yáng)極材料。
[0017] 更優(yōu)選的是，所述針料為含有Si :7.0mass%~12.0mass%，余量由Al和不可避免 的雜質(zhì)構(gòu)成的Al-Si系合金。
[001引優(yōu)選的是，所述針料優(yōu)選為含有Si : 7. Omass %~12. Omass % W及Cu: 1. Omass %~ 2.5mass%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的Al-Si-化系合金。
[0019] 更優(yōu)選的是，所述針料為含有Si : 7 . Omass %~12 . Omass %、Cu : 1. Omass %~ 2.5mass% W及Zn:0 . Imass%~3 .Omass%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的A1 -Si - 化一化系合金。
[0020] 本發(fā)明的侶合金材料的制造方法其特征在于，該制造方法包括鑄造侶合金的鑄造 工序、加熱鑄錠的加熱工序W及對(duì)加熱后的鑄錠進(jìn)行熱社處理和冷社處理的社制工序，在 所述加熱工序中，在420°C~550°C下進(jìn)行加熱處理，在所述加熱工序之后，在320°C~400°C 下的保持時(shí)間為6分鐘W下。
[0021] 優(yōu)選的是，在所述鑄造工序之后，還包括在400°C~550°C下對(duì)鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化處 理的均質(zhì)化處理工序。
[0022] 優(yōu)選的是，在所述社制工序過(guò)程中和所述社制工序之后的至少一個(gè)時(shí)段，還包括 在200°C~320°C下進(jìn)行退火處理的退火工序。
[0023] 本發(fā)明的侶合金復(fù)合材料的制造方法的特征在于，該制造方法包括:鑄造工序，分 別鑄造作為所述忍材的侶合金材料、W及作為所述針料和所述犧牲陽(yáng)極材料的侶合金材料 中的至少一種；熱社工序，對(duì)鑄造后的針料用鑄錠和犧牲陽(yáng)極材料用鑄錠中的至少一種鑄 錠進(jìn)行熱社直至達(dá)到規(guī)定的厚度;組合工序，將熱社后的針料和熱社后的犧牲陽(yáng)極材料中 的至少一種與忍材用鑄錠組合而做成夾層材料;加熱工序，對(duì)所述夾層材料進(jìn)行加熱;熱社 復(fù)合工序，對(duì)所述夾層材料進(jìn)行熱社復(fù)合；W及冷社工序，對(duì)熱社復(fù)合后的夾層材料進(jìn)行冷 社處理，在所述組合工序中，在所述忍材用鑄錠的一面組合所述熱社后的針料或所述熱社 后的犧牲陽(yáng)極材料;或者，在所述忍材用鑄錠的一面組合所述熱社后的針料，在所述忍材用 鑄錠的另一面組合所述熱社后的犧牲陽(yáng)極材料，在所述加熱工序中，在420°C~550°C下進(jìn) 行加熱處理，在所述加熱工序之后，320°C~400°C下的保持時(shí)間為6分鐘W下。
[0024]優(yōu)選的是，在鑄造作為所述忍材的侶合金材料的鑄造工序之后，還包括在40(TC~ 55(TC下對(duì)鑄造后的忍材用鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化處理的均質(zhì)化處理工序。
[00巧]優(yōu)選的是，在所述冷社工序過(guò)程中和所述冷社工序之后的至少一者，還包括在200 °C~320°C下進(jìn)行退火處理的退火工序。
[0026] 本發(fā)明的侶合金材料具有高強(qiáng)度，成形性優(yōu)異。此外，由于本發(fā)明的侶合金材料烙 點(diǎn)高，因此，W該侶合金材料為忍材的侶復(fù)合材料能夠在600°C左右的溫度下進(jìn)行針焊。
【附圖說(shuō)明】
[0027] 圖1是表示現(xiàn)有的換熱器的一部分的分解立體圖。
【具體實(shí)施方式】
[0028] W下，具體說(shuō)明用于實(shí)施本發(fā)明的方式（W下稱為本實(shí)施方式。）。另外，將"mass% (質(zhì)量％)"簡(jiǎn)記為"％"。
[0029] (侶合金材料的組成）
[0030] 在現(xiàn)有的侶合金材料中，利用MgsSi的時(shí)效析出實(shí)現(xiàn)了材料的強(qiáng)化。但是，當(dāng)Si的 含量多時(shí)，侶合金材料的烙點(diǎn)會(huì)大幅降低，因此，考慮到要在600°C左右的溫度下進(jìn)行針焊， 不期望為了材料的進(jìn)一步強(qiáng)化而增加Si的含量。因此，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)了通過(guò)利用A12化Mg的 時(shí)效析出來(lái)獲得高強(qiáng)度的材料。Cu也與Si同樣具有使侶合金材料的烙點(diǎn)降低的作用，但其 影響不像Si那么大。Cu的含量即使較多，在烙點(diǎn)方面，也能夠在600°C左右的溫度下進(jìn)行針 焊。因此，設(shè)計(jì)了抑制Si的含量，而增加化的含量的材料。
[0031] 此外，為了利用AlsCuMg的時(shí)效析出，優(yōu)選的是，增加針焊加熱后的化的固溶量。因 此，為了增加針焊加熱后的Cu的固溶量，要抑制當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的粗大AlsCu的析 出。此外，為了進(jìn)一步更有效地利用AlsCuMg的時(shí)效析出，需要減少侶合金中的位錯(cuò)環(huán)的數(shù) 量。Al-Mn系化合物具有在與母相的界面處消除澤火過(guò)?？瘴坏淖饔茫虼?，具有減少位錯(cuò) 環(huán)數(shù)量的效果。因此，促進(jìn)了當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的粗大的Al-Mn系化合物的析出。
[0032] 本發(fā)明的侶合金材料含有Si :不足0.2 %、Fe: 0.1 %~0.3%、Cu: 1.0 %~2.5 %、 Mn: 1.0%~1.6% W及Mg:0.1 %~1.0%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。此外，也可W含 有Ti :0.05%~0.2%、Zr :0.05%~0.2%、V:0.05%~0.2% W及Cr:0.05%~0.2% 中的1 種或2種W上。
[0033] Si通常作為不可避免的雜質(zhì)混入到母合金中。Si固溶于侶母相中，利用固溶強(qiáng)化 而提高材料的強(qiáng)度。此外，Si形成金屬間化合物，利用析出強(qiáng)化而提高材料的強(qiáng)度。但是，在 同時(shí)存在大量的Cu的情況下，析出單體Si、Al-Cu-Si系化合物。當(dāng)Si的含量達(dá)到0.2% W 上時(shí)，運(yùn)些金屬間化合物會(huì)在晶界處析出而引發(fā)晶界腐蝕，使耐腐蝕性下降。此外，可能會(huì) 導(dǎo)致侶合金材料的烙點(diǎn)降低。因此，Si的含量不足0.2%，優(yōu)選不足0.1%。
[0034] Fe在侶合金中與Mn形成金屬間化合物。該金屬間化合物結(jié)晶、析出，利用彌散強(qiáng)化 而提高材料的強(qiáng)度。當(dāng)Fe的含量不足0.1%時(shí)，無(wú)法充分獲得該效果。另一方面，當(dāng)Fe的含量 超過(guò)0.3 %時(shí)，會(huì)產(chǎn)生不與Mn形成金屬間化合物的化，運(yùn)會(huì)成為腐蝕的起點(diǎn)。因此，F(xiàn)e的含量 為0.1 %~0.3%，優(yōu)選為0.1 %~0.2%。
[0035] Mn 與 Si、Fe、Cu 反應(yīng)而形成 Al-^-Mru Al-Si-^-MruAl-Qi-Mn 系化合物。運(yùn) 些金屬間化合物結(jié)晶、析出，利用彌散強(qiáng)化而提高材料的強(qiáng)度。此外，運(yùn)些金屬間化合物與 母相形成非匹配的界面，該界面在針焊中成為向侶合金材料導(dǎo)入的空位的消除部位。在針 焊中，當(dāng)向侶合金材料導(dǎo)入空位時(shí)，空位在針焊的冷卻中形成位錯(cuò)環(huán)。而且，在針焊后，在該 位錯(cuò)環(huán)上不均勻地析出S'相。S'相對(duì)強(qiáng)度的貢獻(xiàn)小，因此，材料的強(qiáng)度會(huì)下降。但是，當(dāng)存在 Al-Fe-Mn、Al -Si-Fe-Mn、Al -Cu-Mn系化合物時(shí)，能夠消除成為位錯(cuò)環(huán)的起因的空 位，因此，在針焊加熱后不易在材料中殘留位錯(cuò)環(huán)。由此，能抑制S'相的不均勻析出，促進(jìn) AlsCuMg的時(shí)效析出。AlsCuMg相針對(duì)強(qiáng)度的貢獻(xiàn)大。如上，當(dāng)添加Mn時(shí)，強(qiáng)度提高。當(dāng)Mn的含 量不足1.0%時(shí)，不能充分獲得該效果。另一方面，當(dāng)Mn的含量超過(guò)1.6%時(shí)，會(huì)形成粗大的 結(jié)晶物，會(huì)使成品率下降。因此，Mn的含量為1.0%~1.6%，優(yōu)選為1.2%~1.5%。
[0036] 化與Mg反應(yīng)而形成AlsCuMgDAlsCuMg在針焊后利用時(shí)效析出大幅提高材料的強(qiáng)度。 當(dāng)Cu的含量不足1.0%時(shí)，不能充分獲得該效果。另一方面，當(dāng)Cu的含量超過(guò)2.5%時(shí)，可能 導(dǎo)致侶合金材料的烙點(diǎn)降低。此外，AbCu會(huì)在晶界處析出，引起晶界腐蝕。因此，Cu的含量 為1.0%~2.5%，優(yōu)選為1.5%~2.5%。
[0037] Mg與化反應(yīng)而形成AlsCuMgDAlsCuMg在針焊后利用時(shí)效析出大幅提高材料的強(qiáng)度。 當(dāng)Mg的含量不足0.1 %時(shí)，不能充分獲得該效果。另一方面，當(dāng)Mg的含量超過(guò)1.0%時(shí)，在使 用非腐蝕性針劑的環(huán)境下進(jìn)行針焊時(shí)，Mg擴(kuò)散到針料中，導(dǎo)致針焊性顯著下降。此外，有時(shí) 會(huì)導(dǎo)致針焊前的伸長(zhǎng)率下降而使成形加工性下降。因此，Mg的含量為0.1%~1.0%，優(yōu)選為 0.125%~0.5%。
[0038] Cr、化各自在侶合金中形成微細(xì)的金屬間化合物，提高材料的強(qiáng)度。當(dāng)Cr、化各自 的含量不足0.05 %時(shí)，不能充分獲得該效果。另一方面，當(dāng)Cr Jr各自的含量超過(guò)0.2 %時(shí)， 可能形成粗大的金屬間化合物，使侶合金材料的成形加工性下降。因此，Cr、Zr的含量分別 優(yōu)選為0.05%~0.2%，更優(yōu)選為0.05%~0.1%。
[0039 ] Ti、V各自在侶合金中形成微細(xì)的金屬間化合物，提高材料的強(qiáng)度。此外，該金屬間 化合物呈層狀分散。該金屬間化合物的電位高，因此具有發(fā)生水平方向上的腐蝕，但不易發(fā) 生深度方向上的腐蝕的效果。當(dāng)Ti、V各自的含量不足0.05%時(shí)，運(yùn)些效果小。另一方面，當(dāng) Ti、V各自的含量超過(guò)0.2%時(shí)，可能形成粗大的金屬間化合物，使侶合金材料的成形加工性 下降。因此，Ti、V的含量?jī)?yōu)選為0.05%~0.2%，更優(yōu)選為0.05%~0.1%。
[0040] 化/Mg比根據(jù)其值的不同使得針焊加熱后析出的相不同。當(dāng)Cu/Mg比小于1時(shí)，在針 焊加熱后析出Al6CuMg4DAl6CuMg4對(duì)時(shí)效硬化的貢獻(xiàn)小，因此，可能導(dǎo)致強(qiáng)度降低。另一方 面，當(dāng)Cu/Mg比大于8時(shí)，在針焊加熱后析出A12化。Ab化比A12化Mg對(duì)時(shí)效硬化的貢獻(xiàn)還小， 所W，可能導(dǎo)致強(qiáng)度降低。因此，化Ate比優(yōu)選為1~8,更優(yōu)選為3~6。
[0041] 本發(fā)明的侶合金材料還可W含有具有使鑄錠組織細(xì)化的作用的B、其他不可避免 的雜質(zhì)元素。運(yùn)些元素的含量?jī)?yōu)選為0.05% W下。
[0042] (侶合金材料的金相組織）
[0043] 當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物（例如Al-Mn、Al-Mn-Si、Al-Fe- Mn-Si、Al-Cu-Mn系化合物）由于其尺寸比較大，因此，在針焊時(shí)不易固溶于侶合金材料 中，在針焊后仍有殘留。Al-Mn系化合物與母相Al晶格常數(shù)不同，因此，與母相形成非匹配 的界面，該界面成為在針焊中向侶合金材料中導(dǎo)入的空位的消除部位。在針焊中，當(dāng)向侶合 金材料中導(dǎo)入空位時(shí)，空位在針焊的冷卻中形成位錯(cuò)環(huán)。而且，在針焊后，在該位錯(cuò)環(huán)上不 均勻地析出S'相。S'相雖然是Al-化一Mg系合金的時(shí)效析出相，但對(duì)強(qiáng)度的貢獻(xiàn)小。不僅如 此，由于它能使化的固溶量降低，因此，會(huì)使侶合金材料的強(qiáng)度下降。但是，當(dāng)存在一定W上 的Al -Mn系化合物時(shí)，在針焊后存在于侶合金材料中的位錯(cuò)環(huán)會(huì)減少，因此，能夠抑制S '相 的析出，從而能夠有效利用AlsCuMg的時(shí)效析出。由此，侶合金材料的強(qiáng)度提高。在當(dāng)量圓直 徑為0.1皿W上的Al -Mn系化合物的數(shù)密度不足1.0 X IO5個(gè)/mm咐，該效果小。因此，本發(fā)明 中的當(dāng)量圓直徑0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度為1.OX IO5個(gè)/mm2W上，優(yōu)選為2.0 X105個(gè)/mm2w上。
[0044] 當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度通過(guò)用SEM觀察侶合金材料， 并對(duì)SEM像進(jìn)行圖像分析而求得。
[0045] 當(dāng)量圓直徑為0.化mW上的AhCu由于其尺寸比較大，因此，在針焊時(shí)不易固溶于 侶合金材料中，在針焊后仍有殘留。由此，針焊后的Cu的固溶量降低。當(dāng)針焊后的Cu的固溶 量低時(shí)，不能充分獲得利用AlsCuMg的時(shí)效析出提高材料強(qiáng)度的效果，且A12化會(huì)成為晶界腐 蝕的起點(diǎn)，所W耐腐蝕性也下降。因此，本發(fā)明中的當(dāng)量圓直徑為0.1 wnW上的A12化的數(shù)密 度為1.0X105個(gè)/mm?下，優(yōu)選為0.8X105個(gè)/mm?下。
[0046] 當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的A12化的數(shù)密度通過(guò)用SEM觀察侶合金材料，并對(duì)SEM像 進(jìn)行圖像分析而求得。
[0047] (侶合金復(fù)合材料）
[0048] 本發(fā)明的侶合金復(fù)合材料W上述侶合金材料為忍材，在忍材的一面具有針料或陽(yáng) 極犧牲材料。此外，本發(fā)明的侶合金復(fù)合材料W上述侶合金材料為忍材，在忍材的一面具有 針料，在忍材的另一面具有陽(yáng)極犧牲材料。
[0049] 作為針料，可W使用在侶合金的針焊中通常所用的侶合金。例如，可舉出Al-Si系 合金、Al-Si-Cu系合金、Al-Si-Cu-化系合金、Al-Si-Zn系合金、Al-Si-Mg系合金 W及Al-Si-Mg-Bi系合金。具體而言，作為Al-Si系合金，優(yōu)選為含有Si :7.0%~ 12.0%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的侶合金。此外，作為Al-Si-Cu系合金，優(yōu)選為 含有Si :7.0%~12.0%和化：1.0%~2.5%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的侶合金。此 夕h作為41-51-〇1-化系合金，優(yōu)選為含有51:7.0%~12.0%、加：1.0%~2.5%^及化： 0.1 %~3.0%，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的侶合金。
[0050] 作為犧牲陽(yáng)極材料，可W使用侶或侶合金等公知的材料。例如，可舉出Al-化系合 金O
[0051] (侶合金材料的制造方法）
[0052] 首先，烙化具有上述組成的侶合金原料，利用DC(Direct化ill,直接冷凝)鑄造法 制作侶合金鑄錠。在DC鑄造法中，烙融金屬的冷卻速度要非?？?，為0.5°C/秒~20°C/秒。因 此，鑄造時(shí)產(chǎn)生的金屬間化合物是微細(xì)的，侶合金中所含的元素過(guò)飽和地固溶。然而，根據(jù) 鑄造條件，可能會(huì)使鑄錠中大量出現(xiàn)當(dāng)量圓直徑為10曲iW上的粗大的AlsCu。當(dāng)鑄錠中存在 運(yùn)樣的化合物時(shí)，Cu在母相中的固溶量下降，在后續(xù)的針焊加熱后的自然時(shí)效中，有助于時(shí) 效析出的固溶Cu不足，因此，可能導(dǎo)致針焊加熱后的強(qiáng)度下降。當(dāng)對(duì)該鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化處理 時(shí)，粗大的AlsCu向母相中固溶，因此，針焊加熱后的強(qiáng)度穩(wěn)定，且成為高強(qiáng)度。當(dāng)在不足400 °C的溫度下進(jìn)行均質(zhì)化處理時(shí)，不能充分獲得該效果。另一方面，當(dāng)在超過(guò)550°C的溫度下 進(jìn)行均質(zhì)化處理時(shí)，Al-Mn系化合物的密度降低，因此不期望該處理。因此，期望不進(jìn)行均 質(zhì)化處理，或優(yōu)選在400°C~550°C的溫度下進(jìn)行。另外，均質(zhì)化處理之后，期望對(duì)冷卻后的 鑄錠進(jìn)行端面切削處理。
[0053] 接著，在進(jìn)行加熱處理之后，通過(guò)進(jìn)行熱社處理而將板厚降至規(guī)定板厚。當(dāng)在超過(guò) 550°C的溫度下進(jìn)行加熱處理時(shí)，過(guò)飽和地固溶的Mn無(wú)法新形成Al-Mn系的析出相，當(dāng)量圓 直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度不增加，因此不期望該處理。另一方面當(dāng)在不 足420°C的溫度下進(jìn)行加熱處理時(shí)，Mn的擴(kuò)散速度過(guò)低，因此，無(wú)法新析出Al-Mn系化合物， 當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度不增加，因此，不期望該處理。因此，熱 社處理前的加熱處理期望在420°C~550°C的溫度下進(jìn)行。此外，加熱處理的保持時(shí)間優(yōu)選 為5小時(shí)W下。
[0054] 此外，加熱處理之后，侶合金鑄錠的溫度逐漸降低。在320°C~400°C的溫度范圍 中，固溶于侶合金中的化W粗大的AlsCu的形態(tài)析出。因此，當(dāng)在該溫度范圍下保持超過(guò)6分 鐘時(shí)，當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Ab化的數(shù)密度可能會(huì)超過(guò)1 .OX IO5個(gè)/mm2。因此，加熱處 理后的320°C~400°C的溫度范圍下的保持時(shí)間期望為6分鐘W下。
[0055] 熱社處理之后，進(jìn)行冷社處理直至達(dá)到目標(biāo)板厚，制作侶合金材料?？蒞在冷社處 理的中途進(jìn)行中間退火處理，也可W在冷社處理之后進(jìn)行最終退火處理。中間退火處理和 最終退火處理可W只進(jìn)行任一種，也可W兩種都進(jìn)行。本發(fā)明的侶合金材料由于Cu的含量 多，因此，板巧的強(qiáng)度會(huì)非常高。因此，為了確保成形性，期望實(shí)施最終退火處理，還期望進(jìn) 行中間退火處理。然而，當(dāng)在超過(guò)320°C的溫度下進(jìn)行退火處理時(shí)，可能導(dǎo)致當(dāng)量圓直徑為 0.1皿W上的AlsCu的數(shù)密度增加。另一方面，當(dāng)在不足200°C的溫度下進(jìn)行退火處理時(shí)，無(wú) 法消除冷社時(shí)導(dǎo)入的晶格缺陷，進(jìn)行退火沒(méi)有意義。因此，本發(fā)明中的退火處理無(wú)論是中間 退火處理還是最終退火處理，均期望在200°C~320°C的條件下實(shí)施。
[0056] (侶合金復(fù)合材料的制造方法）
[0057] 首先，鑄造作為忍材的侶合金。具體而言，烙化具有上述組成的侶合金原料，利用 DC(Direct化ill)鑄造法制作忍材用侶合金鑄錠。接著，對(duì)忍材用侶合金鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化 處理。在均質(zhì)化處理工序中，優(yōu)選在400°C~550°C下對(duì)忍材用侶合金鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化處理。 另外，對(duì)于忍材用侶合金鑄錠，優(yōu)選在均質(zhì)化處理之后進(jìn)行端面切削處理。
[0058] 此外，鑄造作為針料和犧牲陽(yáng)極材料的侶合金，制作針料用侶合金鑄錠和犧牲陽(yáng) 極材料用侶合金鑄錠。接著，對(duì)針料用侶合金鑄錠和犧牲陽(yáng)極材料用侶合金鑄錠進(jìn)行熱社 處理直至達(dá)到規(guī)定的厚度。另外，對(duì)于針料用侶合金鑄錠和犧牲陽(yáng)極材料用侶合金鑄錠，優(yōu) 選在熱社處理之前進(jìn)行端面切削處理。然后，將熱社后的針料和熱社后的犧牲陽(yáng)極材料與 忍材用侶合金鑄錠組合而做成夾層材料。具體而言，在忍材用鑄錠的一面組合熱社后的針 料，在忍材用鑄錠的另一面組合熱社后的犧牲陽(yáng)極材料。對(duì)夾層材料進(jìn)行加熱，進(jìn)行熱社復(fù) 合，之后進(jìn)行冷社。由此，能夠制作出在忍材的一面具有針料，在忍材的另一面具有犧牲陽(yáng) 極材料的侶合金復(fù)合材料(侶合金制硬針焊薄板）。夾層材料的加熱處理優(yōu)選在42(TC~550 °C下進(jìn)行。此外，加熱處理后的320°C~400°C的溫度范圍下的保持時(shí)間期望為6分鐘W下。 此外，可W在冷社處理的中途進(jìn)行中間退火處理，也可W在冷社處理之后進(jìn)行最終退火處 理。中間退火處理和最終退火處理可W只進(jìn)行任一種，也可W兩種都進(jìn)行。中間退火處理和 最終退火處理均期望在200°C~320°C的條件下實(shí)施。
[0059] 另外，也可W僅鑄造作為針料和犧牲陽(yáng)極材料的侶合金材料中的一種。在該情況 下，將熱社后的針料或熱社后的犧牲陽(yáng)極材料與忍材用鑄錠組合而做成夾層材料。具體而 言，在忍材用鑄錠的一面組合熱社后的針料或熱社后的犧牲陽(yáng)極材料。由此，能夠制作出在 忍材的一面具有針料或犧牲陽(yáng)極材料的侶合金復(fù)合材料。
[0060] 實(shí)施例
[0061] 接著，基于實(shí)施例更詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，但本發(fā)明不限定于運(yùn)些實(shí)施例。
[0062] 按照表2所示的制造方法分別制造具有表1所示的組成的合金。另外，在表1的合金 組成中，"一"表示為檢測(cè)極限W下，"余量"包括不可避免的雜質(zhì)。
[0063] 首先，利用DC鑄造法分別鑄造了表1記載的組成的合金(合金No. 1~41)。然后，對(duì) 鑄錠表面進(jìn)行端面切削處理，按照表2記載的條件(工序No. 1~18)對(duì)該鑄錠進(jìn)行加熱處理， 然后利用熱社處理社制到2.6mm。另外，在工序No. 1~3、13中，對(duì)鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化處理，然后 進(jìn)行了端面切削處理。接下來(lái)，利用冷社處理將所得的板材加工成0.2mm的板厚，按照表2記 載的條件進(jìn)行最終退火處理，得到試樣。將各試樣(實(shí)施例1~39、比較例1~19)示于表3、表 4。另外，比較例10~13是指與本申請(qǐng)的技術(shù)方案2相對(duì)的比較例。
[0064] 表 1
[00 化]
[0066]表 2
[0067]
[006引然后，在600°C下對(duì)制作出的各試樣進(jìn)行3min的針焊加熱，再W200°c/min的速度 進(jìn)行冷卻。然后，按照下述所示的方法對(duì)各試樣進(jìn)行關(guān)于"針焊1周后的強(qiáng)度"、"當(dāng)量圓直徑 為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度"、"當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的AhCu的數(shù)密度"、 "耐腐蝕性"、"成形伴'、"針焊性"的評(píng)價(jià)，將運(yùn)些結(jié)果示于表3、表4。另外，本實(shí)施例中的"針 焊加熱"是指W假定了實(shí)際的針焊的溫度和時(shí)間進(jìn)行加熱。只要沒(méi)有特殊說(shuō)明，就是指對(duì)試 樣單體進(jìn)行加熱。
[0069] [a]針焊1周后的強(qiáng)度(MPa)
[0070] 自各試樣切出JIS5號(hào)試驗(yàn)片。對(duì)該試驗(yàn)片進(jìn)行針焊加熱，然后在25°C下進(jìn)行1周的 自然時(shí)效，進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)。若該試驗(yàn)結(jié)果為250MPaW上，則評(píng)價(jià)為合格。
[0071] [b]當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度(個(gè)/mm2)
[0072] 當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度通過(guò)進(jìn)行忍材合金的SM觀 察來(lái)評(píng)價(jià)。對(duì)各樣本分別進(jìn)行3個(gè)視場(chǎng)的觀察，利用AZ0KUN(A像<^)對(duì)各視場(chǎng)的沈M像進(jìn)行 圖像分析，由此，求得針焊加熱前的Al-Mn系化合物的數(shù)密度。記載的數(shù)密度是由各3個(gè)視 場(chǎng)求出的值的平均值。
[0073] k]當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的AhCu的數(shù)密度(個(gè)/mm2)
[0074] 當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的AhCu的數(shù)密度與Al-Mn系化合物同樣，通過(guò)進(jìn)行忍材 合金的沈M觀察來(lái)評(píng)價(jià)。對(duì)各樣本進(jìn)行3個(gè)視場(chǎng)的觀察，利用AZOKUN對(duì)各視場(chǎng)的SEM像進(jìn)行圖 像分析，由此，求得針焊加熱前的AhCu的數(shù)密度。表記的數(shù)密度是由各3個(gè)視場(chǎng)求出的值的 平均值。
[00巧][d]耐腐蝕性
[0076] 對(duì)各試樣進(jìn)行針焊加熱，制作腐蝕試驗(yàn)樣本。然后，利用下述方法進(jìn)行腐蝕試驗(yàn)， 評(píng)價(jià)是否引起晶界腐蝕。
[0077] 腐蝕液：向234g的化Cl、50g的KN〇3、7.35mL的HN03(60%)中添加蒸饋水，調(diào)整成IL 的液體
[0078] 方法:在比液量（solution volume to specimen area ratio,溶液體積與樣品面 積之比）為20mL/cm2的條件下進(jìn)行化r的浸潰試驗(yàn)后，通過(guò)截面觀察評(píng)價(jià)了晶界腐蝕的有 O
[0079] [e]成形性
[0080] 自各試樣切出JIS5號(hào)試驗(yàn)片，利用拉伸試驗(yàn)機(jī)在常溫下測(cè)定了伸長(zhǎng)率。成形性的 合格基準(zhǔn)為伸長(zhǎng)率達(dá)5% W上。
[0081] [門針焊性
[0082] 用各試樣夾住波紋加工后的復(fù)合散熱片材，進(jìn)行針焊加熱。測(cè)定針焊后的各試樣 與散熱片材之間的接合率，若為90% W上則評(píng)價(jià)為合格。此外，對(duì)于各試樣與散熱片材之間 的接合部是否能觀察到腐蝕(erosion)進(jìn)行了評(píng)價(jià)。
[0083] 表 3
[0086]
[0087] 在實(shí)施例1~39中，當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度為1.0 X 105個(gè)/mm2?上，此外，當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al2化的數(shù)密度為1.0X105個(gè)/mm?下。結(jié) 果是，針焊1周后的強(qiáng)度高達(dá)250MPaW上，在腐蝕試驗(yàn)中未顯示出晶界腐蝕，成形性、針焊性 都良好。
[0088] 在比較例1、9中，在腐蝕試驗(yàn)中顯示出晶界腐蝕，并且針焊性差。在比較例2、4、6、 8、14、15、17中，針焊1周后的強(qiáng)度低。在比較例3中，在腐蝕試驗(yàn)中顯示出晶界腐蝕，并且成 形性差。在比較例5中，在腐蝕試驗(yàn)中顯示出晶界腐蝕，并且成形性、針焊性差。在比較例7、 10~13中，成形性差。在比較例16、18、19中，針焊1周后的強(qiáng)度低，并且在腐蝕試驗(yàn)中顯示出 了晶界腐蝕。
[0089] 接著，制造在忍材上包覆了針料及/或犧牲材料的復(fù)合材料。用作忍材的合金的組 成為表1的合金No .2、6、8、13、16,制造方法按照表2的工序No. 3進(jìn)行制造。
[0090] 首先，利用DC鑄造法分別鑄造了表1記載的忍材所用的合金，W及表5記載的針料 及/或犧牲材料所用的合金。對(duì)于忍材所用的合金，在鑄造后按照表2記載的條件進(jìn)行均質(zhì) 化處理，接著進(jìn)行端面切削處理。對(duì)于針料及/或犧牲材料所用的合金，在鑄造后進(jìn)行端面 切削處理，接著進(jìn)行熱社處理。將熱社后的針料及/或犧牲材料與均質(zhì)化處理后進(jìn)行了端面 切削的忍材用鑄錠組合做成夾層材料。按照表2記載的條件對(duì)夾層材料進(jìn)行加熱處理，通過(guò) 熱社處理社制到2.6mm。接著，通過(guò)冷社處理將所得的板材加工到0.2mm的板厚，按照表2記 載的條件進(jìn)行最終退火處理，獲得了試樣。將各試樣(實(shí)施例40~60)示于表5。
[0091] 表5
[0092]
[0093] 然后，對(duì)制作出的各試樣在600°C下進(jìn)行3min的針焊加熱，再W200°C/min的速度 進(jìn)行冷卻。然后，與上述方法同樣地對(duì)各試樣進(jìn)行了關(guān)于"針焊1周后的強(qiáng)度"、"忍材中的當(dāng) 量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度'、"忍材中的當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的 Ab化的數(shù)密度"、"耐腐蝕性"、"成形性"、"針焊性"的評(píng)價(jià)，并且還評(píng)價(jià)了 "忍材一針料間電 位差"，將運(yùn)些結(jié)果示于表6。對(duì)于忍材一針料間電位差，若忍材的電位高于針料的電位，貝U 記作O，高出40mV W上，則記作◎。其中，對(duì)于針焊1周后的強(qiáng)度，若試驗(yàn)結(jié)果為220M化W上 則評(píng)價(jià)為合格。
[0094] 表 6
[0095]
[0096] 在實(shí)施例40~60中，忍材中的當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Al-Mn系化合物的數(shù)密 度為1.OX IO5個(gè)Aim2W上，此外，忍材中的當(dāng)量圓直徑為0.1皿W上的Ab化系化合物的數(shù)密 度為1.OX IO5個(gè)Aim2W下。此外，結(jié)果是，針焊1周后的強(qiáng)度為220M化W上，未顯示出晶界腐 蝕，成形性、針焊性均良好。根據(jù)W上可知，即使利用本發(fā)明的侶合金材料作為忍材，也能無(wú) 問(wèn)題地顯示出高強(qiáng)度。
[0097] 最后，對(duì)于本發(fā)明的侶合金材料，說(shuō)明Cu/Mg比對(duì)強(qiáng)度的影響。按照表2的工序No. 3 所示的制造方法分別制造了具有表7所示的組成的合金。
[009引首先，利用DC鑄造法分別鑄造了表7記載的組成的合金(合金No.42~47)。然后，按 照表2記載的條件進(jìn)行了均質(zhì)化處理。對(duì)鑄錠表面進(jìn)行端面切削處理，按照表2記載的條件 對(duì)其進(jìn)行加熱處理，通過(guò)熱社處理社制到2.6mm。接下來(lái)，通過(guò)冷社處理將所得的板材加工 到0.2mm的板厚，按照表2記載的條件進(jìn)行最終退火處理，獲得了試樣。將各試樣(實(shí)施例61 ~66)不于表8。
[0099] 表 7
[0100]
[0101] 然后，在600°C下對(duì)制作出的各試樣（實(shí)施例61~66)進(jìn)行3min的針焊加熱，再W 20(TC/min的速度進(jìn)行冷卻。然后，對(duì)各試樣進(jìn)行了 "針焊1周后的強(qiáng)度"的評(píng)價(jià)。此時(shí)，對(duì)于 固相線溫度相等的合金，將Cu/Mg比為4的合金中表現(xiàn)出90% W上的抗拉強(qiáng)度的合金評(píng)價(jià)為 ◎，表現(xiàn)出不足90%的抗拉強(qiáng)度的合金評(píng)價(jià)為〇。將該結(jié)果示于表8。
[0102] 表8
[0103]
[0104] 根據(jù)實(shí)施例61~66,結(jié)果是，化/Mg比超過(guò)8的材料與Cu/Mg比為4的材料相比，針焊 1周后的抗拉強(qiáng)度降低至90% W下。根據(jù)W上可知，優(yōu)選化/Mg比為8W下。
[0105] 本發(fā)明設(shè)及作為汽車等的換熱器的構(gòu)成構(gòu)件使用的侶合金材料、侶合金復(fù)合材料 W及侶合金材料的制造方法。更詳細(xì)而言，設(shè)及通過(guò)電焊加工、針焊構(gòu)成流路而用作管材 的、特別是W板厚為〇.25mmW下的薄壁材料為對(duì)象的、針焊后強(qiáng)度非常強(qiáng)的換熱器用侶合 金材料、換熱器用侶合金復(fù)合材料W及侶合金材料的制造方法。
[0106] 附圖標(biāo)記說(shuō)明
[0107] 1:管 [010引2:散熱片
[0109] 3:集管
[0110] 4:箱
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種鋁合金材料，其特征在于， 該錯(cuò)合金材料含有Si :不足O . 2質(zhì)量％、Fe :0.1質(zhì)量％~0.3質(zhì)量％、Cu: 1.0質(zhì)量％~ 2.5質(zhì)量％、]\1]1:1.0質(zhì)量％~1.6質(zhì)量％以及1%:0.1質(zhì)量％~1.0質(zhì)量％，余量由41和不可避 免的雜質(zhì)構(gòu)成，當(dāng)量圓直徑為〇. Iym以上的Al-Mn系化合物的數(shù)密度為1.0 XlOMVmm^ 上，并且，當(dāng)量圓直徑為0.1 ym以上的Al2Cu的數(shù)密度為1.0 X IO5個(gè)/mm2以下。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋁合金材料，其特征在于， 該鋁合金材料還含有Ti :0.05質(zhì)量％~0.2質(zhì)量％、Zr :0.05質(zhì)量％~0.2質(zhì)量％、V: 0.05質(zhì)量％~0.2質(zhì)量％以及Cr :0.05質(zhì)量％~0.2質(zhì)量％中的1種或2種以上。3. -種鋁合金復(fù)合材料，其特征在于， 該鋁合金復(fù)合材料以權(quán)利要求1或2所述的鋁合金材料為芯材，在所述芯材的一面具有 釬料或犧牲陽(yáng)極材料。4. 一種鋁合金復(fù)合材料，其特征在于， 該鋁合金復(fù)合材料以權(quán)利要求1或2所述的鋁合金材料為芯材，在所述芯材的一面具有 釬料，在所述芯材的另一面具有犧牲陽(yáng)極材料。5. 根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的鋁合金復(fù)合材料，其特征在于， 所述釬料是含有Si :7.0質(zhì)量％~12.0質(zhì)量％，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的Al - Si系合金。6. 根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的鋁合金復(fù)合材料，其特征在于， 所述釬料是含有31:7.0質(zhì)量％~12.0質(zhì)量％和〇1:1.0質(zhì)量％~2.5質(zhì)量％，余量由八1 和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的Al - Si - Cu系合金。7. 根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的鋁合金復(fù)合材料，其特征在于， 所述釬料是含有31:7.0質(zhì)量％~12.0質(zhì)量％、〇1:1.0質(zhì)量％~2.5質(zhì)量％以及211:0.1 質(zhì)量％~3.0質(zhì)量％，余量由Al和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的Al - Si - Cu - Zn系合金。8. -種鋁合金材料的制造方法，用于制造權(quán)利要求1或2所述的鋁合金材料，其特征在 于， 該制造方法包括鑄造鋁合金的鑄造工序、加熱鑄錠的加熱工序以及對(duì)加熱后的鑄錠進(jìn) 行熱乳處理和冷乳處理的乳制工序， 在所述加熱工序中，在420 °C~550 °C下進(jìn)行加熱處理， 在所述加熱工序之后，在320 °C~400 °C下的保持時(shí)間為6分鐘以下。9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的鋁合金材料的制造方法，其特征在于， 在所述鑄造工序之后，還包括在400 °C~550 °C下對(duì)鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化處理的均質(zhì)化處理 工序。10. 根據(jù)權(quán)利要求8或9所述的鋁合金材料的制造方法，其特征在于， 在所述乳制工序過(guò)程中和所述乳制工序之后的至少一者，還包括在200°C~320°C下進(jìn) 行退火處理的退火工序。11. 一種鋁合金復(fù)合材料的制造方法，其用于制造權(quán)利要求3~7中任一項(xiàng)所述的鋁合 金復(fù)合材料，其特征在于， 該制造方法包括:鑄造工序，分別鑄造作為所述芯材的鋁合金材料、以及作為所述釬料 和所述犧牲陽(yáng)極材料的鋁合金材料中的至少一種;熱乳工序，對(duì)鑄造后的釬料用鑄錠和犧 牲陽(yáng)極材料用鑄錠中的至少一種鑄錠進(jìn)行熱乳直至達(dá)到規(guī)定的厚度;組合工序，將熱乳后 的釬料和熱乳后的犧牲陽(yáng)極材料中的至少一種與芯材用鑄錠組合而做成夾層材料;加熱工 序，對(duì)所述夾層材料進(jìn)行加熱；熱乳復(fù)合工序，對(duì)所述夾層材料進(jìn)行熱乳復(fù)合；以及冷乳工 序，對(duì)熱乳復(fù)合后的夾層材料進(jìn)行冷乳處理， 在所述組合工序中，在所述芯材用鑄錠的一面組合所述熱乳后的釬料或所述熱乳后的 犧牲陽(yáng)極材料;或者，在所述芯材用鑄錠的一面組合所述熱乳后的釬料，在所述芯材用鑄錠 的另一面組合所述熱乳后的犧牲陽(yáng)極材料， 在所述加熱工序中，在420 °C~550 °C下進(jìn)行加熱處理， 在所述加熱工序之后，在320 °C~400 °C下的保持時(shí)間為6分鐘以下。12. 根據(jù)權(quán)利要求11所述的鋁合金復(fù)合材料的制造方法，其特征在于， 在鑄造作為所述芯材的鋁合金材料的鑄造工序之后，還包括在400 °C~550 °C下對(duì)鑄造 后的芯材用鑄錠進(jìn)行均質(zhì)化處理的均質(zhì)化處理工序。13. 根據(jù)權(quán)利要求11或12所述的鋁合金復(fù)合材料的制造方法，其特征在于， 在所述冷乳工序過(guò)程中和所述冷乳工序之后的至少一者，還包括在200°C~320°C下進(jìn) 行退火處理的退火工序。
【文檔編號(hào)】C22C21/00GK105934527SQ201580004910
【公開(kāi)日】2016年9月7日
【申請(qǐng)日】2015年1月9日
【發(fā)明人】成田涉, 福元敦志
【申請(qǐng)人】株式會(huì)社Uacj