專利名稱：：填充的熱塑性耐割纖維的制作方法相關的申請本申請是共同受讓的美國專利申請08/243344，申請日1994年5月16日，仍在審查中，及其兩份分案申請。本發(fā)明的范圍本發(fā)明涉及由含硬質填料的具有改進的耐割性的熱塑性聚合物制的纖維。本發(fā)明的背景長期以來一直在探索具有改進的耐鋒利刀刃切割的纖維。在肉類加工工業(yè)和汽車領域中采用耐割手套是十分有利的。如美國專利4004295、4384449和4470251及歐洲專利458343所指出的，已經由包含柔軟金屬絲的紗或由高拉伸強度的纖維紡成的紗制成了具有耐割性的手套。由包含柔軟金屬絲的紗制成的手套有引起手疲勞從而導致生產率下降和增加受傷可能性的缺點。而且，隨手套長時間的磨損和褶曲，金屬絲可能疲勞和斷裂，還會割破和擦傷雙手。此外，當洗滌過的手套在高溫下干燥時，金屬絲會起散熱作用，這樣會降低紗或纖維的拉伸強度，因此降低了手套的保護作用和縮短了手套的使用壽命。具有高模量和高拉伸強度的高度取向纖維的耐割性較常規(guī)半結晶聚合物好。這些高度取向聚合物的實例包括聚芳基酰胺、熱致液晶聚合物及伸直鏈聚乙烯。這些聚合物也有限制它們應用的缺點如在干燥箱中受熱時會喪失各種性能(聚乙烯)、耐漂白性差(聚芳基酰胺)、手感不舒適以及成本高。柔軟性好、又有舒適感并且洗滌又不復雜的耐割防護服是理想的。因此，需要一種經日常洗滌后仍能保持柔軟性的耐割纖維。這種纖維可有利于用于制造防護服，特別是制造高度柔軟的耐割手套。已經將混有顆粒物質的熱塑性聚合物制成纖維，但就提高纖維耐割性來說，除熱致液晶聚合物外，還不能顯著地改善纖維的耐割性。例如，少量微粒狀二氧化鈦作為消光劑已經用于聚酯纖維。也有將少量膠體二氧化硅用于聚酯纖維來提高其光澤。已有將磁性材料摻入纖維中制得磁性纖維。實例包括如日本專利申請55/098909(1980)所公布的用于熱塑性纖維中的鈷/稀土元素金屬互化物；如日本專利申請3-130413(1991)中公布的用于皮-芯纖維中的鈷/稀土元素金屬互化物或鐵酸鍶以及如波蘭專利251452及K.Turek等人的J.Magn.Magn.Mater.(1990)，83(1-3)，pp.279-280所述的用于熱塑性聚合物中的磁性物質。本發(fā)明概要通過混入硬質填料(優(yōu)選能均勻分散在所有纖維中)，能將可熔融加工的各向同性聚合物紡制成具有更耐鋒利刀刃切割的纖維和紗。硬質填料莫氏硬度值大于約3，用量至少約0.1(重量)％，平均粒度在約0.25微米-約10微米之間。該纖維的耐割性較由未添加硬質填料的相同聚合物制成的纖維高。當按Ashland防割性能(AshlandCutProtectionPerformance)試驗進行測定時，耐割性至少提高約20％。一種制造具有更耐鋒利刀刃切割的合成纖維或紗的新方法也已公開。該方法包括制備可熔融加工的各向同性聚合物與莫氏硬度值大于約3的硬質填料的均勻混合物，然后以熔體紡絲法將聚合物紡制成纖維或紗，這種纖維或紗以Ashland防割性能試驗測定的耐割性至少提高約20％，優(yōu)選至少提高約35％?？刹捎媚壳皩⒗w維和紗制成織物的任何方法，包括織造和針織，將上述纖維和紗制成具有改善的耐割性的織物。也可將該纖維和紗制成具有改進的耐割性的無紡織物。這類織物與制造耐割織物的方法及由此制得的織物都是新的。本發(fā)明的詳細說明如上所述，將硬質填料摻入纖維內，可生產出用于制造防護服的柔軟耐割纖維。該纖維是由各向同性聚合物紡制的。術語“各向同性的”是指不是液晶的。優(yōu)選的是，聚合物是可以熔融加工的，也就是說，該聚合物可在某一溫度范圍內熔融，并在該溫度下可將熔融相聚合物紡成纖維而聚合物不會發(fā)生明顯的分解。制造纖維的優(yōu)選方法是熔體紡絲法。優(yōu)選的各向同性聚合物是半-晶聚合物。高度適用的半-晶聚合物包括聚(對苯二甲酸亞烷基酯)、聚(萘二甲酸亞烷基酯)、聚(亞芳基硫醚)、脂族和脂族-芳族聚酰胺、包括由環(huán)己二甲醇和對苯二甲酸衍生的單體單元的聚酯以及包括聚乙烯和聚丙烯的聚烯烴。具體的半-晶聚合物的實例包括聚(對苯二甲酸乙二醇酯)、聚(對苯二甲酸丁二醇酯)、聚(萘二甲酸乙二醇酯)、聚(亞苯基硫醚)、聚(對苯二甲酸1，4-環(huán)己烷二甲醇酯)，其中1，4-環(huán)己烷二甲醇是順式和反式異構體的混合物，尼龍6、尼龍66、聚乙烯以及聚丙烯。這些聚合物都是眾所周知的適用制造纖維的聚合物。優(yōu)選的半-晶聚合物是聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。不能以熔體加工的聚合物也可填充硬質微粒，如乙酸纖維素酯，通常是以丙酮作溶劑進行干法紡絲；或聚芳基酰胺，如對苯二甲酸與對苯二胺的聚合物，是以濃硫酸溶液進行于噴濕法紡絲的。為了制得填充纖維，可在這些聚合物的紡絲過程中摻入硬質微粒。無定形的、非晶聚合物(如間苯二酸、對苯二酸與雙酚A的共聚物(聚芳酯))也可經填充微粒并通過熔體紡絲法而用于本發(fā)明。本發(fā)明的一個重要方面是發(fā)現可由一種填充有能賦予纖維耐割性的硬質材料的適用聚合物制造柔軟的耐割纖維。該硬質材料可以是金屬如元素金屬或金屬合金，或者可以是非金屬。通常，莫氏硬度值為約3或更高的任何填料都可使用。特別適用的填料的莫氏硬度值高于約4，優(yōu)選高于約5。鐵、鋼、鎢和鎳是金屬和金屬合金說明性實例，而莫氏硬度值約6.5-7.5的鎢是優(yōu)選的。非金屬材料也是適用的。非金屬材料包括(但不受此限制)金屬氧化物(如氧化鋁與二氧化硅)、金屬碳化物(如碳化硅、碳化鎢)、金屬氮化物、金屬硫化物、金屬硅酸鹽、金屬硅化物、金屬硫酸鹽、金屬磷酸鹽及金屬硼化物。其它陶瓷材料也可采用。氧化鋁以及特殊煅燒過的氧化鋁是最優(yōu)選的。通常二氧化鈦是較少優(yōu)選的。在保持纖維力學性能的條件下，為獲得好的耐割性，微粒的大小和尺寸分布是重要的參數。通常，硬質填料應該是微粒形態(tài)，而粉狀一般是適宜的。扁平微粒(片狀)和細長微粒(針狀)的效果也是好的。平均顆粒尺寸通常在約0.25微米至約10微米。優(yōu)選的平均顆粒尺寸在約1-6微米。最優(yōu)選的平均顆粒尺寸約3微米。對扁平微粒(即片狀)或細長微粒來說，顆粒尺寸是指沿微粒長軸的長度(細長微粒的長度或片狀微粒扁平面的平均直徑)。微粒優(yōu)選應呈對數正態(tài)分布。對于制造紡織纖維(即纖維的旦數范圍為約1.5-15單絲旦數dpf)來說，微粒應經過濾或過篩，以除去大于約6微米的微粒。硬質填料的用量百分比是很低的。用量的選擇在于既能提高耐割性又不會使拉伸性能有明顯下降，纖維或由該纖維制的織物的耐割性的提高至少約20％(按Ashland防割性能試驗法測定)是希望的。與由不含填料的相同聚合物制的纖維相比，優(yōu)選的纖維耐割性至少提高約35％，最優(yōu)選至少提高約50％。纖維拉伸性能(強度和模量)的下降優(yōu)選不會超過約50％，更優(yōu)選不會超過約25％。最優(yōu)選的是，拉伸性能不會有明顯的變化(即拉伸性能下降低于約10％)。以重量計，填料的用量應至少約0.1％。填料用量的上限主要是由對拉伸性能的影響來確定的，但通常的用量高于約20(重量)％是不太希望。以體積計，微粒用量優(yōu)選在約0.1-約5(體積)％，更優(yōu)選約0.5％-約3(體積)％，最優(yōu)選約2.1(體積)％。對于優(yōu)選的實施方案(在聚對苯二甲酸乙二醇酯中的煅燒氧化鋁)來說，優(yōu)選用量以重量計為約0.3-約14％，更優(yōu)選為約1.4％-約8.5％，最優(yōu)選約6％。根據本發(fā)明，填充纖維是由填充樹脂制成的。可采用將填料添加到樹脂中的任何標準方法來制取填充樹脂。例如，對可熔融加工的各向同性聚合物來說，可在擠出機中將硬質填料與熔融的聚合物在能使填料均勻地分布在樹脂中的條件下，如在雙螺桿擠出機中混合而方便地制取填充樹脂。填料也可在聚合物制備過程中加入，或當聚合物喂入纖維紡絲設備的擠出機時添加，在這種情況下，共混與紡絲步驟幾乎是同時進行的。因為填料是均勻地分布在聚合物熔體中的，因此，除了細長和扁平微粒在紡絲過程的取向力作用下有一定程度取向外，填料微粒在所有纖維中也是均勻分布的。也可能發(fā)生某些微粒向纖維表面遷移的現象。因此，雖然微粒在纖維中的分布如上所述的是“均勻的”，但“均勻的”一詞應理解為還包括均勻的聚合物共混物在加工(如熔體紡絲)期間所發(fā)生的不均勻性。這種纖維仍屬于本發(fā)明范圍。根據本發(fā)明可制得任何纖度的纖維。對于紗和織物的制造來說，纖維的旦數通常在約1-約50單絲旦數之間，優(yōu)選在約1.5-約15單絲旦數之間，最優(yōu)選約4單絲旦數。通過添加硬質填料也可制得耐割單絲。通常，單絲的直徑為約0.05-約2毫米。纖維是由常規(guī)紡絲工藝制造的。如前所述，優(yōu)選的方法是熔體紡絲法，但也可采用濕法紡絲法和干法紡絲法。以上是對纖維的說明，名詞纖維不僅包括常規(guī)的單纖維，而且也包括由許多這種纖維紡成的紗。一般，紗是用來制造服裝、織物等的。借助常規(guī)方法(如針織或織造)及常規(guī)設備，采用本發(fā)明的填充纖維可制成耐割織物。也可制成無紡織物。這種織物與由不含填料的相同聚合物紡制的纖維制造的相同織物相比，其耐割性有了提高。該織物的耐割性(按Ashland防割性能試驗法測定)提高至少約20％，優(yōu)選的耐割性提高至少約35％，最優(yōu)選的耐割性提高至少約50％。于是，可由上述耐割性織物制成耐割性服裝。例如，由該織物可制造專用于食品加工工業(yè)的耐切割安全手套。這種手套是高度柔軟的、容易清洗，并且耐氯漂白和耐干燥箱加熱。本發(fā)明的耐割纖維也可用來制造醫(yī)用防護手套。織物和單絲的其它用途包括用作卡車的側面防護屏和防水布、軟行李包、工業(yè)用覆蓋飾物、噴制件、燃料箱、可折疊的包裝袋、貨機用窗簾、水龍帶套以及金屬包裝時用的耐割圍裙、護腿套褲等。實施例1下面說明摻混鎢粉填料的聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。鎢的莫氏硬度值為約6.5-7.5。特性粘度(在鄰氯酚中測定)為約0.95的輪胎簾線級聚(對苯二甲酸乙二醇酯)(PET)是由HoechstCelaneseCorporation，Somerville，NewJersey提供的粒料。將該聚合物與10(重量)％鎢粉在雙螺桿擠出機中混合制成母料。鎢的平均顆粒尺寸為約1微米。聚合物粒料和鎢粉在混合前都經過干燥。母料再與添加的PET在雙螺桿擠出機中混合成含鎢粉為1(重量)％和4(重量)％的混合物。先讓熔融混合物通過過濾組件，然后通過噴絲板對混合物進行熔體紡絲。接著長絲從90℃的熱送料輥被引出，然后被拉伸過熱模套，最后在225℃進行2％的松弛操作。將長絲合股供性能試驗。試驗數據匯于表1。為了確保填料在過濾時沒有被濾出，對一份含鎢10％的纖維進行鎢的分析。纖維的分析結果表明，纖維中含約8.9(重量)％的鎢。拉伸性能采用ASTM試驗方法D-3822測定強度、伸長率和模量。耐割性首先將纖維針織成耐割試驗用的織物?？椢镏屑喌拿婷芏纫园凰?平方碼量度(表1和表2中的OSY)。然后按Ashland防割性能(“CPP”)試驗法測定織物的耐割性。試驗是在TRI/Environmental，Inc.(9063BeeCaveRoad，Anstin，Texas78733-6201)進行的。試驗時，織物樣放置在一心軸的凸表面上。進行一系列試驗，該試驗是以一加有可變荷重的剃刀片拉過織物，直到織物完全被割透，測量刀片完全割透該織物時，該刀片在織物上移動的距離。剃刀片完全割透織物時的那一點就是心軸與剃刀片發(fā)生電接觸的位置。以割透織物所需距離作為剃刀片荷重的函數作圖。切割距離設定在約0.3英寸至約1.8英寸之間，測定數據并作圖。繪制的曲線圖近似為一直線。通過圖上點繪制或計算出理想的直線，并可從圖中曲線或通過回歸分析計算出刀片在織物上移動1英寸時割透織物所需的荷重。刀片在織物上移動1英寸割透織物所需荷重的內插值以“CPP”列于表1和表2中，CPP是防切割性能(CutProtectionPerformance)的縮寫。最后，為了比較不同面密度的織物樣品，以CPP值除以織物的面密度(OSY)來對不同面密度的織物進行補償。該數值以CPP/OSY列于表1和表2中。實施例2在這些實驗中，PET纖維試樣是以氧化鋁粉填充的，該氧化鋁粉是市售的商標為MICROPOLISHII的拋光磨料。采用平均顆粒尺寸分別為約0.05微米和約1.0微米的兩種不同的氧化鋁粉。該兩種氧化鋁粉是由Buehler，Ltd.(WaukeganRoad，LakeBluff，Illinois60044)提供解凝聚粉狀氧化鋁。0.05微米氧化鋁是立方晶系結構的r-氧化鋁和莫氏硬度值為8。1.0微米氧化鋁是六方晶系結構的α氧化鋁和莫氏硬度值為9。按與實施例4相同的方法將兩種氧化鋁粉分別與PET混合，得到含氧化鋁為約0.21％、0.86％、1.9％及2.1％(重量)的填充PET試樣。纖維的性能和耐割性是按與實施例1相同的方法測定的。測定數據列于表2中。表1和表2數據表明，這些實驗中填充量不同的試樣的耐割性都有提高，至少約10-20％。數據中有兩組關于纖維中的填料摻入量在約0.07％至約0.7％(以體積計)的數據。其纖維的性能沒有隨填充量和微粒的顆粒尺寸的變化而出現明顯的下降。實施例3對以幾種不同顆粒尺寸(0.6-1.6微米)的鎢微粒為填料、填料濃度為0.4-1.2(體積)％的PET進行一系列實驗。將填充鎢的PET紡制成紗，接著將紗針織成供試驗用織物。采用下述改進的步驟以Ashland防割性能試驗法測定耐割性。以CPP值除以織物的面密度來對以不同密度的織物進行試驗的實效校正。數據列于表3中。防割性能(CPP)在實驗1的末尾已敘述了AshlandCPP試驗，但本實驗采用一個已知CPP值的標準樣作基準來校正測定結果。校準用標準樣是NS-5550型0.062英寸氯丁橡膠(購自FAIRPRENE，85MillPlainRoad，Fairfield，CT06430)，該橡膠的CPP值為400克。在一系列試驗的開始和結束時分別測定該標準樣的CPP值，并計算出將測定的標準樣CPP值校正至400克的平均歸一化因子。然后，該歸一化因子被用來校正一系列試驗的測定數據。在計算CPP值時，也可利用割透織物所需距離的對數對剃刀片上荷重的關系圖，因為該兩者呈較好的線性關系。實施例4采用燒結氧化鋁為纖維填料進行一系列試驗。這些實驗的步驟與實施例1-3中的步驟相同，但是微粒的顆粒尺寸范圍較寬(0.5-3微米)，且濃度范圍(0.8-3.2(體積)％)較實施例2寬。用于實驗中的燒結氧化鋁購自AgscoCorporation(621Route46，Hasbrouck，N.J.07604)，該氧化鋁是片狀晶型，稱為Alumina#1。按實施例3的末段所述步驟測定CPP值。然后按上述方法計算CPP/OSY值。這些數據都列于表4中。由表中所列數據可以看出，CPP/OSY值受表中所列所有變數(即顆粒尺寸、微粒濃度、面密度和纖維的單絲旦數)的影響。高面密度(OSY)時，CPP/OSY值顯著下降。因此最好用有相似面密度的織物作試驗進行比較。然而，由表4數據可以看出由微粒含量為2.4(體積)％(6.8重量％)、顆粒尺寸為2微米、面密度小于約10盎司/平方碼的紡織纖維(2.8單絲旦紡制的織物的CPP/OSY值大于約100。(試樣序號為22-24和30)。該值比未填充的、纖維纖度和面密度相接近的PET纖維試樣(表1中三個對照樣)的平均CPP/OSY值約53提高50％以上。表3中所有鎢填充的PET試樣的平均CPP/OSY值(70)和表4所有氧化鋁填充的PET試樣的平均CPP/OSY值(75)都顯著地高于對照樣的平均值。上述本發(fā)明的具體實施方案只是對本發(fā)明的說明，本領域技術熟練人員可對其進行修改，這是不言而喻的。因此不能認為本發(fā)明只限于本文公開的實施方案。表1、鎢填充PET的耐割性1強度(克/旦)、伸長率(％)、模量(克/旦)按ASTM試驗方法D-3822測定。2防割性能，按AshlandCPP試驗方法測定。3盎司/碼2表2氧化鋁填充PET的耐割性1強度(克/旦)、伸長率(％)、模量(克/旦)按ASTM試驗方法D-3822測定。2防割性能，按AshlandCPP試驗方法測定。3盎司/碼2表3鎢填充PET的耐割性顆粒尺寸以微米計。濃度為硬質微粒的濃度，以PET中體積％計。DPF是纖維旦數，以dpf(單絲旦數)計。纖維強度、伸長率和模量是纖維的拉伸性能，按ASTM試驗方法D-3822測定。OSY是針織織物的面密度，以盎司/碼2計。CPP是按AshlandCPP試驗方法測定的CPP值。CPP/OSY是CPP值與面密度(OSY)的比值。*按實施例1所述方法測定。表4氧化鋁填充PET的耐割性</tables>顆粒尺寸以微米計。濃度為硬質微粒的濃度，以PET中體積％計。DPF是纖維旦數，以dpf(單絲旦數)計。纖維強度、伸長率和模量是纖維的拉伸性能，按ASTM試驗方法D-3822測定。OSY是針織織物的面密度，以盎司/碼2計。CPP是按AshlandCPP試驗方法測定的CPP值。CPP/OSY是CPP值與面密度(OSY)的比值。*按實施例1所述方法測定。權利要求1.一種包含各向同性可熔融加工的聚合物和在所述纖維中均勻分布的硬質填料的耐割纖維，所述填料的莫氏硬度值大于約3；所述填料的平均顆粒尺寸在約0.25微米至約10微米之間；所述填料的用量至少為約0.1(重量)％；所述填料的作用是使按Ashland防割性能試驗測定的耐割性比不含所述填料的含所述聚合物的纖維至少提高約20％。2.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述纖維的耐割性比不含所述填料的含所述聚合物的纖維至少提高約35％。3.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述纖維的耐割性比不含所述填料的含所述聚合物的纖維至少提高約50％。4.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述硬質填料的莫氏硬度值大于約5。5.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述硬質填料的平均顆粒尺寸在約1-約6微米之間。6.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述硬質填料的平均顆粒尺寸為約3微米。7.根據權利要求5的一種耐割纖維，其中所述硬質填料是選自金屬氧化物(包括氧化鋁和二氧化硅)，金屬碳化物，金屬氮化物，金屬硫化物，金屬硅酸鹽，金屬硅化物，金屬硫酸鹽，金屬磷酸鹽，金屬硼化物以及它們的混合物的一種非金屬，但所述硬質填料不是二氧化鈦。8.根據權利要求7的一種耐割纖維，其中所述硬質填料在所述纖維中的含量為約0.1％-約5％，以體積計。9.根據權利要求7的一種耐割纖維，其中所述硬質填料在所述纖維中的含量為約0.5％-約3％，以體積計。10.根據權利要求7的一種耐割纖維，其中所述硬質填料在纖維中的含量為約2.1(體積)％。11.根據權利要求9的一種耐割纖維，其中所述硬質填料是煅燒氧化鋁。12.根據權利要求5的一種耐割纖維，其中所述硬質填料是一種金屬或金屬合金。13.根據權利要求12的一種耐割纖維，其中所含硬質填料的含量為約0.1％-約5(體積)％。14.根據權利要求12的一種耐割纖維，其中所含硬質填料的含量為約0.5％-約3(體積)％。15.根據權利要求12的一種耐割纖維，其中所含硬質填料的含量為約2.1(體積)％。16.根據權利要求14的一種耐割纖維，其中所述硬質填料選自鐵、鋼、鎳、鎢以及它們的混合物。17.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述各向同性的、可熔融加工的聚合物選自聚(對苯二甲酸亞烷基酯)、聚(萘二甲酸亞烷基酯)、聚(亞芳基硫醚)、脂族聚酰胺、脂族-芳族聚酰胺、環(huán)己烷二甲醇與對苯二甲酸的聚酯以及聚烯烴。18.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述各向同性的、可熔融加工的聚合物選自聚(對苯二甲酸乙二醇酯)、聚(對苯二甲酸丁二醇酯)、聚(萘二甲酸乙二醇酯)、聚(亞苯基硫醚)、聚(對苯二甲酸-1，4-環(huán)己烷二甲醇酯)、尼龍6、尼龍66、聚乙烯以及聚丙烯。19.根據權利要求1的一種耐割纖維，其中所述各向同性的、可熔融加工的聚合物是聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。20.根據權利要求9的一種耐割纖維，其中所述的各向同性的、可熔融加工的聚合物是聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。21.根據權利要求11的一種耐割纖維，其中所述的各向同性的、可熔融加工的聚合物是聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。22.根據權利要求10的一種耐割纖維，其中所述硬質填料是煅燒氧化鋁及所述各向同性的可熔融加工的聚合物是聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。23.根據權利要求16的一種耐割纖維，其中所述各向同性的可熔融加工的聚合物是聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。24.制造具有高耐割性纖維或紗的一種方法，該方法包括下述步驟(a)制備均勻的混合物，該混合物含至少約0.1(重量)％的(1)莫氏硬度值大于約3、顆粒尺寸在約0.25微米至約10微米的一種硬質填料，與(2)選自聚(對苯二甲酸乙二醇酯)、聚(對苯二甲酸丁二醇酯)、聚(萘二甲酸乙二醇酯)、聚(亞苯基硫醚)、聚(對苯二甲酸1，4-環(huán)己烷二甲醇酯)、尼龍6、尼龍66、聚乙烯及聚丙烯的一種各向同性、可熔融加工的聚合物(b)將所述均勻的混合物紡成耐割性至少比由不含硬質填料的、所述各向同性聚合物紡成的纖維或紗提高約20％的纖維或紗，耐割性按Ashland防割性能試驗方法測定。25.制造具有高耐割性的織物的一種方法，該方法包括下述步驟a)按照權利要求24的方法制造纖維或紗，和b)將所述纖維或紗織成耐割性至少比由不含硬質填料的所述各向同性聚合物織成的織物提高約20％的織物，耐割性按Ashland防割性能試驗方法測定。26.一種包含不能熔融加工的聚合物和在所述纖維中均勻分布的硬質填料的耐割纖維，所述填料的莫氏硬度值大于約3；所述填料的平均顆粒尺寸在約0.25微米-約10微米；所述填料的用量至少為約0.1(重量)％；及所述填料的作用是使按Ashland防割性能測定的耐割性比包含不含所述填料的聚合物的纖維至少提高約20％。27.根據權利要求26的耐割纖維，其中所述的不能熔融加工的聚合物是聚芳基酰胺。28.根據權利要求27的耐割纖維，其中所述聚芳基酰胺是對苯二胺與對苯二甲酸的聚合物。全文摘要由一種各向同性聚合物與一種平均顆粒尺寸在約0.25－約10微米之間、莫氏硬度值大于約3的硬質填料制得的一種具有高耐割性的纖維。填料用量至少約0.1(重量)%。優(yōu)選的各向同性聚合物是聚(對苯二甲酸乙二醇酯)。優(yōu)選的填料是煅燒的氧化鋁。文檔編號C08K3/22GK1190444SQ96195351公開日1998年8月12日申請日期1996年5月31日優(yōu)先權日1995年6月7日發(fā)明者R·B·桑德,G·E·吉爾博格－拉夫司,W·F·科里爾,J·富林特,L·拉尼夫,S·W·桑普森申請人:赫希斯特人造絲公司