專利名稱：高疏水性、高導熱性和高粘附性界面涂料的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及高疏水性界面涂料，特別涉及在制冷-空調系統(tǒng)中的蒸發(fā)器與濕空氣接觸側表面上，涂敷具有高疏水性、高導熱性和高粘附性界面涂料(以下簡稱三性界面涂料)所形成的三性界面涂膜。
制冷-空調系統(tǒng)中的蒸發(fā)器是用鋁或不銹鋼制造的。金屬表面由于氣-固兩相間密度相差懸殊，因而具有很高的界面能。


圖1為水滴2在親水性材料1上接觸角θ的示意圖，圖中3表示周圍濕空氣中的水蒸汽。
圖2為水滴2在疏水性材料1上接觸角θ的示意圖，圖中3表示周圍濕空氣中的水蒸汽。
因為金屬表面具有很高的界面能，水在金屬表面是潤濕的，水接觸角θ＜90°，見圖1。蒸發(fā)器翅片為鋁箔，其水接觸角θ=60～70°。在金屬表面涂敷某種界面涂料，成膜后，水在該涂膜表面的接觸角θ＞90°，見圖2，則這種界面涂料稱為疏水性涂料；反之，如涂敷另一類界面涂料，成膜后，水在該涂膜表面的接觸角θ≈0°，則這種界面涂料稱為親水性涂料。聚丙烯酸酯，由于其強的吸水性，成為當前普遍采用的親水性涂料。
對于制冷系統(tǒng)，無論大、中型冷庫，還是家用冰箱，其蒸發(fā)器翅片與濕空氣接觸側表面上，當制冷系統(tǒng)按制冷工況運行時，會因結霜而影響通風的流動性能和傳熱性能。隨著霜層的增厚，翅片間的迎風面積減少，使通風阻力增大和傳熱性能惡化。嚴重時，風道堵塞，不能致冷。為解決制冷蒸發(fā)器結霜問題，現有技術采用定期化霜如間冷式冰箱，以冰箱中的壓縮機運行累計這8小時化一次霜；大、中型冷庫和冷藏集裝箱，以蒸發(fā)器翅片前后通風壓差達設定值時化一次霜。通過化霜過程，雖然將蒸發(fā)器上的霜清除了，使制冷系統(tǒng)重新恢復正常按制冷工況運行，但也存在不少問題。以家用間冷式冰箱為例對此加以說明，化霜過程是自動化霜系統(tǒng)在間冷式冰箱中的壓縮機正在運行中強行停止運轉而開始的；化霜所需熱量是由外部電源通過電化霜加熱器提供的。正常制冷工況的中斷和外部熱量的輸入，必然引起冰箱內各室溫度的升高，影響儲存食品的質量；化霜過程結束后，恢復冰箱的正常制冷工況，由于化霜過程中外部輸入的熱量，使冰箱的負載增大，這又要多消耗外部電源的電能，把這部分熱量排至外部環(huán)境，這種二次能量的消耗是間冷式冰箱耗電量大的主要原因；蒸發(fā)器結的霜，歸根結底，主要來自食品中的水分，這也是間冷式冰箱內儲存的食品容易風干的主要原因。為使耗電量大和易風干的情況有所減緩，所有冰箱使用說明書都要求將食品放入冰箱前擦干其表面的水分，這給使用冰箱的人添麻煩；采用保鮮膜，膜雖薄，但在儲存食品與周圍冷氣流之間附加了一層熱阻；采用多層抽屜式，這使冰箱結構復雜，等等。
圖3為真實粗糙表面1上水珠2的表觀接觸角θr的示意圖，圖中3表示周圍濕空氣中的水蒸汽，θ表示疏水性材料1的真實接觸角。
對于空調系統(tǒng)，無論大、中型中央空調系統(tǒng)，還是家用空調器，因蒸發(fā)器翅片上結露或結霜，也會引起與述制冷系統(tǒng)類似的問題。以家用空調器為例對此加以說明。現代家用空調器都屬冷暖空調夏季向室內送冷風；冬季向室內送熱風。而且，均采用高效緊湊式蒸發(fā)器，翅片間距縮小。夏季工況時，室內濕空氣中的水蒸汽凝結在翅片上的水滴，由于不能自行脫落，隨著水滴長大，兩相鄰翅片上的水滴可隨機地連結成“水橋”，從而增加了通風的局部阻力，降低了制冷能力；冬季工況時，室外蒸發(fā)器(夏季工況時為冷凝器)翅片上結霜，嚴重時風道堵塞，必須周期性停機化霜。因而使室溫下降，當恢復空調器制熱運行時，室溫上升。這使室溫上下波動較大，舒適性也就較差為解決上述問題，日本松下公司進行了一系列研究工作[1]，主要成果為運用Wenzel方程(1936年由Wenzel提出)rcosθ=cosθr式中r為真實表面積與視在表面積之比，稱粗糙度因子；θ為真實接觸角，即圖1和圖2中表面為理想平表面時的接觸角；θr為表觀接觸角。例如，有疏水性材料，其真實接觸角θ=108°，假定r=2.8，則2.8cos108°=cosθr
由上式解得θr=149.9°，可見θr＞θ，見圖3。但θr＞θ，是有條件的。因為粗糙度因子r≥1，由Wenzel方程可見，θ＞90°是θr＞θ的條件，即只有對疏水性材料而言，表觀接觸角θr才可能大于材料本身的真實接觸角θ；由Wenzel方程還進一步看出，當疏水性材料的真實接觸角θ給定時，表觀接觸角θr隨粗糙度因子r的增大而單調地增大。迄今，已知的疏水性高分子聚合物，其真實接觸角θ最大只能達110°～115°。因此，用控制疏水性材料表面的粗糙度的方法，使表觀接觸角θr比其真度接觸角θ有大幅度的提高，如上例由108℃提高為149.9°。這就是所謂“形態(tài)學效應”。而高疏水性或超憎水性也就是從這個意義上講的。為了制造出這類高疏水性界面涂料，該公司的津田善之和巖木明子做了大量的工作，并就有機硅樹脂的R/Si、固體微粒的平均粒徑和比表面積、固體微粒與有機硅樹脂的質量比、固體微粒疏水化處理的必要性、高疏水性界面涂膜的表觀接觸角θr的測量及涂膜的粘附性等申請了一系列日本專利[2、3、4、5、6、7、]，這些專利的公布日期為1991～1992年間。但是，至今市場上的家用空調器和間冷式冰箱均沒有采用這種高疏水性界面涂料，甚至該公司的產品也沒有采用這些專利。據調查，近2～3年來，現代家用空調器中的蒸發(fā)器翅片采用聚丙烯酸脂作親水性界面涂料進行表面處理。由于這種親水性涂膜吸水性強，夏季工況時，室內濕空氣中的水蒸汽，在覆蓋于翅片表面的親水性涂膜上凝結時，其凝結水被涂膜吸收，不會形成水滴因而沒有“水橋”現象發(fā)生。凝結水被親水性涂膜均勻吸收，風道是通暢的，只是親水性涂膜吸水后的一維膨脹，翅片間流道迎風面積逐漸變小。前已提及，“水橋”所形成的流動阻力主要是局部阻力。而沿通暢流道的流動阻力則是沿程阻力。由流體力學，局部阻力隨流道彎曲和流通截面突縮與突擴而急劇增大；而沿程阻力隨流道迎風截面面積的逐漸變小而緩慢增大。因此，空調器中的蒸發(fā)器翅片用親水性界面涂料進行表面處理，顯著改善了通風的流動性能，從而使制冷能力相對較為穩(wěn)定。還有很重要的一點，就是作為親水性界面涂料的聚丙烯酸脂是高粘附性涂料。這是因為它含有大量的活性有機基團，加之其中作為顏填料的固體微粒與樹脂的質量比(又稱顏基比)較高疏水性界面涂料小得多。因此，烘干成膜后，膜與被涂翅片表面、膜與其中顏填料之間，均有極好的粘附性。可見，親水性與粘附性是一致。但是，親水性界面涂料僅能應用于結露工況時的蒸發(fā)器翅片，因為聚丙烯酸脂作為親水性界面涂料靠的是其吸水能力，而它并沒有吸冰能力。其次，涂膜吸水也是有限度的，超過這個限度，凝結水在涂膜形成一層水膜。含有大量水分的涂膜和其上的水膜，其附加導熱熱阻是不可忽視的，所以由于結露，空調器的制冷能力還是會下降。只不過相對較為穩(wěn)定。
本發(fā)明的目的是提供一種高疏水性、高導熱性和高粘附性“三性”兼容的有機硅樹脂組合物，即高疏水性、高導熱性和高粘附性界面涂料。所謂“三性”，這里說明如下高疏水性是指表觀接觸角θr，達150°左右，它是給定疏水性有機硅樹脂的真實接觸角θ的條件下，通過調節(jié)粗糙度因子r的數值，而達到的；高導熱性，因國內外沒有評判涂膜導熱性公認的標準，這里以由涂膜所形成的附加導熱熱阻δ/k(式中k為涂膜的導熱系數，δ為涂膜厚度)在總熱阻中占的比例，小到可略去不計為標準，也可用涂膜是否導電作定性估計用；粘附性，有國家標準，按國標判定。
本發(fā)明的技術方案為涂料，無論一般涂料，還是功能涂料，都是由四種基本成分組成成膜基料；分散介質；顏料和填料；助劑。
圖4為翅片2及涂敷于其上三性界面涂膜1的示意圖。
1、為滿足高疏水性的需要，成膜基料應選用疏水性高分子聚合物。在現有技術中，如日本專利[6]采用R／Si=1.2～1.7的甲基或苯基硅樹脂，式中R為硅樹脂中側鏈和端鏈上的有機基團；Si為硅元素符號；R／Si表示硅樹脂三維交聯(lián)的程度，在1.2～1.7范圍內，R／Si越小三維交聯(lián)越緊密。該專利明確指出，R是甲基或苯基，即采用的硅樹脂或為聚甲基硅氧烷，或為聚苯基硅氧烷。由有機硅涂料學，純甲基有機硅樹脂疏水性好，涂膜硬度高，與顏填料的配位性差和附著力差；而純苯基有機硅樹脂柔韌性好，與顏填料的配位性好，附著力較好和疏水性較差等。基于此，本發(fā)采用聚甲基苯基硅氧烷，R／Si沿用1.2～1.7，但R=RCH3+RC6H5，即有機基團中一部分為甲基(CH3)，其余部分為苯基(C6H5)，且RC6H5/RCH3=20～60％。作為成膜基料，它具有較好的綜合性能，其中突出的優(yōu)點是改善了與顏填料的配位性和粘附性。這里之所以強調配位性的重要，是因為在三性界面涂料中，顏填料的作用由固體微粒的作用代替。選用固體微粒時，除考慮其對形態(tài)學效應的貢獻外，還要考慮對導熱性的貢獻。
2、分散介質的選擇根據“相似相容”原理，因作為成膜基料的聚甲基苯基硅氧烷是非極性的，故選用非極性的有機溶劑，如甲苯、二甲苯或由它們組成的混合溶劑，作為分散介質。作為三性界面涂料，經過近千次小樣試驗，用浸涂法，經晾干、烘干成膜后，涂膜的厚度δ1，見圖4，以δ1=5±1微米(μm)為佳。前已提及，涂膜的導熱熱阻δ1/k1與其厚度密切相關。因此，本技術方案中充分注意調節(jié)加入有機溶劑量，調節(jié)三性界面涂料的粘度，使達到涂膜厚度為上述最佳值，三性界面涂料的粘度為涂-4杯12～14秒。反復試驗表明，涂料的粘度不影響涂膜的高疏水性。因此，控制溶劑的加入量是達到高導熱性的一個重要手段。在日本專利[2～7]中沒有提及涂膜厚度，沒有重視涂料粘度。這是不足之處，本發(fā)明技術方案加以改進了。
3、顏料和填料這在三性界面涂料中就是加入的固體微粒。固體微粒在三性界面涂料中形態(tài)學效應，在現有技術所列日本專利中已有較為完整的表述。本技術方案中把固體微粒分為兩類一為主要給形態(tài)學效應作貢獻，這類固體微粒，平均粒徑為納米(nm)級，比表面積越大越好，如硅油吸附疏水化處理過的氣相二氧化硅(SiO2)R202，原始平均粒徑12nm，比表面積200±25m2/g；另一主要給導熱性作貢獻，這類固體微粒，由導熱系數很高的材料制造，如市場容易買到的鋁粉、*00號膠體石墨粉劑等。
4、助劑助劑的使用對三性界面涂料的三性是否兼容起著至關重要作用。通過成膜基料、分散介質和固體微粒的選用，高疏水性和高導熱性的兼容得到了保證，最后就是高疏水性、高導性與高粘附性能否兼容？值得指出，高疏水與高粘附性從本質上是矛盾的?，F有技術中沒有提及這一問題。以本技術方案中，以作為成膜基料的聚甲基苯基硅氧烷為例，闡述這一矛盾。有機基團甲基和苯基是惰性基團，硅氧之間是單鍵，硅氧與側基，端基也是單鍵連接，所以聚甲基苯基硅氧烷是較穩(wěn)定的高分子聚合物。有機硅樹脂作涂料，粘附性差是它的一大缺點，況且樹脂之中填充的又是經過疏水化處理的固體微粒，使矛盾更為突出。解決這一難題的唯一途徑，就是選用恰當的助劑-硅偶聯(lián)劑，如乙烯基三乙酰氧基硅烷、陽離子型苯乙烯氨基硅烷、陽離子型甲基丙烯酰氧氨基硅烷和乙烯基三叔(特)丁基過氧硅烷(VTPS)。現以本技術方案中選用的過氧化物型硅偶聯(lián)劑-乙烯基三特丁基過氧硅烷(VTPS)為例如以說明。偶聯(lián)的效果是來熱裂解產生的自由基，使偶聯(lián)劑一端與樹脂中的惰性基團形成化學鍵，另一端與無機的固體微粒及翅片金屬表面也是化學鍵聯(lián)接。因此，這種硅烷偶聯(lián)劑既是引發(fā)劑，又是以化學鍵聯(lián)接這一最牢固的增粘劑。至此，三性的兼容完全達到了。近年來汽車空調器的制造是我國一個新興產業(yè)，考慮汽車空調器中的蒸發(fā)器結構的緊湊性，采用普通色素炭黑作增稠劑，使涂膜具有導電性，從而三性界面涂膜導熱性有明顯提高。
由于本發(fā)明采用的技術方案較好的解決三性界面涂料的三性兼容問題，從而產生了積極的效果1、首先可采用三性界面涂料，對結霜工況下的蒸發(fā)器翅片進行表面處理。仍以間冷式冰箱為例，翅片工兩側為厚δ1=5±1μm的三性界涂膜1，見圖4。由經典成核理論，水蒸汽在壁面上的成核率隨壁面的真實接觸角θ的增加而單調的減少。由于成膜基料是疏水性的，其真實接觸角大于未經表面處理翅片表面的真實接觸角。成核率的減少表征著三性界面涂膜較之未經處理的翅片表面，單位面積在單位時間內結霜少；另一方面，由于三性界面涂膜的表觀接觸角θr≈150°，在涂膜的霜粒與膜的接觸面面積小，“頭重腳輕”，因而部分霜粒被翅片間的氣流帶走。結霜量減少和部分霜粒被風流帶去這兩種效應，從源頭上減輕了間冷式冰箱耗電量大和食品易風干的問題。而且，由于涂膜的高疏水性，在化霜過程中，水珠可迅速從涂膜上脫落。從而使化霜過程時間短，耗電少?？傊贡涓魇覝囟炔▌有?，對儲存食品的質量有好的影響。這是三性界面涂料開拓性的進層。
2、三性界面涂料應用于家用空調器中夏季工況時蒸發(fā)器翅片表面處理，較親水性涂料有顯著的進步。由于三性界面涂料采用特殊的硅偶聯(lián)劑作為助劑，使其涂膜具有高粘附性，這與親水性涂膜的高粘附性是一致的；由于三性界面的高疏水性，使凝結于其膜面上的水滴呈圓珠狀，在重力和風力作用下，易于膜面迅速滾落，不會形成“水橋”，這點也與親水性涂膜是一致的；但是由于三性界面涂膜的高導熱性，使制冷能力優(yōu)于親水性涂膜?，F舉例分析如下如圖4所示，2表示蒸發(fā)器翅片，常用翅片厚度有5種規(guī)格0.10、0.13、0.15、0.20、0.25mm，其中以0.13mm應用普遍。取δ2=0.13×10-3m，翅片材料為鋁合金，其導熱系數取k2=164W/(m.k)。因此，翅片的導熱熱阻為R0=δ2／k2=0.13×10-3m/164=7.93×10- 7m2k/W；如1為三性涂膜，其厚度和導熱系數分別取δ1=5×10-6m，k2=6.000W/(m.k)，涂膜的導熱熱阻為R1=δ1／k1=5×10-6/6.000=8.3×10-7m2k/W，三性涂膜的附加導熱熱阻R1與翅片導熱熱導阻R0之比，R1/R0=8.3×10-7／7.93×10-7=1.07?？梢姡酝磕さ母郊訉釤嶙鑳H為翅片本身導熱熱阻的1.07；如圖4中的為親水性涂膜充分吸水后，其厚度和導熱系數分別取δ′1=60×10-6m，k′10.6W/(m.k)，則親水性涂膜的附加導熱熱阻為R′1=60×10-6/0.6=1000×10-7m2k/W，親水性涂膜的附加導熱熱阻R′1與翅片導熱熱阻R0之比，R′1/R0=1000×10-7／7.93×10-7=126.1，可見，親水性涂膜的附加導熱熱阻與翅片本身導熱熱阻之比競高達126.1。無涂膜時，家用空調器中翅片式蒸發(fā)器的總熱阻取為Rtot=1.00×10- 2m2k/W，當有三性涂膜(翅片兩側)，總熱阻為Rtot+2R1=1.00×10-2+2×0.0000083×10-2=1.000166×10-2m2k/W三性涂膜的附加導熱熱阻占總熱阻(Rtot+2R1)的比為2R1/(Rtot+2R1)=2×8.3×10-7／1.000166×10-2=0.01657％可見，不足萬分之2，故三性涂膜的附加導熱熱阻可略去不計；當有親水性涂膜(翅片兩側)總熱阻為Rtot+2R′1=1.00×10-2+2×1000×10-7=1.02×10-2m2k/W親水性涂膜的附加導熱熱阻占熱熱阻(Rtot+2R′1)的比為2R′1/(Rtot+2R′1)=2×1000×10-7/1.02×10-2=1.96％可見，近百分之2，故親水性涂膜的附加導熱熱阻是應該加以考慮的。
實施例1三性界面涂料A2的組成a)成膜基料W33-15，它是聚甲基苯基硅氧烷的甲苯溶液，其中硅樹脂(R／Si=1.47，RC6H5／RCH3=0.48)與甲苯的質量比為1∶1。該產品原用以作絕緣柔軟套管的膠粘劑。其體積以Vw表示。
b)分散介質工業(yè)甲笨，其體積以VJ表示。
c)固體微粒經硅油疏水化處理的氣相二氧化硅(SiO2)R202，為不定形白色粉末，平均粒徑12nm，比表面積200±25m2／g，主要起形態(tài)學效應的作用，其體積以Vs表示。
鋁粉，為通用型，鋁的導熱系數很高(純鋁為204W/(m.k))，主要起強化涂膜導熱性的作用，其體積以VAL表示。
d)助劑YGO-1401為40％VTPS(乙烯基三特丁基過氧硅烷，分子式為CH2=CHSi(OOC4H9)3)甲苯溶液，其體積以Vv表示。
這一組合物各組份的體積比VW∶VS∶VAL∶VV∶VJ=1∶3.5∶1.5∶0.1∶5上述混合液配制好后，在高速均質機中以每分6000轉研磨2小時，粘度為涂-4杯12秒，此涂料以A2命名。
將厚0.13mm的鋁試片浸入三性界面涂料A2中，停留20秒，緩慢取出，室溫下晾干，放入遠紅外線烤箱內，在150℃溫度烘干，固化成膜40分鐘。A2涂膜厚5μm，銀白色。
三性界面涂膜A2，經大連理工大學測得表現接觸角θr=148.8°；經大連鐵道學院測得導熱系數k=2.18～3.00W/(m.k)；經上海市涂料顏料質量監(jiān)督檢驗站按國標GB1720-79(88)測得附著力1級；按GB1732-79(88)測得耐沖擊性50cm；按GB1731-79測得柔韌性1mm。以上三項表征涂膜粘附性的指標均達高粘附性涂膜的質量等級。
實施例2三性界面涂料C2的組成
a)成膜基料W33-15，其體積以VW表示。
b)分散介質工業(yè)甲苯，其體積以VJ表示。
c)固體微粒R202，其體積以VS表示。
*00膠體石墨粉劑，平均粒徑1.5μm，代替實例1的鋁粉，其體積以VG表示。
d)助劑40％VTPS，其體積以VV表示。
這一組合物各組份的體積比VW∶VS∶VG∶VV∶VJ=1∶4.5∶1.2∶0.1∶5此涂料以C2命名，粘度涂-4杯13秒，研磨與鋁試片成膜試驗，同實施例1。C2涂膜厚5.1μm，黑色。
三性界面涂膜C2，性能試驗測定單位與實施例1相同，數據如下θr=148.8°；k=5.685～7.305W/(m.k)；附著力1級；耐沖擊性50cm；柔韌性1mm。以上三項表征涂膜粘附性的指標均達高粘附性涂膜的質量等級。
實施例3結霜工況下，蒸發(fā)器有無三性界面涂膜，間冷式冰箱的耗電量和水蒸發(fā)量對比試驗a)參照中華人民共和國國家標準GB/T 80592-1995(等效于國際標準ISO81871991)，擬定了對比試驗方案將敞口容器盛的去離子水放入冷藏室，以及敞口容器盛的鹽水(分析純的Nacl加去離子水，質量比為33∶100)放入冷凍室代替試驗包作為負載。
試驗機間冷式冰箱BCD-125WA(1998年6月制造，出廠編號2549806295133)。
b)采用三性界面涂料C2，浸涂，帶翅片蒸發(fā)器浸涂后，室溫晾干，放入對流式電烘箱中150℃烘干40分鐘。
c)對比試驗表明，有C2涂膜的較無涂膜的節(jié)省電能15％，水分蒸發(fā)量減少為15％。
d)對比試驗結束后，將該冰箱(有C2涂膜)投入日常使用，以考核三性界面涂膜C2的疏水持續(xù)性，經10個月的運行，疏水性仍保持良好。
實施例4三性界面涂料WGS-0310是C2的改進型，即在三性界面涂料C2各組份的體積比中加入少量的普通色素炭黑(RCC-6，平均粒徑26～37nm，比表面積80～200m2/g)作為增稠劑。WGS-0310較C2有更好的導熱性，表現在前者導電而后者不導電。
將WGS-0310應用于捷達汽車空調器的蒸發(fā)器，該蒸發(fā)器單體性能試驗檢測數據表明有WGS-0310涂膜較之無涂膜的，空氣側能力提高了3.4％。
參考文獻[1]應世杰，熱泵空調器熱交換防結霜表面處理技術，制冷，1994年第3期(總48期)[2]公開特許公報，平3-244680，1991年10月31日[3]公開特許公報，平3-244681，1991年10月31日[4]公開特許公報，平3-251693，1991年11月11日[5]公開特許公報，平3-259957，1991年11月20日[6]公開特許公報，平4-93597，1992年3月26日[7]公開特許公報，平4-178472，1992年6月25日
權利要求
1.一種由有機硅樹脂溶液、經疏水化處理的固體微粒和涂料助劑組成的組合物(高疏水性界面涂料)，其特征是用該涂料對制冷-空調系統(tǒng)中的翅片式蒸發(fā)器進行表面處理時，所形成的涂膜同時具備高疏水性，表觀接觸角θr≈150°；高導熱性，因涂膜而產生的附加導熱熱阻在蒸發(fā)器傳熱總熱阻中所占的比例，小到可略去不計的程度；以及高粘附性。
2.根據權利要求1中的有機硅樹脂溶液，其特征是該溶液為聚甲基苯基硅氧烷的有機溶液，其中苯基與甲基之比RC6H5/RCH3=20～60％，這是充分考慮到成膜基料與固體微料的配位性；其中有機溶劑加入量，應使涂料粘度為涂-4杯，12～14秒，所形成的涂膜厚度為5±1μm。
3.根據權利要求1中的經疏水化處理的固體微粒，其特征是一些主要是給形態(tài)學效應作貢獻，這類固體微粒，平均粒徑為納米級，比表面積越大越好；另一些主要是給導熱性作貢獻，這類固體微粒，由導熱系數很高的材料制造，如通用型鋁粉、*00號膠體石墨粉劑等。
4.根據權利要求1中的涂料助劑，其特征是能與樹脂形成牢固的化學鍵連接，又與固體微粒、被涂金屬表面形成牢固的化學鍵連接的特種硅偶聯(lián)劑，如乙烯基三特丁基過氧硅烷(VTPS)、陽離子型苯乙烯氨基硅烷、陽離子型甲基丙烯酰氧氨基硅烷等。
5.根據權利要求1中的助劑，其特征是以普通色素炭黑作增稠劑，使形成的涂膜具有導電性。
6.根據權利要求1中的組合物，其特征是三性界面涂料A2中各組份的體積比為VW∶VS∶VAL∶VV∶VJ=1∶3.5∶1.5∶0.1∶5三性界面涂料C2中各組份的體積比為VW∶VS∶VG∶VV∶VJ=1∶4.5∶1.2∶0.1∶5三性界面涂料WGS-0310中各組份體積比與C2相同，加上少量的普通色素炭黑作增稠劑。
全文摘要
一種供制冷－空調系統(tǒng)中翅片式蒸發(fā)器表面處理用的高疏水性界面涂料,它是在有機硅樹脂溶液中,加入經疏水化處理的固體微粒和硅偶聯(lián)劑的組合物。由這種組合物在翅片(2)上形成的涂膜(1)同時具備高疏水性,高導熱性和高粘附性。本發(fā)明技術方案:充分考慮有機硅樹脂的配位性;用平均粒徑為納米級的微粒對形態(tài)學效應作貢獻,用導熱系數高的微粒對高導熱性作貢獻;用特種硅偶聯(lián)劑,如過氧型硅偶聯(lián)劑獲得高粘附性。
文檔編號C09D183/04GK1284525SQ00110559
公開日2001年2月21日 申請日期2000年6月22日 優(yōu)先權日2000年6月22日
發(fā)明者舒宏紀, 劉惠枝, 舒品, 金泓 申請人:舒宏紀