本發(fā)明涉及一種在胎面的陸部形成有刀槽花紋的充氣輪胎，尤其是作為防滑輪胎十分有用。
背景技術(shù)：
：過(guò)去，防滑輪胎上，在胎塊、肋條等陸部形成有被稱(chēng)為刀槽花紋的切口。通過(guò)刀槽花紋的邊緣效果、除水效果，能夠在摩擦系數(shù)較低的冰雪路面上穩(wěn)定行駛，從而提高所謂的冰雪路面性能。作為這種刀槽花紋，已知形成為在深度方向上形狀不變化的二維形狀的二維刀槽花紋，且平面刀槽花紋、波形刀槽花紋已被實(shí)用化。另外，如專(zhuān)利文獻(xiàn)1～6所述，還已知形成為在深度方向上形狀變化的三維形狀的三維刀槽花紋。在三維刀槽花紋上，由于在制動(dòng)時(shí)或轉(zhuǎn)向時(shí)等刀槽花紋的壁面彼此卡合，從而抑制陸部的過(guò)度變形，由此能夠切實(shí)地發(fā)揮邊緣效果、除水效果。但是，若統(tǒng)一形成三維形狀，則存在只能抑制某個(gè)特定方向(例如前后方向)的變形的情況，由于無(wú)法充分抑制其他方向(例如橫向)的變形，因此可能會(huì)降低耐磨損性能、耐偏磨損性能。另一方面，可以明確，僅采用能夠抑制多個(gè)方向(例如前后方向和橫向)上的變形的三維形狀的話，則發(fā)現(xiàn)仍有改善冰雪路面性能等的空間。根據(jù)本發(fā)明人的研究，其理由在于，陸部易于變形的程度是根據(jù)刀槽花紋的部位而有所不同，進(jìn)而也根據(jù)陸部的磨損階段而有所不同，而考慮到這些因素的具體的刀槽花紋結(jié)構(gòu)仍屬未知。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)1：日本專(zhuān)利公開(kāi)2004-314758號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)2：日本專(zhuān)利公開(kāi)2006-27558號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)3：日本專(zhuān)利公開(kāi)2002-321509號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)4：日本專(zhuān)利公開(kāi)2005-104188號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)5：國(guó)際公開(kāi)第2006/001446號(hào)專(zhuān)利文獻(xiàn)6：日本專(zhuān)利公開(kāi)2007-22361號(hào)公報(bào)技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：(一)要解決的技術(shù)問(wèn)題本發(fā)明是鑒于上述實(shí)際情況而完成的，其目的在于，提供一種在確保冰雪路面性能的同時(shí)，能夠發(fā)揮優(yōu)異的耐磨損性能和耐偏磨損性能的充氣輪胎。(二)技術(shù)方案上述目的可以通過(guò)如下所述的本發(fā)明來(lái)實(shí)現(xiàn)。即，本發(fā)明的充氣輪胎中，形成于胎面陸部的刀槽花紋具有2D中央部、3D中央部及3D側(cè)部，所述2D中央部位于長(zhǎng)度方向中央的刀槽花紋底側(cè)，并形成為沿深度方向形狀不變化的二維形狀；所述3D中央部位于長(zhǎng)度方向中央的踏面?zhèn)?，并形成為沿深度方向形狀變化的三維形狀；所述3D側(cè)部位于長(zhǎng)度方向上的一端或兩端，并形成為沿深度方向形狀變化的三維形狀，所述3D中央部和所述3D側(cè)部分別在踏面開(kāi)口，所述3D中央部的三維形狀具有壁面彼此可沿長(zhǎng)度方向卡合的結(jié)構(gòu)，所述3D側(cè)部的三維形狀具有壁面彼此可沿深度方向卡合的結(jié)構(gòu)。形成有這種刀槽花紋的陸部，主要通過(guò)3D中央部來(lái)抑制長(zhǎng)度方向上的變形，主要通過(guò)3D側(cè)部來(lái)抑制寬度方向上的變形。3D中央部所處的刀槽花紋的踏面?zhèn)群?D側(cè)部所處的刀槽花紋的兩端均為陸部變形較大的部位，由于所述部位形成為三維形狀，從而能夠有效抑制陸部的過(guò)度變形。2D中央部位于長(zhǎng)度方向中央的刀槽花紋底側(cè)，此處為陸部的變形較小的部位。從磨損初期至中期的階段，由于陸部的剛性較低，因此變形增大， 但根據(jù)該輪胎，如上所述，能夠通過(guò)3D中央部和3D側(cè)部來(lái)抑制陸部的過(guò)度變形。另外，在磨損中期以后的階段，由于陸部的剛性較高，因此變形減小，但若是這種輪胎，由于3D中央部會(huì)減少或消失，因此不會(huì)使陸部的剛性變得過(guò)高，從而將良好地發(fā)揮刀槽花紋的邊緣效果。而且，即使是在磨損中期以后，由于3D側(cè)部位于刀槽花紋的一端或兩端，從而也不會(huì)過(guò)于降低陸部的剛性。所述刀槽花紋的一端或兩端在所述陸部的側(cè)面開(kāi)口，所述3D側(cè)部也可以位于其開(kāi)口的刀槽花紋端。在該情況下，該刀槽花紋形成為使一端在陸部的側(cè)面開(kāi)口的單側(cè)開(kāi)放刀槽花紋，或者使兩端在陸部的側(cè)面開(kāi)口的兩側(cè)開(kāi)放刀槽花紋。在這種開(kāi)口的刀槽花紋端的附近，陸部的變形傾向于變得特別大。因此，由于3D側(cè)部位于開(kāi)口的刀槽花紋端，從而能夠有效抑制陸部的過(guò)度變形。所述3D中央部的三維形狀也可以是在長(zhǎng)度方向上具有呈凸?fàn)畹闹醒胪共?，且在彎曲的同時(shí)，沿深度方向延伸的形狀。根據(jù)形成為所述三維形狀的3D中央部，能夠良好地抑制長(zhǎng)度方向上的陸部的過(guò)度變形。所述3D中央部的三維形狀也可以是在由平面或波狀面形成的壁面上設(shè)置有相互卡合的凸起及凹處的形狀。根據(jù)形成為所述三維形狀的3D中央部，能夠良好地抑制長(zhǎng)度方向上的陸部的過(guò)度變形。所述3D側(cè)部的三維形狀也可以是在寬度方向上具有呈凸?fàn)畹膫?cè)凸部，且在彎曲的同時(shí)，沿深度方向延伸的形狀。根據(jù)形成為所述三維形狀的3D側(cè)部，能夠良好地抑制寬度方向上的陸部的過(guò)度變形。也可以是如下形狀：所述3D中央部的三維形狀在長(zhǎng)度方向上具有呈凸?fàn)畹闹醒胪共?，且在彎曲的同時(shí)，沿深度方向延伸，所述3D側(cè)部的三維形狀在寬度方向上具有呈凸?fàn)畹膫?cè)凸部，且在彎曲的同時(shí)，沿深度方向延伸，所述側(cè)凸部的棱線以所述中央凸部為起點(diǎn)沿長(zhǎng)度方向延伸。3D側(cè)部的三維形狀中所含的側(cè)凸部的棱線，以3D中 央部的三維形狀中所含的中央凸部為起點(diǎn)沿長(zhǎng)度方向延伸，由此使3D中央部與3D側(cè)部順暢連接，能夠避免該部分形成為扭曲的形狀。其結(jié)果為，在刀槽花紋的壁面彼此卡合時(shí)，防止應(yīng)力局部集中在3D中央部與3D側(cè)部的連接位置，由此能夠預(yù)防刀槽花紋內(nèi)的裂紋、缺損等的產(chǎn)生。優(yōu)選地，在上述內(nèi)容中，沿深度方向鄰接的兩條所述側(cè)凸部的棱線以同一所述中央凸部為起點(diǎn)沿長(zhǎng)度方向延伸。由此，密集地配置側(cè)凸部，能夠在相較于刀槽花紋的中央，陸部的變形往往更大的刀槽花紋的兩端，有效抑制陸部的變形。在刀槽花紋在陸部的側(cè)面開(kāi)口的情況下，其效果更加顯著。所述3D中央部的三維形狀可以形成為在深度方向的一處彎曲的橫向V字狀。根據(jù)形成為所述三維形狀的3D中央部，能夠良好地抑制長(zhǎng)度方向上的陸部的過(guò)度變形。另外，相較于在深度方向上多處彎曲的形狀，能夠降低在輪胎的硫化工序中脫模時(shí)的阻力。優(yōu)選地，從踏面至所述2D中央部與所述3D中央部的邊界的距離為刀槽花紋深度的20～70％。另外，優(yōu)選地，從刀槽花紋端至所述2D中央部與所述3D側(cè)部的邊界的距離為刀槽花紋長(zhǎng)度的10～40％。附圖說(shuō)明圖1是表示本發(fā)明的充氣輪胎的胎面的一個(gè)示例的俯視圖。圖2是胎塊的立體圖。圖3是刀槽花紋的三視圖。圖4是表示刀槽花紋的壁面的立體圖。圖5是示意性表示2D中央部、3D中央部及3D側(cè)部區(qū)域的圖。圖6是表示其它實(shí)施方式的刀槽花紋的三視圖。圖7是表示比較例的輪胎上的刀槽花紋的主視圖。附圖標(biāo)記說(shuō)明1—胎塊(陸部的一個(gè)例子)；4—刀槽花紋；5—2D中央部；6 —3D中央部；7—3D側(cè)部；61—中央凸部；71—側(cè)凸部；Tr—胎面。具體實(shí)施方式下面，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。在圖1所示的胎面Tr設(shè)置有作為陸部的胎塊1。各胎塊1由主溝槽2和橫溝槽3來(lái)進(jìn)行劃分。主溝槽2沿輪胎周向連續(xù)延伸，橫溝槽3沿著與主溝槽2交叉的方向延伸。俯視觀察下胎塊1形成為矩形，但不限于此。代替這種胎塊或在這種胎塊的基礎(chǔ)上，也可以設(shè)置沿輪胎周向連續(xù)延伸的肋條來(lái)作為陸部。如圖2中放大所示，在胎塊1上形成有刀槽花紋4。刀槽花紋4沿圖1中為左右方向的輪胎寬度方向延伸。優(yōu)選地，在提高冰雪路面性能，尤其是在冰雪路面上的啟動(dòng)性能、制動(dòng)性能方面，如上所述使刀槽花紋4沿著與輪胎周向交叉的方向延伸。只要在胎塊1上形成有至少一條刀槽花紋即可。因此，例如，也可以在一個(gè)胎塊1上設(shè)置沿輪胎周向設(shè)有間隔地配置的多條刀槽花紋4。長(zhǎng)度方向LD為刀槽花紋4的長(zhǎng)度方向，在本實(shí)施方式中為與輪胎寬度方向相同的方向。刀槽花紋長(zhǎng)度L4被作為刀槽花紋4的兩端間的直線距離進(jìn)行測(cè)定。深度方向DD為刀槽花紋4的深度方向。刀槽花紋深度D4被作為從踏面至刀槽花紋底的直線距離進(jìn)行測(cè)定。刀槽花紋深度D4例如設(shè)定為主溝槽2的深度的40～80％。寬度方向WD為刀槽花紋4的寬度方向，在本實(shí)施方式中為與輪胎周向相同的方向。刀槽花紋寬度W4在使其表現(xiàn)出充分的邊緣效果方面，例如設(shè)定為0.3～2.0mm。圖3為包括刀槽花紋4的(a)俯視圖、(b)側(cè)面圖及(c)主視圖的三視圖。圖4為表示其刀槽花紋4的壁面的立體圖。如圖3、圖4所示，形成于胎面Tr的胎塊1上的刀槽花紋4具有2D中央部5、3D中央部6及3D側(cè)部7，所述2D中央部5位于長(zhǎng)度方向LD中央的刀槽花紋底側(cè)；所述3D中央部6位于長(zhǎng)度方向LD中央的踏面?zhèn)龋? 所述3D側(cè)部7位于長(zhǎng)度方向LD上的兩端。圖5示意性地表示這些區(qū)域。2D中央部5形成為沿深度方向DD形狀不變化的二維形狀。3D中央部6及3D側(cè)部7分別形成為沿深度方向形狀變化的三維形狀。但是，它們形成為相互不同的三維形狀。另外，3D中央部6和3D側(cè)部7分別在踏面開(kāi)口。3D中央部6的開(kāi)口，在形成為在寬度方向WD彎曲的同時(shí)，沿長(zhǎng)度方向LD延伸，且短邊與長(zhǎng)邊交替重復(fù)的波形。刀槽花紋4形成為使其兩端在胎塊1的側(cè)面開(kāi)口的兩側(cè)開(kāi)放刀槽花紋。但是，刀槽花紋4也可以形成為僅使一端開(kāi)口的單側(cè)開(kāi)放刀槽花紋，或使兩端在胎塊內(nèi)閉塞的兩側(cè)封閉刀槽花紋。在刀槽花紋4的兩端，尤其是開(kāi)口的刀槽花紋端的附近，胎塊的變形傾向于增大，但由于3D側(cè)部7位于該刀槽花紋4的兩端，因此如后述那樣，能夠抑制胎塊1的過(guò)度變形。優(yōu)選在單側(cè)開(kāi)放刀槽花紋中，與開(kāi)口的刀槽花紋端相同地，使3D側(cè)部也位于在胎塊內(nèi)閉塞的刀槽花紋端，但并不限定于此。優(yōu)選刀槽花紋長(zhǎng)度L4為長(zhǎng)度方向LD上的胎塊寬度的30％以上，更優(yōu)選為50％以上。2D中央部5的二維形狀形成為波形，在其壁面設(shè)置有沿深度方向DD延伸的凹凸列。X-X箭頭視角下的橫截面形成為與圖3中的(a)大致相同的形狀，在2D中央部5，這種波形沿深度方向DD連續(xù)。該2D中央部5形成為所謂的波形刀槽花紋，但也可以是壁面形成為平坦?fàn)畹钠矫娴恫刍y。在平面刀槽花紋上，橫截面形成為直線形狀，其直線形狀沿深度方向連續(xù)。由于刀槽花紋4具有2D中央部5，從而相較于沒(méi)有的情況，輪胎的硫化工序中脫模時(shí)的阻力減小。3D中央部6的三維形狀具有壁面彼此可沿長(zhǎng)度方向LD卡合的結(jié)構(gòu)。在本實(shí)施方式中，該三維形狀在長(zhǎng)度方向LD上具有呈凸?fàn)畹闹醒胪共?1，且在彎曲的同時(shí)，沿深度方向DD延伸。在壁面設(shè)置 有在長(zhǎng)度方向LD具有振幅，且沿深度方向DD延伸的凹凸列。其凹凸列具備向長(zhǎng)度方向LD的一側(cè)傾斜的部分和向其反方向傾斜的部分，它們通過(guò)中央凸部61在深度方向DD連續(xù)。3D中央部6的凹凸列與2D中央部5的凹凸列順暢連接。3D側(cè)部7的三維形狀具有壁面彼此可以在深度方向DD卡合的結(jié)構(gòu)。在本實(shí)施方式中，該三維形狀在寬度方向WD上具有呈凸?fàn)畹膫?cè)凸部71，且在彎曲的同時(shí)，沿深度方向DD延伸。3D側(cè)部7所處的刀槽花紋4的兩端，如圖3中的(b)所示形成為寬度方向WD上具有振幅，且沿深度方向DD延伸的波形。在本實(shí)施方式中，該波形出現(xiàn)在胎塊1的側(cè)面。在壁面上，側(cè)凸部71的棱線71a～71j沿長(zhǎng)度方向LD延伸，其中棱線71a、71b與棱線71f、71g分別以中央凸部61為起點(diǎn)沿長(zhǎng)度方向LD延伸。該胎塊1中，長(zhǎng)度方向LD上的變形主要被3D中央部6抑制，寬度方向WD上的變形主要被3D側(cè)部7抑制。3D中央部6所處的刀槽花紋4的踏面?zhèn)扰c3D側(cè)部7所處的刀槽花紋4的兩端均為胎塊1變形較大的部位，由于所述部位形成為三維形狀，從而能夠有效抑制在制動(dòng)時(shí)或轉(zhuǎn)向時(shí)等的胎塊1的過(guò)度變形。2D中央部5位于長(zhǎng)度方向LD中央的刀槽花紋底側(cè)，此處為胎塊1變形較小的部位。如上所述，本實(shí)施方式的刀槽花紋4形成為使兩端在胎塊1的側(cè)面開(kāi)口的兩側(cè)開(kāi)放刀槽花紋，也可以形成為使一端在胎塊1的側(cè)面開(kāi)口的單側(cè)開(kāi)放刀槽花紋用以代替。在這種開(kāi)口的刀槽花紋側(cè)附近，胎塊1的變形傾向于變得特別大。因此，由于3D側(cè)部7位于開(kāi)口的刀槽花紋端，從而能夠有效抑制胎塊1的過(guò)度變形。從磨損初期至中期的階段，由于胎塊1的剛性較低，因此變形會(huì)增大，但根據(jù)該輪胎，如上所述，能夠通過(guò)3D中央部6和3D側(cè)部7來(lái)抑制胎塊1的過(guò)度變形。另外，在磨損中期以后的階段，由于胎塊1的剛性較高，因此變形減小，但若是這種輪胎，由于3D中央部 6會(huì)減少或消失，因此不會(huì)使胎塊1的剛性變得過(guò)高，從而將良好地發(fā)揮刀槽花紋4的邊緣效果。而且，即使是在磨損中期以后，由于3D側(cè)部7位于刀槽花紋4的兩端，從而也不會(huì)過(guò)于降低胎塊1的剛性。在本實(shí)施方式中，在啟動(dòng)時(shí)或制動(dòng)時(shí)，胎塊1會(huì)在前后方向上變形，則形成為三維形狀的壁面彼此卡合，主要通過(guò)3D側(cè)部7來(lái)抑制該變形。另外，在轉(zhuǎn)向時(shí)胎塊1會(huì)在橫向變形，則形成為三維形狀的壁面彼此卡合，主要通過(guò)3D中央部6來(lái)抑制該變形。然而，與伴隨著磨損的胎塊1的剛性變化相對(duì)應(yīng)，在確保冰雪路面性能的同時(shí)，能夠發(fā)揮優(yōu)異的耐磨損性能和耐偏磨損性能。進(jìn)一步地，通過(guò)巧妙地組合不同的三維形狀，不會(huì)使刀槽花紋4內(nèi)產(chǎn)生裂紋、缺損。此外，在本實(shí)施方式中，3D側(cè)部7的三維形狀中所含的側(cè)凸部71的棱線71a、71b與棱線71f、71g，以3D中央部6的三維形狀中所含的中央凸部61為起點(diǎn)沿長(zhǎng)度方向LD延伸，由此使3D中央部6與3D側(cè)部7順暢連接，能夠避免該部分形成為扭曲的形狀。其結(jié)果為，在刀槽花紋4的壁面彼此卡合時(shí)，防止應(yīng)力局部集中在3D中央部6與3D側(cè)部7的連接位置，從而能夠預(yù)防刀槽花紋4內(nèi)的裂紋、缺損等的產(chǎn)生。3D側(cè)部7的寬度方向WD上的振幅隨著趨向長(zhǎng)度方向LD的中央而減少，在2D中央部5與3D側(cè)部7的邊界以及3D中央部6與3D側(cè)部7的邊界，在從長(zhǎng)度方向LD觀察下實(shí)質(zhì)上收斂為直線狀。因此，側(cè)凸部71的棱線以分別隨著遠(yuǎn)離刀槽花紋端而逐漸靠近刀槽花紋4的寬度方向WD中央的方式來(lái)傾斜。由此，上述邊界的連接順暢，能夠避免形成為扭曲的形狀。其結(jié)果為，在刀槽花紋4的壁面彼此卡合時(shí)，防止應(yīng)力局部集中在上述邊界，從而能夠預(yù)防刀槽花紋4內(nèi)的裂紋、缺損等的產(chǎn)生。在本實(shí)施方式中，在深度方向DD上鄰接的兩條側(cè)凸部71的棱 線71a、71b以同一中央凸部61為起點(diǎn)沿長(zhǎng)度方向延伸。如圖3中的(c)那樣，棱線71a、71b在向深度方向DD傾斜的同時(shí)，沿長(zhǎng)度方向LD延伸。棱線71f、71g也是同樣結(jié)構(gòu)。由此，密集地配置側(cè)凸部71，能夠在相較于中央，胎塊1的變形往往更大的刀槽花紋4的兩端，有效抑制胎塊1的變形。由于該刀槽花紋4在胎塊1的兩側(cè)面開(kāi)口，因此可以更加顯著地獲得該效果。在本實(shí)施方式中，如圖3中的(c)所示，3D中央部6的三維形狀形成為在深度方向DD的一處彎曲的橫向V字狀。根據(jù)形成為所述三維形狀的3D中央部6，能夠良好地抑制長(zhǎng)度方向LD上的胎塊1的過(guò)度變形。也可以為在深度方向DD上多處彎曲的形狀，但相較于這種形狀，根據(jù)本實(shí)施方式，能夠降低在輪胎的硫化工序中脫模時(shí)的阻力。從踏面至2D中央部5與3D中央部6的邊界的距離K1(參照?qǐng)D5)優(yōu)選為刀槽花紋深度D4的20～70％。由此，可以適當(dāng)?shù)卮_保2D中央部5及3D中央部6在深度方向DD上的大小。距離K1進(jìn)一步優(yōu)選為刀槽花紋深度D4的30％以上，更加優(yōu)選為40％以上。另外，距離K1進(jìn)一步優(yōu)選為刀槽花紋深度D4的60％以下。從刀槽花紋端至2D中央部5與3D側(cè)部7的邊界的距離K2(參照?qǐng)D5)優(yōu)先為刀槽花紋長(zhǎng)度L4的10～40％。由此，2D中央部5及3D側(cè)部7在長(zhǎng)度方向LD上的大小，進(jìn)而還包括3D中央部6在長(zhǎng)度方向LD上的大小，它們都將被適當(dāng)?shù)卮_保。距離K2進(jìn)一步優(yōu)選為刀槽花紋長(zhǎng)度L4的15％以上。另外，距離K2進(jìn)一步優(yōu)選為刀槽花紋長(zhǎng)度L4的30％以下，更加優(yōu)選為20％以上。圖6為包括其它實(shí)施方式中的刀槽花紋4’的(a)俯視圖、(b)側(cè)面圖及(c)主視圖的三視圖。該刀槽花紋4’具有2D中央部5’、3D中央部6’及3D側(cè)部7’。2D中央部5’具有與圖3所示的2D中央部5相同的結(jié)構(gòu)。3D側(cè)部7’除了側(cè)凸部棱線的傾斜角度之外，具有 與圖3所示的3D側(cè)部7相同的結(jié)構(gòu)。3D中央部6’的三維形狀為在由波狀面形成的壁面上設(shè)置有相互卡合的凸起8和凹處9的形狀。該波狀面由沿深度方向DD延伸的凹凸列構(gòu)成。在本實(shí)施方式中，在該凹凸列的谷狀頂部設(shè)置有凸起8，在與其相對(duì)的山狀頂部設(shè)置有凹處9。即使通過(guò)形成為所述三維形狀的3D中央部6’，也能夠良好地抑制長(zhǎng)度方向LD上的胎塊1的過(guò)度變形。作為這種三維形狀的變形例，可列舉在由平面形成的壁面設(shè)置如上所述的凸起和凹處的結(jié)構(gòu)。本發(fā)明的充氣輪胎除了在胎塊、肋條等陸部形成如上所述的刀槽花紋之外，能夠構(gòu)成為與通常的充氣輪胎相同。因此，能夠任意采用現(xiàn)有公知的材料或制造方法等。本發(fā)明的充氣輪胎由于發(fā)揮如前所述的作用效果，且冰雪路面性能優(yōu)異，因此尤其是作為防滑輪胎十分有用。本發(fā)明并不限定于上述實(shí)施方式，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)，可以進(jìn)行各種改良變更。實(shí)施例下面，對(duì)具體表示本發(fā)明的結(jié)構(gòu)和效果的實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。輪胎的性能評(píng)價(jià)分別如下來(lái)實(shí)施。(1)耐磨損性能將安裝在22.5×7.50的輪輞上的尺寸為11R22.5的輪胎安裝于額定裝載容量為10t的車(chē)輛上，并填充700kPa的內(nèi)壓，對(duì)行駛了20000km后的輪胎的磨損量進(jìn)行測(cè)定，并將其倒數(shù)指數(shù)化。指數(shù)越大，則表示磨損量越小，耐磨損性能越優(yōu)異。(2)耐偏磨損性能對(duì)行駛了20000km后的上述輪胎的偏磨損量(胎面邊緣(胎踵胎趾；heel-and-toe)磨損量、中央磨損量及胎肩磨損量)進(jìn)行測(cè)定，并將其倒數(shù)指數(shù)化。指數(shù)越大，則表示偏磨損量越小，耐偏磨損性能 越優(yōu)異。(3)冰雪路面性能將安裝在22.5×7.50的輪輞上的尺寸為11R22.5的輪胎安裝于額定裝載容量為10t的車(chē)輛上，并填充700kPa的內(nèi)壓，綜合冰雪路面上的啟動(dòng)性能和制動(dòng)性能的評(píng)價(jià)結(jié)果，并將其指數(shù)化。啟動(dòng)性能是對(duì)車(chē)輛從停止?fàn)顟B(tài)到行進(jìn)30m的距離所需要的時(shí)間進(jìn)行測(cè)定評(píng)分。制動(dòng)性能是對(duì)從時(shí)速為30km的行駛狀態(tài)到車(chē)輛停止的制動(dòng)距離進(jìn)行測(cè)定計(jì)分。指數(shù)越大，則表示點(diǎn)數(shù)越高，冰雪路面性能越優(yōu)異。(4)脫模性能對(duì)50個(gè)輪胎實(shí)施硫化工序，計(jì)算出在脫模時(shí)與模具產(chǎn)生粘連的輪胎中，被判斷為是由用于形成刀槽花紋的刀片而造成粘連的輪胎個(gè)數(shù)，并將其倒數(shù)指數(shù)化。指數(shù)越大，則表示與模具的粘連越少，脫模性能越優(yōu)異。用于上述性能評(píng)價(jià)的實(shí)施例和比較例的輪胎除刀槽花紋的形狀之外具有共通結(jié)構(gòu)。在實(shí)施例及比較例中，在胎面的所有胎塊上分別形成有圖3、圖7所示的刀槽花紋。圖7的刀槽花紋40僅具有相當(dāng)于圖3所示的3D中央部的三維形狀，在其壁面設(shè)置有在刀槽花紋的深度方向的兩處彎曲的凹凸列。將評(píng)價(jià)結(jié)果示于表1。(表1)比較例實(shí)施例刀槽花紋形狀圖7圖3耐磨損性能100101耐偏磨損性能100108冰雪路面性能100100脫模性能100116如表1那樣，在實(shí)施例中，在確保冰雪路面性能的同時(shí)，能夠發(fā)揮優(yōu)異的耐磨損性能和耐偏磨損性能，從而能夠確認(rèn)其改善效果。另 外，在實(shí)施例中，由于刀槽花紋具有2D中央部，從而也將改善脫模性能。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3