本發(fā)明屬于變電站鍋爐技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)及方法、鍋爐。

背景技術(shù)：

我國現(xiàn)階段仍以燃煤火力發(fā)電為主，其中又以切圓燃燒方式的煤粉鍋爐為主力，切圓燃燒方式具有燃燒行程長，爐內(nèi)混合強烈，燃燒效率高等特點，但是由于環(huán)保要求越來越高，東部和中部的燃煤機組在2018年前均要求實現(xiàn)超低排放(即達(dá)到燃?xì)馀欧诺臉?biāo)準(zhǔn))，其中為了減少氮氧化物的排放，比較有效方法是電站鍋爐采用低氮燃燒方式，因此目前煤粉鍋爐均采用低氮燃燒方式，但是這種燃燒方式導(dǎo)致主燃燒區(qū)域缺氧燃燒，使得水冷壁表面的還原性氣氛增強，經(jīng)過現(xiàn)場測試，有些鍋爐水冷壁表面的氧量接近0，一氧化碳含量為11％，還原性氣氛極強，而過強的還原性氣氛很強會導(dǎo)致水冷壁高溫腐蝕，目前有不少煙煤鍋爐在低氮改造后也出現(xiàn)高溫腐蝕也是這個原因；還原性氣氛強會使得灰熔點下降，導(dǎo)致鍋爐結(jié)焦。因此水冷壁表面的較強的還原性氣氛已經(jīng)影響到鍋爐的安全運行。

201410001607.1適用于大型電站鍋爐智能型水冷壁高溫腐蝕防止系統(tǒng)及方法，這個專利是在水冷壁表面氣氛測量和分析的基礎(chǔ)上采用增壓側(cè)邊風(fēng)技術(shù)，來改善水冷壁表面的氣氛，這個專利能夠解決貼壁風(fēng)風(fēng)壓的問題，但是對于較強的還原性氣氛，又會由于貼壁風(fēng)量不足的問題，而且該系統(tǒng)較為復(fù)雜，改造和施工工作量大，預(yù)制件較多而且需要較高的加工精度，現(xiàn)場需要對鍋爐水冷壁的膜片進(jìn)行大量鉆孔等，施工難度較大。

對這類采用貼壁風(fēng)進(jìn)行水冷壁高溫腐蝕防治的專利來說，它們均是一種被動防御，不是從燃燒方面采用調(diào)整措施的主動防御，對于燃燒偏斜或火焰強度不均造成的火焰刷墻等燃燒問題引起的水冷壁表面的還原性氣氛不能進(jìn)行有效的改善。

通過以上分析可知，鍋爐水冷壁表面的氣氛是影響鍋爐水冷壁高溫腐蝕和結(jié)焦等安全問題的一個重要因素，但目前對于水冷壁表面氣氛的研究較少，大部分專利和文獻(xiàn)都是為了防治高溫腐蝕而對爐膛表面氣氛進(jìn)行研究或涉獵，而且還存在如下問題：(1)進(jìn)行水冷壁高溫腐蝕的防治采用被動防御，如采用貼壁風(fēng)或側(cè)邊風(fēng)增強其氧化性氣氛，而不是從燃燒角度進(jìn)行改變；(2)系統(tǒng)構(gòu)成復(fù)雜，無路是工藝流程還是控制系統(tǒng)均較為復(fù)雜，投資較大；(3)施工難度大，造成水冷壁損傷或水動力循環(huán)不暢的風(fēng)險較高。

水冷壁表面的氣氛對鍋爐的安全運行有著重要的影響，尤其是目前為了適應(yīng)更為嚴(yán)格的環(huán)保要求，鍋爐基本都采用低氮燃燒器，在主燃燒區(qū)域缺形成氧燃燒，因而水冷壁表面還原性氣氛較濃，而在水冷壁表面形成良好和穩(wěn)定的氧化性氣氛能有效防止鍋爐結(jié)焦和高溫腐蝕，但目前普遍采用的貼壁風(fēng)措施是一種被動增強措施，存在風(fēng)量少、系統(tǒng)復(fù)雜和施工工作量大等問題，如何從燃燒方面入手，主動地增強水冷壁表面的氧化性氣氛，這樣才能有效解決鍋爐在低氮燃燒方式下的結(jié)焦和水冷壁高溫的問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

為了解決現(xiàn)有技術(shù)的缺點，本發(fā)明提供一種鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)及方法、鍋爐。本發(fā)明完全為自動運行，不需要運行人員的任何參與，減少了運行人員的工作量，可智能化地防止高溫腐蝕發(fā)生。

為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：

一種鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)，所述變電站鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)包括服務(wù)器，所述服務(wù)器設(shè)置于變電站的工作站內(nèi)且與DCS系統(tǒng)相互通信；所述DCS系統(tǒng)與變電站機組相連；所述服務(wù)器包括：

水冷壁表面氣氛測定模塊，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集水冷壁表面的煙氣成分以及煙氣成分含量，并傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

一次風(fēng)處理模塊，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集一次風(fēng)速和一次風(fēng)管道上可調(diào)縮孔的開度參數(shù)，并判斷一次風(fēng)速以及可調(diào)縮孔的開度參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

輔助風(fēng)處理模塊，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集主燃燒器中各輔助風(fēng)、周界風(fēng)和風(fēng)箱差壓參數(shù)，并判斷這些參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

燃盡風(fēng)處理模塊，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集各層燃盡風(fēng)擋板的開度以及各層燃盡風(fēng)的風(fēng)量參數(shù)，并判斷這些參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

運行數(shù)據(jù)處理模塊，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集參與鍋爐運行調(diào)整的運行數(shù)據(jù)并判斷這些運行數(shù)據(jù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；其中，運行數(shù)據(jù)包括鍋爐負(fù)荷、鍋爐高再出口煙氣溫度和二次風(fēng)箱風(fēng)壓；

數(shù)據(jù)決策模塊，其被配置為根據(jù)接收的這些數(shù)據(jù)生成相應(yīng)的操作指令并傳送至DCS系統(tǒng)的相關(guān)設(shè)備。

該系統(tǒng)還包括消旋風(fēng)數(shù)據(jù)處理模塊，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集消旋風(fēng)擋板開度的數(shù)據(jù)并判斷各層消旋風(fēng)擋板的開度是否一致，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊。

一種水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)的工作方法，包括以下步驟：

水冷壁表面氣氛測定模塊從DCS系統(tǒng)中采集水冷壁表面的煙氣成分以及煙氣成分含量，傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

一次風(fēng)處理模塊從DCS系統(tǒng)中采集一次風(fēng)速和一次風(fēng)管道上可調(diào)縮孔的開度參數(shù)，并判斷一次風(fēng)速以及可調(diào)縮孔的開度參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

輔助風(fēng)處理模塊從DCS系統(tǒng)中采集主燃燒器中各輔助風(fēng)、周界風(fēng)和風(fēng)箱差壓參數(shù)，并判斷這些參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

燃盡風(fēng)處理模塊從DCS系統(tǒng)中采集各層燃盡風(fēng)擋板的開度以及各層燃盡風(fēng)的風(fēng)量參數(shù)，并判斷這些參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；

運行數(shù)據(jù)處理模塊從DCS系統(tǒng)中采集參與鍋爐運行調(diào)整的運行數(shù)據(jù)并判斷這些運行數(shù)據(jù)是否在正常運行范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊；其中，運行數(shù)據(jù)包括鍋爐負(fù)荷、鍋爐高再出口煙氣溫度和二次風(fēng)箱風(fēng)壓；

數(shù)據(jù)決策模塊根據(jù)接收的數(shù)據(jù)生成相應(yīng)的操作指令并傳送至DCS系統(tǒng)的相關(guān)設(shè)備，實現(xiàn)對水冷壁表面氧化性氣氛的增強。

如果鍋爐的燃燒器中有消旋風(fēng)，則消旋風(fēng)數(shù)據(jù)處理模塊還用來采集消旋風(fēng)擋板開度的數(shù)據(jù)。

消旋風(fēng)數(shù)據(jù)處理模塊根據(jù)采集的數(shù)據(jù)來判斷各層消旋風(fēng)擋板的開度是否一致，并將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊。

該工作方法還包括：

數(shù)據(jù)決策模塊根據(jù)接收到的水冷壁表面的煙氣成分以及煙氣成分含量，剔除超出預(yù)設(shè)煙氣成分含量閾值的數(shù)據(jù)并向DCS系統(tǒng)發(fā)出報警信息，且存儲在預(yù)設(shè)煙氣成分含量閾值范圍的數(shù)據(jù)。

數(shù)據(jù)決策模塊根據(jù)在預(yù)設(shè)煙氣成分含量閾值范圍的數(shù)據(jù)，計算鍋爐每面墻的氧量濃度平均值、氧量濃度最低值、一氧化碳濃度平均值和一氧化碳濃度最高值。

數(shù)據(jù)決策模塊將計算出的鍋爐每面墻的氧量濃度平均值、氧量濃度最低值、一氧化碳濃度平均值和一氧化碳濃度最高值分別與預(yù)設(shè)相應(yīng)閾值比較，進(jìn)而生成調(diào)整一次風(fēng)管道上可調(diào)縮孔開度指令并傳送至DCS系統(tǒng)。

數(shù)據(jù)決策模塊首先根據(jù)當(dāng)前獲取的鍋爐負(fù)荷與鍋爐正常運行負(fù)荷閾值比較，若前者大于后者，則數(shù)據(jù)決策模塊向DCS系統(tǒng)發(fā)出允許運行的指令來控制變電站鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)投入運行；否則，數(shù)據(jù)決策模塊向DCS系統(tǒng)發(fā)出禁止運行的指令來控制變電站鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)退出運行。

當(dāng)數(shù)據(jù)決策模塊接收到的任一判斷結(jié)果為否時，數(shù)據(jù)決策模塊向DCS系統(tǒng)發(fā)出預(yù)警信號進(jìn)行預(yù)警。

本發(fā)明的有益效果為：

(1)該系統(tǒng)從燃燒的角度，從煤粉和輔助風(fēng)入手，對水冷壁表面的氣氛進(jìn)行調(diào)節(jié)，具體來說就是可根據(jù)一次風(fēng)風(fēng)速、煤粉濃度和鍋爐配風(fēng)方式運行狀況，實時地對各可操作因素通過對粉和風(fēng)的調(diào)整，實現(xiàn)從燃燒方面主動地增強水冷壁表面的氧化性氣氛，而且不需要運行人員的參與，實現(xiàn)了智能化增強水冷壁表面氧化性氣氛。

(2)系統(tǒng)硬件構(gòu)成較為簡單，現(xiàn)場改造和施工工作量較少，投資成本低。

附圖說明

圖1水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)原理圖；

圖2電動可調(diào)縮孔示意圖；

圖3水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)操作畫面；

圖4逆時針旋轉(zhuǎn)的切圓燃燒方式示意圖。

其中：1、DCS系統(tǒng)，2、水冷壁表面氣氛測定模塊，3、一次風(fēng)處理模塊，4、輔助風(fēng)處理模塊，5、燃盡風(fēng)處理模塊，6、運行數(shù)據(jù)處理模塊，7、消旋風(fēng)處理模塊，8、數(shù)據(jù)決策模塊，9、退限位開關(guān)，10、進(jìn)限位開關(guān)，11、可調(diào)縮孔，12、一次風(fēng)管道。

具體實施方式

下面結(jié)合附圖與實施例對本發(fā)明做進(jìn)一步說明：

如圖1所示，本發(fā)明的鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)，所述變電站鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)包括服務(wù)器，所述服務(wù)器設(shè)置于變電站的工作站內(nèi)且與DCS系統(tǒng)相互通信；所述DCS系統(tǒng)與變電站機組相連；所述服務(wù)器包括：

水冷壁表面氣氛測定模塊2，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集水冷壁表面的煙氣成分以及煙氣成分含量，并傳送至數(shù)據(jù)決策模塊8；

一次風(fēng)處理模塊3，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集一次風(fēng)速和一次風(fēng)管道上可調(diào)縮孔的開度參數(shù)，并判斷一次風(fēng)速以及可調(diào)縮孔的開度參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊8；

輔助風(fēng)處理模塊4，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集主燃燒器中各輔助風(fēng)、周界風(fēng)和風(fēng)箱差壓參數(shù)，并判斷這些參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊8；

燃盡風(fēng)處理模塊5，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集各層燃盡風(fēng)擋板的開度以及各層燃盡風(fēng)的風(fēng)量參數(shù)，并判斷這些參數(shù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊8；

運行數(shù)據(jù)處理模塊6，其被配置為從DCS系統(tǒng)中采集參與鍋爐運行調(diào)整的運行數(shù)據(jù)并判斷這些運行數(shù)據(jù)是否在相應(yīng)預(yù)設(shè)閾值范圍內(nèi)，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊8；其中，運行數(shù)據(jù)包括鍋爐負(fù)荷、鍋爐高再出口煙氣溫度和二次風(fēng)箱風(fēng)壓；

數(shù)據(jù)決策模塊8，其被配置為根據(jù)接收的這些數(shù)據(jù)生成相應(yīng)的操作指令并傳送至DCS系統(tǒng)的相關(guān)設(shè)備。

該系統(tǒng)還包括消旋風(fēng)數(shù)據(jù)處理模塊7，其被配置為從DCS系統(tǒng)1中采集消旋風(fēng)擋板開度的數(shù)據(jù)并判斷各層消旋風(fēng)擋板的開度是否一致，將判斷結(jié)果傳送至數(shù)據(jù)決策模塊8。

參與運行調(diào)整的運行數(shù)據(jù)包括鍋爐負(fù)荷、高再出口煙氣溫度和二次風(fēng)箱風(fēng)壓。

本發(fā)明的變電站鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)的工作方法，它的步驟為：

1)智能控制系統(tǒng)從機組DCS系統(tǒng)1中采集水冷壁表面的煙氣成分?jǐn)?shù)據(jù)，主燃燒器各輔助風(fēng)擋板開度，二次風(fēng)風(fēng)箱差壓，各SOFA(separated over fire air，分離燃盡風(fēng))擋板開度，一次風(fēng)管道上的電動可調(diào)縮孔開度，各一次風(fēng)管道的風(fēng)速，煤粉濃度等數(shù)據(jù)。

2)各模塊對數(shù)據(jù)進(jìn)行處理：

2-1)水冷壁表面氣氛測定模塊2處理水冷壁表面氣氛測量數(shù)據(jù)，對于低氮燃燒改造后的鍋爐來說，每面爐墻上布置12個水冷壁表面氣氛測點，其中主燃燒器區(qū)域布置6個，還原區(qū)布置3個，燃盡區(qū)布置3個，整臺鍋爐共布置48個水冷壁表面氣氛測點，每個測點可以測量出氧量濃度O₂(％)和一氧化碳濃度CO(％)，在該模塊處理時將四面墻分別處理，找出每面墻的平均值和最高值，處理方法如下：

前墻的12個氧量測量數(shù)據(jù)是O_2iWF，CO_iWF(i＝1～12)；

后墻的12個氧量測量數(shù)據(jù)是O_2iWB，CO_iWB(i＝1～12)；

左側(cè)墻的12個氧量測量數(shù)據(jù)是O_2iWL，CO_iWL(i＝1～12)；

右側(cè)墻的12個氧量測量數(shù)據(jù)是O_2iWR，CO_iWR(i＝1～12)；

將每面墻上的測量數(shù)據(jù)連續(xù)采樣，并進(jìn)行有效性判斷時，按照取樣10次的方式，其判據(jù)為：O₂＜5％；CO＜15％。

當(dāng)數(shù)據(jù)超出上述范圍時將其剔除并同時將給DCS系統(tǒng)發(fā)出報警信息，并將其余數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，算出每面墻的氧量平均值、氧量的最低值、一氧化碳平均值和一氧化碳的最高值，其中需要說明的是，在進(jìn)行氧量和一氧化碳平均值計算時，需要采用加權(quán)平均值計算，即在主燃燒器區(qū)域的12個點的權(quán)值為60％，還原區(qū)的權(quán)值為30％，燃盡區(qū)的權(quán)值為10％，這樣得出：O_2WFaverage，O_2WFmin；O_2WBaverage，O_2WBmin；O_2WLaverage，O_2WLmin；O_2WRaverage，O_2WRmin；CO_WFaverage，CO_WFmax；CO_WBaverage，CO_WBmax；CO_WLaverage，CO_WLmax；CO_WRaverage，CO_WRmax；

從四個氧量平均值中找出最小值O_2MINaverage，從四個氧量最小值中找出最小值O_2MINmin，從四個一氧化碳平均值中找出最大值CO_MAXaverage，從四個一氧化碳最大值中找出最大值CO_MAXmax即：

O_2MINaverage＝(O_2WFaverage,O_2WBaverage,O_2WLaverage,O_2WRaverage)；

O_2MAXaverage＝(O_2WFaverage,O_2WBaverage,O_2WLaverage,O_2WRaverage)；

CO_MAXaverage＝(CO_WFaverage,CO_WBaverage,CO_WLaverage,CO_WRaverage)；

CO_MINaverage＝(CO_WFaverage,CO_WBaverage,CO_WLaverage,CO_WRaverage)；

將選出的四個值送入數(shù)據(jù)決策模塊8，由數(shù)據(jù)決策模塊8進(jìn)行決策判斷、分析，然后形成指令發(fā)出。

2-2)一次風(fēng)處理模塊3是收集和處理一次風(fēng)系統(tǒng)的數(shù)據(jù)，這里需要說明的是，首先將一次風(fēng)管道12上的可調(diào)縮孔改造為電動可調(diào)縮孔，并且加裝進(jìn)位限位開關(guān)9和退位限位開關(guān)10，然后對一次風(fēng)粉在線系統(tǒng)進(jìn)行標(biāo)定，保證一次風(fēng)速測量的準(zhǔn)確性，如果風(fēng)粉在線系統(tǒng)有濃度顯示，也要求濃度顯示比較準(zhǔn)確。其中，限位開關(guān)可根據(jù)現(xiàn)場條件，在可調(diào)縮孔門桿的進(jìn)退極限位的位置加裝限位開關(guān)。

首先將每根一次風(fēng)管道12的可調(diào)縮孔的開度和一次風(fēng)速進(jìn)行有效性判斷，可調(diào)縮孔的判據(jù)為20％＜D_k＜105％，一次風(fēng)速的判據(jù)為15＜v_k＜38m/s，k為一次風(fēng)管的編號，其為正整數(shù)，對于300MW機組來說，一次風(fēng)管數(shù)量一般為24根，當(dāng)數(shù)據(jù)超出上述范圍時將給DCS系統(tǒng)1發(fā)出報警信息；其中，D_k表示編號為k的一次風(fēng)管可調(diào)縮孔的開度；v_k表示編號為k的一次風(fēng)管的一次風(fēng)速。

2-3)輔助風(fēng)處理模塊4主要是針對主燃燒器中的輔助風(fēng)和周界風(fēng)擋板開度進(jìn)行數(shù)據(jù)真?zhèn)闻袛啵紫纫蟾鬏o助風(fēng)和周界風(fēng)擋板投入自動，在自動狀態(tài)下，每層輔助風(fēng)擋板保持同一開度，下面就開始對輔助風(fēng)和周界風(fēng)擋板進(jìn)行真?zhèn)闻袛?，首先進(jìn)行單個擋板判斷，判據(jù)為-5＜DAMPER_ij＜105％，i＝1～4，j為層號，j為正整數(shù)；如AA層，AB層等，當(dāng)擋板開度超出上述范圍時給DCS發(fā)出報警信息；然后進(jìn)行每層的四個擋板開度的偏差判斷，判據(jù)為|DAMPER_ij-V_secondair|＜5％，式中V_secondair為本層擋板開度的設(shè)定值，DAMPER_ij為第ij層的輔助風(fēng)和周界風(fēng)擋板的開度，當(dāng)數(shù)據(jù)超出上述范圍時將給DCS發(fā)出報警信息。需要說明的是，該模塊不包括消旋風(fēng)，消旋風(fēng)的處理在消旋風(fēng)模塊進(jìn)行描述。

2-4)燃盡風(fēng)處理模塊主要是針對燃盡風(fēng)擋板開度進(jìn)行數(shù)據(jù)真?zhèn)闻袛啵紫纫笕急M風(fēng)擋板投入自動，在自動狀態(tài)下，每層輔助風(fēng)擋板保持同一開度，下面就開始對輔助風(fēng)和周界風(fēng)擋板進(jìn)行真?zhèn)闻袛啵紫冗M(jìn)行單個擋板判斷，判據(jù)為-5＜SOFADAMPER_ij＜105％，i＝1～4，j為層號，j為正整數(shù)；如AA層，AB層等，當(dāng)擋板開度超出上述范圍時給DCS發(fā)出報警信息；然后進(jìn)行每層的四個擋板開度的偏差判斷，判據(jù)為|SOFADAMPER_ij-V_sofa|＜5％，式中V_sofa為本層擋板開度的設(shè)定值，SOFADAMPER_ij為第ij層的燃盡風(fēng)擋板的開度，當(dāng)數(shù)據(jù)超出上述范圍時將給DCS發(fā)出報警信息。

2-5)運行數(shù)據(jù)處理模塊主要是針對參與運行調(diào)整的運行數(shù)據(jù)進(jìn)行采集和處理，主要運行數(shù)據(jù)包括鍋爐負(fù)荷D(t/h)，高再出口煙氣溫度A側(cè)和B側(cè)分別為T_A(℃)和T_B(℃)，二次風(fēng)箱風(fēng)壓P(kPa)，采集30個頻次的數(shù)據(jù)并求平均值，然后后進(jìn)行數(shù)據(jù)判斷，鍋爐負(fù)荷進(jìn)行D<0.5×D_BMCR的判斷，高再出口煙溫的判據(jù)為|T_A-T_B|＜50℃，二次風(fēng)箱風(fēng)壓的判據(jù)為P<300Pa。其中，D為鍋爐蒸發(fā)量，單位t/h；D_BMCR為鍋爐蒸發(fā)量閾值。

2-7)消旋風(fēng)數(shù)據(jù)處理模塊，其中如果燃燒器中有消旋風(fēng)，將消旋風(fēng)擋板開度的數(shù)據(jù)處理在此模塊。首先要求各層消旋風(fēng)擋板投入自動，在自動狀態(tài)下，每層消旋風(fēng)擋板保持同一開度，下面就開始對輔助風(fēng)和周界風(fēng)擋板進(jìn)行真?zhèn)闻袛?，首先進(jìn)行單個擋板判斷，判據(jù)為-5＜OFADAMPER_ij＜105％，i＝1-4，j為層號，如CC層，CB層等，當(dāng)擋板開度超出上述范圍時給DCS消停系統(tǒng)發(fā)出報警信息；然后進(jìn)行每層的四個擋板開度的偏差判斷，判據(jù)為|OFADAMPER_ij-V_ofa|＜5％，式中V_ofa為本層擋板開度的設(shè)定值，當(dāng)數(shù)據(jù)超出上述范圍時將給DCS發(fā)出報警信息。

2-8)數(shù)據(jù)決策模塊主要功能是對上述7個模塊送入的數(shù)據(jù)進(jìn)行決策運算處理后形成指令，對相關(guān)設(shè)備進(jìn)行自動操作的模塊。首先鍋爐負(fù)荷大于0.5×D_BMCR時，爐膛壁面氧化性氣氛增強系統(tǒng)允許投入；當(dāng)鍋爐負(fù)荷小于0.5×D_BMCR時，該系統(tǒng)不允許投入，若該系統(tǒng)在運行過程中出現(xiàn)鍋爐負(fù)荷小于0.5×D_BMCR則該系統(tǒng)自動退出。

根據(jù)水冷壁表面氣氛測定模塊1送入的數(shù)據(jù)和判斷出那面墻的氧化性氣氛最弱，判斷方法為當(dāng)O_2MINaverage和CO_MAXaverage均為同一面墻時，并且O_2MINaverage<2％，CO_MAXaverage>0.5％則判定這面墻的氧化性氣氛最弱，然后向?qū)?yīng)的一次風(fēng)管的電動可調(diào)縮孔發(fā)出關(guān)的調(diào)整指令，一次風(fēng)管的調(diào)整順序從上層往下層調(diào)整；在調(diào)整完一次風(fēng)管縮孔后，再進(jìn)行主燃燒器輔助風(fēng)擋板的調(diào)整，主燃燒器輔助風(fēng)擋板調(diào)整順序從上層往下層調(diào)整；然后在進(jìn)行SOFA擋板的調(diào)整，調(diào)整順序從下層SOFA往上層調(diào)整。在調(diào)整過程中，動作的步長和動作范圍可根據(jù)具體爐型通過調(diào)試確定，并在一次風(fēng)風(fēng)速，左右側(cè)煙溫偏差等也要求不要超過鍋爐運行規(guī)程中的規(guī)定值；同時當(dāng)O_2MAXaverage>3％和CO_MINaverage<0.1％時，表明該側(cè)墻的氧化性氣氛過強，然后向?qū)?yīng)的一次風(fēng)管的電動可調(diào)縮孔發(fā)出開的調(diào)整指令，一次風(fēng)管的調(diào)整順序從上層往下層調(diào)整；在調(diào)整完一次風(fēng)管縮孔后，再進(jìn)行主燃燒器輔助風(fēng)擋板的調(diào)整，主燃燒器輔助風(fēng)擋板調(diào)整順序從上層往下層調(diào)整；然后在進(jìn)行SOFA擋板的調(diào)整，調(diào)整順序從下層SOFA往上層調(diào)整。在調(diào)整過程中，動作的步長，動作范圍等可根據(jù)具體爐型通過調(diào)試確定，左右側(cè)煙溫偏差等也要求不要超過鍋爐運行規(guī)程中的規(guī)定值。

對于主燃燒器中設(shè)計消旋風(fēng)的燃燒器，數(shù)據(jù)決策模塊采用水冷壁表面氣氛測定模塊2送入的數(shù)據(jù)和判斷出那面墻的主燃燒器區(qū)域的氧化性氣氛強弱，還原區(qū)和燃盡區(qū)氧化性氣氛的強弱，主燃燒區(qū)域的判斷方法為O_2MINaverage1和CO_MAXaverage1均為同一側(cè)時，則判定這面墻的氧化性氣氛最弱，調(diào)整方法為向?qū)?yīng)的一次風(fēng)管的電動可調(diào)縮孔發(fā)出調(diào)整指令，一次風(fēng)管的調(diào)整順序從上層往下層調(diào)整；在調(diào)整完一次風(fēng)管縮孔后，再進(jìn)行主燃燒器輔助風(fēng)擋板(不包括消旋風(fēng)的擋板)的調(diào)整，主燃燒器輔助風(fēng)擋板調(diào)整順序從上層往下層調(diào)整；判斷還原區(qū)和燃盡區(qū)氧化性氣氛的判斷方法為O_2MINaverage2和CO_MAXaverage2，均為同一側(cè)時，則判定這面墻的氧化性氣氛最弱，這首先進(jìn)行消旋風(fēng)擋板的調(diào)整，先進(jìn)行上層消旋風(fēng)擋板的調(diào)整，再進(jìn)行下層消旋風(fēng)擋板的調(diào)整，接著進(jìn)行SOFA擋板的調(diào)整，在調(diào)整過程中，動作的步長，動作范圍等可根據(jù)具體爐型通過調(diào)試確定，并在一次風(fēng)風(fēng)速，左右側(cè)煙溫偏差等也要求不要超過鍋爐運行規(guī)程中的規(guī)定值。

對于采用切圓燃燒方式的鍋爐來說，水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)的基本構(gòu)件是一樣的，但是由于有些低氮燃燒器設(shè)計消旋風(fēng)，有些沒有消旋風(fēng)，導(dǎo)致該系統(tǒng)有所不同，下面根據(jù)兩個實施例對水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)進(jìn)行詳細(xì)說明。

實施例1

華電集團某電廠#5鍋爐為蒸發(fā)量1025t/h的亞臨界、中間一次再熱、強制循環(huán)汽包爐，燃燒方式為四角切圓燃燒方式，其切圓燃燒方向為逆時針旋轉(zhuǎn)，見圖4，每角有六層煤粉燃燒器，與二次風(fēng)噴口間隔布置，制粉系統(tǒng)為4套中儲式制粉系統(tǒng)，該鍋爐燃燒器采用了早期美國CE的技術(shù)，NO_x的排放濃度較高，排放濃度在720mg/Nm³左右。為了達(dá)到國家最新的火電廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)，#5鍋爐于2011年進(jìn)行了低氮燃燒器改造，燃燒器改造后仍為六層煤粉燃燒器，輔助風(fēng)間隔布置，沒有設(shè)計消旋風(fēng)，距離最上層煤粉燃燒器的4.5m處布置四層SOFA，為了能夠準(zhǔn)確掌握水冷壁表面氣氛安裝了水冷壁表面氣體測量系統(tǒng)，可以實時測量出水冷壁表面的氧量和一氧化碳。該鍋爐燃用煤種為煙煤，但是在低氮改造半年后的臨修過程中發(fā)現(xiàn)鍋爐水冷壁出現(xiàn)高溫腐蝕的跡象，觀察發(fā)現(xiàn)高溫腐蝕位置與水冷壁表面還原性氣氛濃的位置相吻合，經(jīng)過施工工期和投資成本等方面的論證電廠在小修過程中采用水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)。

在制定#5鍋爐的水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)實施方案中，首先對#5鍋爐的目前的設(shè)備狀況進(jìn)行分析，#5鍋爐的水冷壁表面氣氛較為完好，經(jīng)過標(biāo)定，氧量和一氧化碳濃度的測試準(zhǔn)確性較高；一次風(fēng)為六層分別為A層，B層，C層，D層，E層，F(xiàn)層，其中A層#1角的一次風(fēng)表示為A1，#2角為A2以此類推；輔助風(fēng)為七層分別為AA層，AB層，BC層，CD層，DE層，EF層，F(xiàn)F層,其中AA層#1角的輔助風(fēng)表示為AA1，以此類推，輔助風(fēng)各擋板可以層操，解除自動可以單操，同層各輔助風(fēng)擋板可以設(shè)置偏置；燃盡風(fēng)為四層分別為SOFA1，SOFA2，SOFA3，SOFA4，其中SOFA1層#1角的燃盡風(fēng)表示為SOFA11,#2角為SOFA12，以此類推燃盡風(fēng)各擋板可以層操，解除自動可以單操，同層各燃盡風(fēng)擋板可以設(shè)置偏置；#5鍋爐安裝有一次風(fēng)風(fēng)粉在線，可以在線顯示一次風(fēng)速和一次風(fēng)中煤粉濃度，安裝有可調(diào)縮孔，但不是電動；DCS系統(tǒng)中的運行數(shù)據(jù)較全，水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)需要用的運行數(shù)據(jù)可以全部獲得。通過以上分析可以看出，#5鍋爐的安裝水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)的基礎(chǔ)較好，改造工作量較少，在現(xiàn)場工作僅需要將一次風(fēng)管可調(diào)縮孔安裝電動執(zhí)行器，進(jìn)退限位開關(guān)即可；圖2為電動可調(diào)縮孔示意圖，將一次風(fēng)管12原有的可調(diào)縮孔11加上電動執(zhí)行器，再安裝進(jìn)限位開關(guān)10和退限位開關(guān)9即可。

就本實施例來說，設(shè)計一個水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)工作站，工作站與#5機組的DCS系統(tǒng)相互通信，這樣可以避免對DCS系統(tǒng)產(chǎn)生影響，所有數(shù)據(jù)采集模塊和決策模塊全部在工作站中，其中數(shù)據(jù)處理模塊包括：水冷壁表面氣氛測定模塊2，一次風(fēng)處理模塊3，輔助風(fēng)處理模塊4，燃盡風(fēng)處理模塊5，運行數(shù)據(jù)處理模塊6，數(shù)據(jù)決策模塊8。工作站從DCS中采集數(shù)據(jù)，進(jìn)行各個模塊處理和運算，然后形成指令再送回DCS，相關(guān)設(shè)備執(zhí)行指令。

本實施例中，在運行DCS系統(tǒng)中組態(tài)一個畫面見圖3，運行人員可以方便投入和切除，并且可以顯示該系統(tǒng)的運行狀態(tài)和報警信息。

本發(fā)明具體工作過程如下：

1)運行人員點擊投入按鈕，運行數(shù)據(jù)處理模塊6采集最近30個鍋爐負(fù)荷D值求平均值并與0.5×D_BMCR比較，經(jīng)比較結(jié)果送入在模塊8中，比較結(jié)果為1時，系統(tǒng)投入自動，投入按鈕變?yōu)榧t色，顯示運行。比較結(jié)果為0時，系統(tǒng)不能投入，投入按鈕變?yōu)辄S色，表示投入未成功，并在報警信息中顯示出原因，需要運行人員按復(fù)位按鈕，消除報警信息，準(zhǔn)備再次投入。

2)在鍋爐負(fù)荷滿足條件后，系統(tǒng)投入成功，各模塊正常工作，水冷壁表面氣氛測定模塊A工作，計算出O_2MINaverage＝O_2WFaverage<2％和CO_MAXaverage＝CO_WFaverage>0.5％時；則數(shù)據(jù)決策模塊8向F1一次風(fēng)管的電動可調(diào)縮孔11發(fā)出關(guān)指令，動作步長為2％，同時一次風(fēng)處理模塊3實時采集F1的一次風(fēng)速，當(dāng)F1一次風(fēng)速降到15m/s時或F1可調(diào)縮孔的進(jìn)限位開關(guān)10發(fā)出信號，則停止調(diào)整F1，繼續(xù)調(diào)整E1，動作步驟與F1相同，然后再調(diào)整D1，C1，B1和A1，當(dāng)一次風(fēng)全部調(diào)整完成后，前墻氧化性氣氛仍較弱，輔助風(fēng)處理模塊4先對所有輔助風(fēng)擋板的狀態(tài)進(jìn)行判斷，然后開大FF1輔助風(fēng)擋板，動作步長為3％，然后調(diào)整EF1輔助風(fēng)擋板，DE1輔助風(fēng)擋板，CD1輔助風(fēng)擋板，BC1輔助風(fēng)擋板，AB1輔助風(fēng)擋板和AA1輔助風(fēng)擋板，當(dāng)輔助風(fēng)擋板調(diào)整完成后，前墻氧化性氣氛仍較弱，燃盡風(fēng)處理模塊5先對所有燃盡風(fēng)擋板的狀態(tài)進(jìn)行判斷，然后SOFA11擋板開大，動作步長為3％，然后調(diào)整SOFA21擋板，SOFA31擋板，SOFA41擋板。

另外O_2MAXaverage＝O_2WRaverage>3％和CO_MINaverage＝CO_WRaverage<0.1％并送入數(shù)據(jù)決策模塊8，決策模塊認(rèn)定后墻(WR)表面氧化性氣氛過強需要適當(dāng)減弱，則數(shù)據(jù)決策模塊8向F3一次風(fēng)管的電動可調(diào)縮孔11發(fā)出開指令，動作步長為2％，同時一次風(fēng)處理模塊3實時采集F3的一次風(fēng)速，當(dāng)F3可調(diào)縮孔的退限位開關(guān)9發(fā)出信號，則停止調(diào)整F3，繼續(xù)調(diào)整E3，動作步驟與F3相同，然后再調(diào)整D3，C3，B3和A3，當(dāng)一次風(fēng)全部調(diào)整完成后，后墻氧化性氣氛仍較強，輔助風(fēng)處理模塊4先對所有輔助風(fēng)擋板的狀態(tài)進(jìn)行判斷，然后關(guān)FF3輔助風(fēng)擋板，動作步長為3％，然后調(diào)整EF3輔助風(fēng)擋板，DE3輔助風(fēng)擋板，CD3輔助風(fēng)擋板，BC3輔助風(fēng)擋板，AB3輔助風(fēng)擋板和AA3輔助風(fēng)擋板，當(dāng)輔助風(fēng)擋板調(diào)整完成后，后墻氧化性氣氛仍較強，燃盡風(fēng)處理模塊5先對所有燃盡風(fēng)擋板的狀態(tài)進(jìn)行判斷，然后SOFA13擋板關(guān)，動作步長為3％，然后調(diào)整SOFA23擋板，SOFA33擋板，SOFA43擋板。

3)在系統(tǒng)運行過程中，運行數(shù)據(jù)處理模塊6對主要運行數(shù)據(jù)進(jìn)行采集并處理，當(dāng)出現(xiàn)鍋爐負(fù)荷小于0.5×D_BMCR時，系統(tǒng)退出并給出報警信息；當(dāng)高再左右側(cè)出口煙溫|T_A-T_B|＞50℃時，給出報警信息，系統(tǒng)從最上層輔助風(fēng)擋板復(fù)位，該實施例中從FF1和FF3開始復(fù)位，直到|T_A-T_B|＜50℃，報警消失，系統(tǒng)保持開始10分鐘，在開始調(diào)整；當(dāng)二次風(fēng)箱風(fēng)壓為P<300Pa時，給出報警信息，提醒運行人員增加風(fēng)量。從理論上講，本系統(tǒng)的調(diào)整不會引起二次風(fēng)箱壓力波動，但是實際上由于每個輔助風(fēng)和燃盡風(fēng)擋板特性不一致，可能會造成二次風(fēng)箱風(fēng)壓波動，由于均為單個擋板動作，二次風(fēng)箱壓力也僅為輕微波動，在本實施例中，基本沒有引起二次風(fēng)箱風(fēng)壓波動。

實施例2

華能某發(fā)電有限公司#2機組鍋爐是由上海鍋爐廠制造的SG--1036/17.5--M882型，亞臨界壓力一次中間再熱控制循環(huán)汽包爐。單爐膛、∏型露天布置，全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)、平衡通風(fēng)、固態(tài)干式排渣。鍋爐采用擺動式燃燒器、四角布置、切向燃燒，切圓旋轉(zhuǎn)方向為逆時針，可見示意圖4。鍋爐制粉系統(tǒng)為雙進(jìn)雙出鋼球磨正壓一次風(fēng)直吹式。設(shè)計煤種為煙煤。在2014年6月大修期間，進(jìn)行了低氮燃燒器改造，并加裝了水冷壁表面氣氛測量系統(tǒng)以便實時測量水冷壁表面氣氛，在安裝一次風(fēng)粉在線系統(tǒng)的同時對可調(diào)縮孔進(jìn)行了改造，將手動可調(diào)縮孔改為電動可調(diào)縮孔，加裝了進(jìn)退限位開關(guān)，改造后的低氮燃燒器一次風(fēng)為四層分別為A1，A2，B1，B2，輔助風(fēng)為六層AA，A，AB1，AB2，BB1，BB2，BB；消旋風(fēng)兩層為OFA1和OFA2；燃盡風(fēng)四層為SOFA1，SOFA2，SOFA3和SOFA4。#2鍋爐燃用煤種也為煙煤，但是在低氮燃燒器改造后出現(xiàn)了水冷壁高溫腐蝕現(xiàn)象，通過水冷壁表面氣氛測量裝置檢測發(fā)現(xiàn)，部分水冷壁表面的還原性氣氛較濃，為此電廠在臨修過程中加裝了水冷壁表面氧化性氣氛增強系統(tǒng)。

通過對#2鍋爐的設(shè)備狀況分析可知，#2鍋爐的各種輔助設(shè)備較為完善，水冷壁表面哦氣氛測量裝置和一次風(fēng)風(fēng)粉在線已經(jīng)安裝，經(jīng)過標(biāo)定發(fā)現(xiàn)，水冷壁表面哦氣氛測量裝置的氧量和一氧化碳濃度的測試準(zhǔn)確性較高，一次風(fēng)粉在線系統(tǒng)的一次風(fēng)速測試較為準(zhǔn)確，并且可調(diào)縮孔為電動并安裝了進(jìn)退限位開關(guān)。因此只需要對各個擋板等進(jìn)行命名即可，一次風(fēng)分四層分別A1層，A2層，B1層，B2層，其中A1層#1角的一次風(fēng)表示為A11，#2角為A12以此類推；輔助風(fēng)六層為AA，A，AB1，AB2，BB1，BB2，BB，其中AA層#1角的輔助風(fēng)表示為AA1，其他以此類推，輔助風(fēng)各擋板可以層操，解除自動可以單操，同層各輔助風(fēng)擋板可以設(shè)置偏置；消旋風(fēng)兩層為OFA1和OFA2，其中OFA1層#1角的消旋風(fēng)表示為OFA11，#2角的消旋風(fēng)表示為OFA12其他以此類推，消旋風(fēng)各擋板可以層操，解除自動可以單操，同層各燃盡風(fēng)擋板可以設(shè)置偏置；燃盡風(fēng)四層為SOFA1，SOFA2，SOFA3和SOFA4,其中SOFA1層#1角的燃盡風(fēng)表示為SOFA11,#2角為SOFA12，以此類推，燃盡風(fēng)各擋板可以層操，解除自動可以單操，同層各燃盡風(fēng)擋板可以設(shè)置偏置。

就實施例2來說，設(shè)計一個水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)工作站，工作站與#2機組的DCS系統(tǒng)相互通信，這樣可以避免對DCS系統(tǒng)產(chǎn)生負(fù)面影響，所有數(shù)據(jù)采集模塊和決策模塊全部在工作站中，其中數(shù)據(jù)處理模塊包括：水冷壁表面氣氛測定模塊2，一次風(fēng)處理模塊3，輔助風(fēng)處理模塊4，燃盡風(fēng)處理模塊5，運行數(shù)據(jù)處理模塊6，消旋風(fēng)處理模塊7，數(shù)據(jù)決策模塊8。工作站從DCS系統(tǒng)1中采集數(shù)據(jù)，進(jìn)行各個模塊處理和運算，然后形成指令再送回DCS系統(tǒng)1，相關(guān)設(shè)備執(zhí)行指令。

實施例2中，在運行DCS系統(tǒng)中組態(tài)一個畫面見圖3，運行人員可以方便投入和切除，并且可以顯示該系統(tǒng)的運行狀態(tài)和報警信息等。

本發(fā)明具體工作過程如下：

1)運行人員點擊投入按鈕，運行數(shù)據(jù)處理模塊6采集最近30個鍋爐負(fù)荷D值求平均值并與0.5×D_BMCR比較，經(jīng)比較結(jié)果送入在模塊8中，比較結(jié)果為1時，系統(tǒng)投入自動，投入按鈕變?yōu)榧t色，顯示運行。比較結(jié)果為0時，系統(tǒng)不能投入，投入按鈕變?yōu)辄S色，表示投入未成功，并在報警信息中顯示出原因，需要運行人員按復(fù)位按鈕，消除報警信息，準(zhǔn)備再次投入。

2)在鍋爐負(fù)荷滿足條件后，系統(tǒng)投入成功，各模塊正常工作，水冷壁表面氣氛測定模塊B工作，計算出O_2MINaverage1＝O_2WFaverage1<2％和CO_MAXaverage1＝CO_WFaverage1>0.5％時；表明主燃區(qū)前墻氧化性氣氛較弱，則數(shù)據(jù)決策模塊8向B21一次風(fēng)管的電動可調(diào)縮孔11發(fā)出關(guān)指令，動作步長為2％，同時一次風(fēng)處理模塊3實時采集F1的一次風(fēng)速，當(dāng)B21一次風(fēng)速降到15m/s時或B21可調(diào)縮孔的進(jìn)限位開關(guān)10發(fā)出信號，則停止調(diào)整B21，繼續(xù)調(diào)整B11，動作步驟與B21相同，然后再調(diào)整A21和A11，當(dāng)一次風(fēng)全部調(diào)整完成后，前墻氧化性氣氛仍較弱，輔助風(fēng)處理模塊4先對所有輔助風(fēng)擋板的狀態(tài)進(jìn)行判斷，然后開大BB1輔助風(fēng)擋板，動作步長為3％，然后調(diào)整BB21輔助風(fēng)擋板，BB11輔助風(fēng)擋板，AB21輔助風(fēng)擋板，AB11輔助風(fēng)擋板，A1輔助風(fēng)擋板和AA1輔助風(fēng)擋板。

當(dāng)上述調(diào)整步驟完成時，水冷壁表面氣氛測定模塊B計算出的數(shù)據(jù)仍滿足O_2MINaverage2＝O_2WFaverage2<2％和CO_MAXaverage2＝CO_WFaverage2>0.5％時，則數(shù)據(jù)決策模塊8向SOFA11擋板發(fā)出開大指令，動作步長為3％，然后調(diào)整SOFA21擋板，SOFA31擋板，SOFA41擋板；當(dāng)輔助風(fēng)擋板調(diào)整完成后，前墻還原和燃盡區(qū)氧化性氣氛仍較弱，則數(shù)據(jù)決策模塊8向消旋風(fēng)OFA21擋板發(fā)出關(guān)小指令，動作步長為3％，然后是OFA11擋板。

3)在系統(tǒng)運行過程中，運行數(shù)據(jù)處理模塊6對主要運行數(shù)據(jù)進(jìn)行采集并處理，當(dāng)出現(xiàn)鍋爐負(fù)荷小于0.5×D_BMCR時，系統(tǒng)退出并給出報警信息；當(dāng)高再左右側(cè)出口煙溫|T_A-T_B|＞50℃時，給出報警信息，系統(tǒng)先恢復(fù)消旋風(fēng)OFA2的擋板，然后是消旋風(fēng)OFA1的擋板，接著最上層燃盡風(fēng)擋板復(fù)位，實施例2中從SOFA4，然后是SOFA3，SOFA2和SOFA1，直到|T_A-T_B|＜50℃，報警消失，系統(tǒng)保持開始10分鐘，在開始調(diào)整；當(dāng)二次風(fēng)箱風(fēng)壓為P<300Pa時，給出報警信息，提醒運行人員增加風(fēng)量。從理論上講，本系統(tǒng)的調(diào)整不會引起二次風(fēng)箱壓力波動，但是實際上由于每個輔助風(fēng)和燃盡風(fēng)擋板特性不一致，可能會造成二次風(fēng)箱風(fēng)壓波動，由于均為單個擋板動作，二次風(fēng)箱壓力也僅為輕微波動，在本實施例中，基本沒有引起二次風(fēng)箱風(fēng)壓波動。

本發(fā)明還提供一種變電站鍋爐，其包括上述所述的變電站鍋爐水冷壁表面氧化性氣氛主動增強系統(tǒng)。

上述雖然結(jié)合附圖對本發(fā)明的具體實施方式進(jìn)行了描述，但并非對本發(fā)明保護(hù)范圍的限制，所屬領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，在本發(fā)明的技術(shù)方案的基礎(chǔ)上，本領(lǐng)域技術(shù)人員不需要付出創(chuàng)造性勞動即可做出的各種修改或變形仍在本發(fā)明的保護(hù)范圍以內(nèi)。