一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置及其運(yùn)行方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置及其運(yùn)行方法,該雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置包括高背壓凝汽器、低背壓凝汽器以及循環(huán)水管路,循環(huán)水路上設(shè)置兩套旁路以及控制閥門(mén),旁路跨接在低背壓凝汽器的兩端,還設(shè)置有若干溫度測(cè)點(diǎn)和流量計(jì)。本發(fā)明相比現(xiàn)有技術(shù)具有以下優(yōu)點(diǎn):本發(fā)明屬單獨(dú)控制低背壓凝汽器循環(huán)水流量,對(duì)高背壓側(cè)凝汽器循環(huán)水流量無(wú)影響;通過(guò)本發(fā)明提供的計(jì)算公式以及測(cè)點(diǎn)和閥門(mén)控制系統(tǒng),可以使得低背壓側(cè)凝汽器真空不進(jìn)入阻塞背壓區(qū),降低汽輪機(jī)熱耗率;由于循環(huán)水旁路的影響,高背壓側(cè)凝汽器循環(huán)水進(jìn)水溫度相對(duì)降低,間接降低高背壓側(cè)排汽溫度,從而進(jìn)一步降低汽輪機(jī)熱耗率。
【專(zhuān)利說(shuō)明】
一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置及其運(yùn)行方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及汽輪機(jī)控制技術(shù)領(lǐng)域,尤其涉及的是雙背壓汽輪機(jī)凝汽器優(yōu)化運(yùn)行的 方法及控制系統(tǒng)。
【背景技術(shù)】
[0002] 汽輪機(jī)阻塞背壓是指汽機(jī)末級(jí)葉片出口處的蒸汽流速接近該處的音速水平(馬赫 數(shù)約為0.95)時(shí)的背壓,在通常情況下,它與汽輪機(jī)進(jìn)汽量相關(guān),不同的進(jìn)汽量有不同阻塞 背壓值,汽輪機(jī)進(jìn)汽量越小,汽輪機(jī)阻塞背壓越低。
[0003] 當(dāng)汽輪機(jī)背壓低于阻塞背壓后,同樣汽輪機(jī)組發(fā)電量下,汽輪機(jī)熱耗率升高。
[0004] 火電廠雙背壓汽輪機(jī)背壓僅在冬天,當(dāng)循環(huán)冷卻水溫度較低時(shí),低背壓側(cè)汽輪機(jī) 背壓才會(huì)低于阻塞背壓。
[0005] 目前火電廠運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)背壓低于阻塞背壓后,采用兩種措施提高汽輪機(jī) 背壓:
[0006] (1)改變循環(huán)水栗運(yùn)行臺(tái)數(shù)或?qū)⒀醺臑榈退龠\(yùn)行,減少循環(huán)水流量,將低背壓凝 汽器背壓升尚。
[0007] 該措施可以使低背壓凝汽器背壓高于阻塞背壓,降低汽輪機(jī)熱耗率,但也使原本 就不低于阻塞背壓的高背壓凝汽器背壓升高,增加機(jī)組能耗,綜合結(jié)果,該操作不一定節(jié) 能。
[0008] (2)雙背壓凝汽器抽真空系統(tǒng)水環(huán)真空栗僅運(yùn)行1臺(tái),高、低背壓凝汽器抽真空系 統(tǒng)采用串聯(lián)模式。
[0009] 該措施可以使低背壓凝汽器背壓高于阻塞背壓,降低汽輪機(jī)熱耗率。但若由于外 在原因致低背壓側(cè)汽輪機(jī)真空系統(tǒng)嚴(yán)密性降低,由于抽真空系統(tǒng)采用串聯(lián)模式,且運(yùn)行的 一臺(tái)真空栗,則會(huì)使得低背壓側(cè)凝汽器背壓升高,汽輪機(jī)熱耗率增加,且不易被運(yùn)行人員發(fā) 覺(jué)。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0010] 本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)的不足,提供了一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置 及其運(yùn)行方法。
[0011] 本發(fā)明是通過(guò)以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的:一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,包括高背 壓凝汽器、低背壓凝汽器以及循環(huán)水管路,循環(huán)水管路分為第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水 管路,第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管路均自低背壓凝汽器流向高背壓凝汽器,其特征在 于:在第一循環(huán)水路上設(shè)置有第一旁路,第一旁路跨接在低背壓凝汽器的兩端,在第二循環(huán) 水路上設(shè)置有第二旁路,第二旁路也跨接在低背壓凝汽器的兩端,第一旁路上設(shè)置有第一 控制閥門(mén),第二旁路上設(shè)置有第二控制閥門(mén)。
[0012] 作為對(duì)上述方案的進(jìn)一步改進(jìn),在第一循環(huán)水管路上設(shè)置有第一溫度測(cè)點(diǎn),在第 二循環(huán)水管路上設(shè)置有第二溫度測(cè)點(diǎn),第一溫度測(cè)點(diǎn)設(shè)置在第一旁路的引出口上游,第二 溫度測(cè)點(diǎn)設(shè)置在第二旁路的引出口上游。
[0013] 作為對(duì)上述方案的進(jìn)一步改進(jìn),在第一循環(huán)水管路上設(shè)置有第三溫度測(cè)點(diǎn),在第 二循環(huán)水管路上設(shè)置有第四溫度測(cè)點(diǎn),第三溫度測(cè)點(diǎn)設(shè)置在第一旁路的與第一循環(huán)水管路 匯合點(diǎn)的上游,第二溫度測(cè)點(diǎn)設(shè)置在第二旁路與第二循環(huán)水管路的上游。
[0014] 作為對(duì)上述方案的進(jìn)一步改進(jìn),在第一旁路上還設(shè)置有第一流量計(jì),在第二旁路 上設(shè)置有第二流量計(jì)。
[0015] 作為對(duì)上述方案的進(jìn)一步改進(jìn),在第一循環(huán)水管路上設(shè)置有第三流量計(jì),在第二 循環(huán)水管路上設(shè)置有第四流量計(jì),第三流量計(jì)設(shè)置在第一旁路的與第一循環(huán)水管路匯合點(diǎn) 的下游,第二流量計(jì)設(shè)置在第二旁路與第二循環(huán)水管路的下游。
[0016] 作為對(duì)上述方案的進(jìn)一步改進(jìn),第一流量計(jì)、第二流量計(jì)、第三流量計(jì)和第四流量 計(jì)均是超聲波流量計(jì),第一旁路和第二旁路的管道外徑為第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管 路外徑的1/3,第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管路的外徑相同,第一循環(huán)水管路、第二循環(huán) 水管路、第一旁路和第二旁路的管道材質(zhì)和壁厚均相同,第一控制閥門(mén)和第二控制閥門(mén)均 是自動(dòng)控制閥門(mén);第一流量計(jì)、第二流量計(jì)、第三流量計(jì)、第四流量計(jì)、第一溫度測(cè)點(diǎn)、第二 溫度測(cè)點(diǎn)、第三溫度測(cè)點(diǎn)和第四溫度測(cè)點(diǎn)均與汽輪機(jī)的DCS控制系統(tǒng)電性連接。
[0017] 本發(fā)明還提供一種上述雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置的運(yùn)行方法,其特征在于包括 如下步驟:
[0018] 步驟一、計(jì)算汽輪機(jī)阻塞背壓值Pz,
[0019] Pz = f(Gms)------公式(1)
[0020] 其中Gms是汽輪機(jī)主蒸汽流量,單位是kg/s,由汽輪機(jī)的DCS系統(tǒng)獲??;
[0021] 步驟二、計(jì)算汽輪機(jī)阻塞排汽溫度tz,根據(jù)步驟一計(jì)算得到的汽輪機(jī)阻塞背壓值 Pz,根據(jù)IF-97水蒸汽公式計(jì)算對(duì)應(yīng)飽和蒸汽溫度即是汽輪機(jī)阻塞排汽溫度tz;
[0022] 步驟三、計(jì)算旁路調(diào)整前低背壓側(cè)凝汽器熱負(fù)荷QCcindl,
[0023] Qc〇ndi = AtiXGwiXCP-------公式(2)
[0024] 其中CP是循環(huán)冷卻水比熱容,取4 · 2kJ/kg°C,Λti = (t3i_ti+t4i_t2)/2,ti、t2、t3i和 t41分別是旁路調(diào)整前第一溫度測(cè)點(diǎn)、第二溫度測(cè)點(diǎn)、第三溫度測(cè)點(diǎn)和第四溫度測(cè)點(diǎn)的溫度, Gwi是勞路調(diào)整肖1丨循環(huán)冷卻水流量,Gwi =G3i+G4i-Gii-G?n,Gii、G?n、Gsi和G41分別是講彳丁勞路調(diào) 整前第一流量計(jì)、第二流量計(jì)、第三流量計(jì)和第四流量計(jì)測(cè)量的數(shù)據(jù);
[0025] 步驟四、計(jì)算旁路調(diào)整前凝汽器總傳熱系數(shù)心,
[0026]
[0027] Stl = tsl-(t31+t41)/2,tsl是旁路調(diào)整前低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度,由機(jī)組DCS系統(tǒng) 數(shù)據(jù)獲取,A是凝汽器的有效傳熱面積;
[0028]步驟五、校正凝汽器總傳熱系數(shù)并計(jì)算循環(huán)冷卻水流量上限,
[0029]
[0030] Gw2是循環(huán)冷卻水流量上限,T代表設(shè)定的低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度高于阻塞背壓 對(duì)的應(yīng)飽和蒸汽溫度的數(shù)值;
[0031 ] 步驟六、旁路調(diào)整,調(diào)節(jié)第一控制閥門(mén)和第二控制閥門(mén),使G12、G22、G32和G42的符合
[0032] Gw2 = G32+G42_Gl2_G22-----公式(5)
[0033] G12、G22、G32和G42分別是進(jìn)行旁路調(diào)整后第一流量計(jì)、第二流量計(jì)、第三流量計(jì)和第 四流量計(jì)測(cè)量的數(shù)據(jù)。
[0034] 作為對(duì)上述方案的進(jìn)一步改進(jìn),T取值為2。
[0035] 本發(fā)明相比現(xiàn)有技術(shù)具有以下優(yōu)點(diǎn):本發(fā)明屬單獨(dú)控制低背壓凝汽器循環(huán)水流 量,對(duì)高背壓側(cè)凝汽器循環(huán)水流量無(wú)影響;通過(guò)本發(fā)明提供的計(jì)算公式以及測(cè)點(diǎn)和閥門(mén)控 制系統(tǒng),可以使得低背壓側(cè)凝汽器真空不進(jìn)入阻塞背壓區(qū),降低汽輪機(jī)熱耗率;由于循環(huán)水 旁路的影響,高背壓側(cè)凝汽器循環(huán)水進(jìn)水溫度相對(duì)降低,間接降低高背壓側(cè)排汽溫度,從而 降低汽輪機(jī)熱耗率。
【附圖說(shuō)明】
[0036]圖1是本發(fā)明示意圖。
[0037] 圖2是本發(fā)明實(shí)施流程圖。
【具體實(shí)施方式】
[0038] 下面對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例作詳細(xì)說(shuō)明,本實(shí)施例在以本發(fā)明技術(shù)方案為前提下進(jìn)行 實(shí)施,給出了詳細(xì)的實(shí)施方式和具體的操作過(guò)程,但本發(fā)明的保護(hù)范圍不限于下述的實(shí)施 例。
[0039] 實(shí)施例1
[0040] -種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,包括高背壓凝汽器2、低背壓凝汽器1以及循環(huán) 水管路,循環(huán)水管路分為第一循環(huán)水管路11和第二循環(huán)水管路12,第一循環(huán)水管路11和第 二循環(huán)水管路12均自低背壓凝汽器1流向高背壓凝汽器2,其特征在于:在第一循環(huán)水路上 設(shè)置有第一旁路,第一旁路跨接在低背壓凝汽器1的兩端,在第二循環(huán)水路上設(shè)置有第二旁 路,第二旁路也跨接在低背壓凝汽器1的兩端,第一旁路上設(shè)置有第二控制閥門(mén)41,第二旁 路上設(shè)置有第二控制閥門(mén)42。當(dāng)機(jī)組運(yùn)行中,低背壓側(cè)凝汽器真空進(jìn)入阻塞背壓區(qū)后,本發(fā) 明中設(shè)置旁路系統(tǒng)的目的是調(diào)整低背壓側(cè)凝汽器循環(huán)水流量,從而升高低背壓側(cè)凝汽器循 環(huán)水溫升和端差,最終升高低背壓側(cè)排汽溫度,使低背壓側(cè)凝汽器真空不進(jìn)入阻塞背壓區(qū)。
[0041] 在第一循環(huán)水管路11上設(shè)置有第一溫度測(cè)點(diǎn)21,在第二循環(huán)水管路12上設(shè)置有第 二溫度測(cè)點(diǎn)22,第一溫度測(cè)點(diǎn)21設(shè)置在第一旁路的引出口上游,第二溫度測(cè)點(diǎn)22設(shè)置在第 二旁路的引出口上游。
[0042]在第一循環(huán)水管路11上設(shè)置有第三溫度測(cè)點(diǎn)23,在第二循環(huán)水管路12上設(shè)置有第 四溫度測(cè)點(diǎn)24,第三溫度測(cè)點(diǎn)23設(shè)置在第一旁路的與第一循環(huán)水管路11匯合點(diǎn)的上游,第 二溫度測(cè)點(diǎn)22設(shè)置在第二旁路與第二循環(huán)水管路12的上游。
[0043]在第一旁路上還設(shè)置有第一流量計(jì)31,在第二旁路上設(shè)置有第二流量計(jì)32。
[0044]在第一循環(huán)水管路11上設(shè)置有第三流量計(jì)33,在第二循環(huán)水管路12上設(shè)置有第四 流量計(jì)34,第三流量計(jì)33設(shè)置在第一旁路的與第一循環(huán)水管路11匯合點(diǎn)的下游,第二流量 計(jì)32設(shè)置在第二旁路與第二循環(huán)水管路12的下游。
[0045] 第一流量計(jì)31、第二流量計(jì)32、第三流量計(jì)33和第四流量計(jì)34均是超聲波流量計(jì), 第一旁路和第二旁路的管道外徑為第一循環(huán)水管路11和第二循環(huán)水管路12外徑的1/3,第 一循環(huán)水管路11和第二循環(huán)水管路12的外徑相同,第一循環(huán)水管路11、第二循環(huán)水管路12、 第一旁路和第二旁路的管道材質(zhì)和壁厚均相同,第二控制閥門(mén)41和第二控制閥門(mén)42均是自 動(dòng)控制閥門(mén);第一流量計(jì)31、第二流量計(jì)32、第三流量計(jì)33、第四流量計(jì)34、第一溫度測(cè)點(diǎn) 21、第二溫度測(cè)點(diǎn)22、第三溫度測(cè)點(diǎn)23和第四溫度測(cè)點(diǎn)24均與汽輪機(jī)的DCS控制系統(tǒng)電性連 接。
[0046] 實(shí)施例2
[0047] -種上述雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置的運(yùn)行方法,其特征在于包括如下步驟: [0048]步驟一、計(jì)算汽輪機(jī)阻塞背壓值P z,
[0049] Pz = f(Gms)------公式(1)
[0050] 其中Gms是汽輪機(jī)主蒸汽流量,單位是kg/s,由汽輪機(jī)的DCS系統(tǒng)獲取;
[0051] 步驟二、計(jì)算汽輪機(jī)阻塞排汽溫度tz,根據(jù)步驟一計(jì)算得到的汽輪機(jī)阻塞背壓值 Pz,根據(jù)IF-97水蒸汽公式計(jì)算對(duì)應(yīng)飽和蒸汽溫度即是汽輪機(jī)阻塞排汽溫度tz;由機(jī)組DCS控 制系統(tǒng)獲取的汽輪機(jī)主蒸汽流量G ms,根據(jù)公式(1)計(jì)算對(duì)應(yīng)阻塞背壓值,根據(jù)IF-97水蒸汽 公式計(jì)算對(duì)應(yīng)飽和蒸汽溫度tz,只要確保低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度高于阻塞背壓對(duì)應(yīng)飽和 蒸汽溫度t z,低背壓側(cè)凝汽器背壓則不會(huì)低于汽輪機(jī)阻塞背壓。
[0052]步驟三、計(jì)算旁路調(diào)整前低背壓側(cè)凝汽器熱負(fù)荷QCcindl,
[0053] Qc〇ndi = AtiXGwiXCP-------公式(2)
[0054] 其中CP是循環(huán)冷卻水比熱容,取4 · 2kJ/kg°C,Λti = (t3i_ti+t4i_t2)/2,ti、t2、t3i和 t41分別是旁路調(diào)整前第一溫度測(cè)點(diǎn)21、第二溫度測(cè)點(diǎn)22、第三溫度測(cè)點(diǎn)23和第四溫度測(cè)點(diǎn) 24的溫度,G wl是旁路調(diào)整前循環(huán)冷卻水流量,6?1 = 631+641-611-621,611、6 21、631和641分別是進(jìn) 行旁路調(diào)整前第一流量計(jì)31、第二流量計(jì)32、第三流量計(jì)33和第四流量計(jì)34測(cè)量的數(shù)據(jù);
[0055] 步驟四、計(jì)算旁路調(diào)整前凝汽器總傳熱系數(shù)心,
[0056]
[0057] Stl = tsl-(t3-扣4-0/2,。是旁路調(diào)整前低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度,由機(jī)組DCS系 統(tǒng)數(shù)據(jù)獲取,A是凝汽器的有效傳熱面積;
[0058] 步驟五、校正凝汽器總傳熱系數(shù)并計(jì)算循環(huán)冷卻水流量上限,
[0059] C
- ±
[0060] 將上述公式變形過(guò)后得到
[0061]
[0062] Gw2是循環(huán)冷卻水流量上限,T是容忍余量,代表設(shè)定的低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度高 于阻塞背壓對(duì)的應(yīng)飽和蒸汽溫度的數(shù)值;
[0063] 以低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度高于阻塞背壓對(duì)的應(yīng)飽和蒸汽溫度T°C為分界點(diǎn),當(dāng) 低背壓側(cè)真空進(jìn)入阻塞背壓區(qū)域,通過(guò)調(diào)整循環(huán)水旁路,使得低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度高 于阻塞背壓對(duì)應(yīng)飽和蒸汽溫度T°c,考慮到旁路調(diào)整前后低背壓側(cè)凝汽器循環(huán)水進(jìn)水溫度 不變,凝汽器傳熱系數(shù)僅需對(duì)循環(huán)水流量進(jìn)行校正,T優(yōu)選數(shù)值為2。
[0064] 步驟六、旁路調(diào)整,調(diào)節(jié)第二控制閥門(mén)41和第二控制閥門(mén)42,使612、G 22、G32和G42的 符合
[0065] Gw2 = G32+G42_Gl2_G22-----公式(5)
[0066] G12、G22、G32和G42分別是進(jìn)行旁路調(diào)整后第一流量計(jì)31、第二流量計(jì)32、第三流量計(jì) 33和第四流量計(jì)34測(cè)量的數(shù)據(jù)。
[0067] DCS自動(dòng)控制系統(tǒng)通過(guò)同時(shí)增加第二控制閥門(mén)41和第二控制閥門(mén)42開(kāi)度,直至全 開(kāi),使得通過(guò)低背壓側(cè)凝汽器循環(huán)冷卻水流量為Gw2,調(diào)整結(jié)束,低背壓側(cè)凝汽器真空不再處 于阻塞背壓區(qū)。
[0068] 第一旁路閥門(mén)和第二閥門(mén)開(kāi)啟后,若由于機(jī)組負(fù)荷降低,或者循栗運(yùn)行模式改變 至循環(huán)水流量增加,或者循環(huán)水溫度升高,使得低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度高于阻塞背壓對(duì) 應(yīng)飽和蒸汽溫度超過(guò)2°C,則重復(fù)步驟三至步驟六,并在步驟六減小第二控制閥門(mén)41和第二 控制閥門(mén)42,使得循環(huán)水流量滿(mǎn)足要求,直至全關(guān)。
[0069] 以上僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已,并不用以限制本發(fā)明,凡在本發(fā)明的精神和 原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等,均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,包括高背壓凝汽器、低背壓凝汽器以及循環(huán)水管 路,所述循環(huán)水管路分為第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管路,所述第一循環(huán)水管路和第二 循環(huán)水管路均自低背壓凝汽器流向高背壓凝汽器,其特征在于:在第一循環(huán)水路上設(shè)置有 第一旁路,所述第一旁路跨接在低背壓凝汽器的兩端,在第二循環(huán)水路上設(shè)置有第二旁路, 所述第二旁路也跨接在低背壓凝汽器的兩端,所述第一旁路上設(shè)置有第一控制閥門(mén),所述 第二旁路上設(shè)置有第二控制閥門(mén)。2. 如權(quán)利要求1所述一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,其特征在于:在第一循環(huán)水管路 上設(shè)置有第一溫度測(cè)點(diǎn),在第二循環(huán)水管路上設(shè)置有第二溫度測(cè)點(diǎn),所述第一溫度測(cè)點(diǎn)設(shè) 置在第一旁路的引出口上游,所述第二溫度測(cè)點(diǎn)設(shè)置在第二旁路的引出口上游。3. 如權(quán)利要求2所述一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,其特征在于:在第一循環(huán)水管路 上設(shè)置有第三溫度測(cè)點(diǎn),在第二循環(huán)水管路上設(shè)置有第四溫度測(cè)點(diǎn),所述第三溫度測(cè)點(diǎn)設(shè) 置在第一旁路的與第一循環(huán)水管路匯合點(diǎn)的上游,所述第二溫度測(cè)點(diǎn)設(shè)置在第二旁路與第 二循環(huán)水管路的上游。4. 如權(quán)利要求3所述一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,其特征在于:在第一旁路上還設(shè) 置有第一流量計(jì),在第二旁路上設(shè)置有第二流量計(jì)。5. 如權(quán)利要求4所述一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,其特征在于:在第一循環(huán)水管路 上設(shè)置有第三流量計(jì),在第二循環(huán)水管路上設(shè)置有第四流量計(jì),所述第三流量計(jì)設(shè)置在第 一旁路的與第一循環(huán)水管路匯合點(diǎn)的下游,所述第二流量計(jì)設(shè)置在第二旁路與第二循環(huán)水 管路的下游。6. 如權(quán)利要求5所述一種雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置,其特征在于:所述第一流量計(jì)、 第二流量計(jì)、第三流量計(jì)和第四流量計(jì)均是超聲波流量計(jì),所述第一旁路和第二旁路的管 道外徑為第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管路外徑的1/3,第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管 路的外徑相同,所述第一循環(huán)水管路、第二循環(huán)水管路、第一旁路和第二旁路的管道材質(zhì)和 壁厚均相同,所述第一控制閥門(mén)和第二控制閥門(mén)均是自動(dòng)控制閥門(mén);所述第一流量計(jì)、第二 流量計(jì)、第三流量計(jì)、第四流量計(jì)、第一溫度測(cè)點(diǎn)、第二溫度測(cè)點(diǎn)、第三溫度測(cè)點(diǎn)和第四溫度 測(cè)點(diǎn)均與汽輪機(jī)的DCS控制系統(tǒng)電性連接。7. -種如權(quán)利要求5所述雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置的運(yùn)行方法,其特征在于包括如 下步驟: 步驟一、計(jì)算汽輪機(jī)阻塞背壓值Pz, Pz = f(Gms)------公式(1) 其中Gms是汽輪機(jī)主蒸汽流量,單位是kg/s,由汽輪機(jī)的DCS系統(tǒng)獲取; 步驟二、計(jì)算汽輪機(jī)阻塞排汽溫度tz,根據(jù)步驟一計(jì)算得到的汽輪機(jī)阻塞背壓值Pz,根 據(jù)IF-97水蒸汽公式計(jì)算對(duì)應(yīng)飽和蒸汽溫度即是汽輪機(jī)阻塞排汽溫度tz; 步驟三、計(jì)算旁路調(diào)整前低背壓側(cè)凝汽器熱負(fù)荷QCcindl, Qc〇ndl= A tlXGwlXCp-------公式(2) 其中Cp是循環(huán)冷卻水比熱容,取4.2kj/kg°C,Δ tl= (t31_tl+t41_t2)/2,tl、t2、t3dPt41* 別是旁路調(diào)整前第一溫度測(cè)點(diǎn)、第二溫度測(cè)點(diǎn)、第三溫度測(cè)點(diǎn)和第四溫度測(cè)點(diǎn)的溫度,Gwl是 旁路調(diào)整前循環(huán)冷卻水流量,6| 1 = 631+641-611-621,611、6 21、631和641分別是進(jìn)行旁路調(diào)整前 第一流量計(jì)、第二流量計(jì)、第三流量計(jì)和第四流量計(jì)測(cè)量的數(shù)據(jù); 步驟四、計(jì)算旁路調(diào)整前凝汽器總傳熱系數(shù)Ki,是旁路調(diào)整前低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度,由機(jī)組DCS系統(tǒng)數(shù)據(jù) 獲取,A是凝汽器的有效傳熱面積; 步驟五、校正凝汽器總傳熱系數(shù)并計(jì)算循環(huán)冷卻水流量上限,Gw2是循環(huán)冷卻水流量上限,T代表設(shè)定的低背壓側(cè)凝汽器排汽溫度高于阻塞背壓對(duì)的 應(yīng)飽和蒸汽溫度的數(shù)值; 步驟六、旁路調(diào)整,調(diào)節(jié)第一控制閥門(mén)和第二控制閥門(mén),使G12、G22、G32和G 42的符合 Gw2 = G32+G42-G12-G22-----公式(5 ) G12、G22、G32和G42分別是進(jìn)行旁路調(diào)整后第一流量計(jì)、第二流量計(jì)、第三流量計(jì)和第四流 量計(jì)測(cè)量的數(shù)據(jù)。8.如權(quán)利要求7所述雙背壓凝汽器優(yōu)化運(yùn)行裝置的運(yùn)行方法,其特征在于:所述T取值 為2。
【文檔編號(hào)】F28B11/00GK105865220SQ201610373287
【公開(kāi)日】2016年8月17日
【申請(qǐng)日】2016年5月26日
【發(fā)明人】阮圣奇, 呂松松, 胡中強(qiáng), 任磊, 陳裕, 蔣懷鋒, 吳仲, 邵飛, 徐鐘宇, 陳悅, 龐靖, 袁昊
【申請(qǐng)人】中國(guó)大唐集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司華東分公司