本發(fā)明屬于煙氣低溫凈化處理技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種低溫?zé)煔鈨艋椒?，基于低溫等離子體工藝，實(shí)現(xiàn)煙氣的脫硝、脫硫和除塵，可以獨(dú)立使用，也可以和現(xiàn)有技術(shù)組合使用。

背景技術(shù)：

隨著環(huán)保力度的加強(qiáng)，排放標(biāo)準(zhǔn)的愈加嚴(yán)格，如國(guó)標(biāo)GB13223-2011中規(guī)定新建燃煤鍋爐排放煙氣中NOx的排放限值為100mg/m³；SO₂的排放限值為50mg/m³；而煙塵的排放限值為20mg/m³。而國(guó)標(biāo)GB18485-2014 中規(guī)定的生活垃圾焚燒爐NOx排放24小時(shí)均值也達(dá)到了250 mg/m³；SO₂的排放限值為80mg/m³；而煙塵的排放限值為20mg/m³。在如此嚴(yán)格的排放標(biāo)準(zhǔn)下，一些傳統(tǒng)的煙氣凈化方法如SNCR脫硝和爐內(nèi)脫硫的方式很難讓煙氣達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，因此需要開(kāi)發(fā)一種低成本的低溫?zé)煔鈨艋椒?，最好能與原來(lái)的凈化方式相補(bǔ)充，使煙氣中的NOx、SO₂和塵的濃度達(dá)到排放的限值要求。

近年來(lái)，一種物理和化學(xué)方法相結(jié)合的廢氣凈化技術(shù)—低溫等離子體（Non-thermal Plasma, NTP）技術(shù)逐漸成為研究和開(kāi)發(fā)的熱點(diǎn)（吳祖良, 高翔, 魏恩宗, 等. 等離子體氣態(tài)污染物控制技術(shù)的研究進(jìn)展，電站系統(tǒng)工程, 2004, 20(2): 1-4.）。NTP技術(shù)的脫硫和脫硝原理是在等離子體放電區(qū)產(chǎn)生高能電子，引發(fā)自由基如O、OH、HO₂、O₃等活性基元的生成，進(jìn)而使煙氣中的SO₂、NOx氧化為高價(jià)，在添加劑的作用下最終轉(zhuǎn)化為硫酸鹽和硝酸鹽類(lèi)達(dá)到脫除。NTP脫硝技術(shù)的主要特點(diǎn)有：

（1）可在常溫常壓下進(jìn)行，與爐內(nèi)脫硫和SNCR法脫硝的高溫（900-1100^oC）不沖突、與中溫（250-400℃）反應(yīng)溫度區(qū)域中進(jìn)行的SCR脫硝、干法脫硫均不產(chǎn)生沖突，且煙氣中的含氧量上升會(huì)促進(jìn)NTP放電過(guò)程中氧化性自由基的生成，促進(jìn)脫硝反應(yīng)進(jìn)程[Lin H, Gao X, Luo Z Y, et al. Removal of NOx with radical injection caused by corona discharge. Fuel, 2004, 83: 1349-1355]，因此NTP可以作為其它煙氣凈化方法的后續(xù)的補(bǔ)充以達(dá)到達(dá)標(biāo)排放的目標(biāo)；

（2）NTP技術(shù)是依靠活性自由基與SO₂、NOx分子的氧化反應(yīng)實(shí)現(xiàn)脫硝的進(jìn)程，因此當(dāng)煙氣中SO₂和NOx初始濃度較高時(shí)，為達(dá)到較高的脫硝效率，需要增強(qiáng)放電區(qū)域能量密度以提高反應(yīng)區(qū)域自由基密度（Mok Y S, Koh D J, Shin D N, et al. Reduction of nitrogen oxides from simulated exhaust gas by using plasma-catalytic process, Fuel Processing Technology, 2004, 86(3): 303-317），而當(dāng)能量密度相同時(shí)，污染物如NOx和SO₂脫除效率隨它們初始濃度的升高而降低（Mizuno A, Shimizu K, Chakrabarti A, et al. NOx removal process using pulsed discharge plasma. IEEE Transactions on Industry Applications, 1995, 31(5): 957-963），因此在煙氣中SO₂和NOx污染物濃度較低時(shí)，NTP的凈化效果更加明顯?？紤]到NTP技術(shù)可在常溫常壓下進(jìn)行，可以與現(xiàn)有的爐內(nèi)脫硫、SNCR工藝以及流化床脫硫反應(yīng)器聯(lián)合使用，使得不需要改造原來(lái)的工藝就可以通過(guò)附加低溫等離子體反應(yīng)器實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)；

（3）NTP技術(shù)可以同時(shí)凈化煙氣中的SO₂、NH₃、H₂S、VOCs（Schmid S, Jecklin M C, Zenobi R. Degradation of volatile organic compounds in a non-thermal plasma air purifier. Chemosphere, 2010, 79(2): 124-130)、PCDD/Fs（Zhou Y X, Yan P, Cheng Z X, et al. Application of non-thermal plasmas on toxic removal of dioxin-contained by fly ash. Powder Technology, 2003, 135-136(0): 345-353.）、以及除塵(Fuji T, Rea M. Treatment of NOx in exhaust gas by corona plasma over water surface. Vacuum, 2000, 59(1): 228-235)等，是國(guó)際上公認(rèn)的最具前途的煙氣處理技術(shù)之一。

然而，目前低溫等離子體工藝應(yīng)用的局限是：對(duì)污染物的脫除效率并不高。如果實(shí)現(xiàn)更高的脫除效率尤其是多種污染物同時(shí)存在，就需要減少煙氣流量從而降低了處理能力并同時(shí)大幅提高放電的功率，例如采用直流脈沖等離子體時(shí)需要高電壓和高的脈沖頻率，而這顯然提高了代價(jià)和對(duì)設(shè)備的要求。

為了提高低溫等離子體對(duì)煙氣中多污染物的脫除效率并使得成本經(jīng)濟(jì)可行，同時(shí)又避免現(xiàn)有技術(shù)中輔助噴氨造成的“氨泄漏”的二次污染風(fēng)險(xiǎn)，本發(fā)明采用將常規(guī)低溫等離子體分成多段反應(yīng)器的方式，并在不同的反應(yīng)段分別加入增效劑和促進(jìn)劑。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是提供一種便捷、高效的低溫?zé)煔鈨艋椒ǎ梢元?dú)立使用，也可以與現(xiàn)有的煙氣凈化技術(shù)組合使用實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放的目的。

本發(fā)明是通過(guò)如下方法實(shí)現(xiàn)的。

本發(fā)明提出的一種低溫?zé)煔鈨艋椒ǎ唧w步驟為：采用多段低溫等離子反應(yīng)器，在20-250℃的溫度范圍內(nèi)，將煙氣依次通入多段低溫等離子體反應(yīng)器，同時(shí)在第一段低溫等離子體反應(yīng)器中噴入水合肼或者碳酰肼溶液，控制水合肼或者碳酰肼溶液的噴入量為煙氣中NO+SO₂化學(xué)量比之和的0.88-1.08倍；并在最后一段等離子體反應(yīng)器的進(jìn)口段噴入氨，氨的噴入量為煙氣中NO+SO₂化學(xué)量比之和的0.6-0.7倍；可以獲得60%和80%以上的脫硝效率和脫酸效率、除霧除塵效率；不產(chǎn)生額外的污染，并可以與現(xiàn)有的煙氣凈化設(shè)施組合使用。

本發(fā)明中，多段低溫等離子反應(yīng)器為2段以上，且出口煙氣溫度低于進(jìn)口煙氣溫度。

本發(fā)明中，每段低溫等離子體反應(yīng)器內(nèi)不放置催化劑或者活性炭。

本發(fā)明中，每段低溫等離子體反應(yīng)器內(nèi)放置催化劑或者活性炭。

本發(fā)明中，水合肼或者碳酰肼溶液在等離子體反應(yīng)器的第一段良好霧化后噴入，使之與煙氣充分混合。

本發(fā)明中，氨在等離子體反應(yīng)器的最后一段進(jìn)口處噴入，使之與煙氣充分混合。

本發(fā)明中，所述煙氣在每段低溫等離子體反應(yīng)器中停留的時(shí)間不低于0.15s。

本發(fā)明中，所述多段低溫等離子體反應(yīng)器不僅是為了延長(zhǎng)反應(yīng)時(shí)間，更是為了在不同反應(yīng)段實(shí)現(xiàn)不同的目的：在開(kāi)始段，噴入水合肼或者碳酰肼溶液是為了在等離子體的作用下將NOx還原為N₂, 同時(shí)部分的SO₂也可能被還原為S; 噴入量為煙氣中NO+SO₂化學(xué)量比之和的0.88-1.08倍，并不會(huì)造成肼或者氨的泄漏，是因?yàn)槎嘤嗟乃想禄蛘咛减ｋ聲?huì)分解產(chǎn)生N₂。過(guò)程中的原理可以用下面的方程式來(lái)表達(dá)：

N₂H₄(+M)<=>2NH₂(+M) (1)

NH₂+NO<=>NNH+OH (2)

NH₂+NO<=>N₂+H₂O (3)

NNH+M<=>N₂+H+M (4)

N₂H₄<=>N₂+2H₂ (5)

式中M是指促進(jìn)該反應(yīng)的其它組分，又稱(chēng)第三體，例如式(1)中的M是指N₂，NH₃和N₂H₄等，這些組分存在能夠促進(jìn)N₂H₄分解，其促進(jìn)能力跟其濃度和第三體系數(shù)（the third coefficient）相關(guān)，但是反應(yīng)前后它們自己的質(zhì)量和組分濃度不發(fā)生變化。

本發(fā)明中，氨在低溫等離子體反應(yīng)器的最后一段進(jìn)口處噴入，使之與煙氣充分混合；其作用是中和極少部分被氧化而生成的硫酸和硝酸：

H₂SO₄ +2NH₃ = (NH₄)₂SO₄ （6）

HNO₃ + NH₃ = NH₄NO₃ （7）

新生成的(NH₄)₂SO₄和NH₄NO₃晶體呈煙霧狀，并不會(huì)自動(dòng)沉降，因此會(huì)造成煙囪冒白煙，然而在低溫等離子體反應(yīng)器中，這些煙霧狀的晶體會(huì)被放電電極所收集，從而避免了冒白煙，采用特殊的放電電極并定期振打，可以將電極收集的(NH₄)₂SO₄和NH₄NO₃晶體回收。同時(shí)前面生成的S也可以回收。

與現(xiàn)有的低溫等離子體技術(shù)相比，現(xiàn)有的低溫等離子體在反應(yīng)器內(nèi)主要是氧化NOx和SO₂，生成硫酸和硝酸以及其它高價(jià)氧化產(chǎn)物，然后噴氨可將這些氧化產(chǎn)物中和，最后為了避免冒煙（煙霧狀的(NH₄)₂SO₄ 和NH₄NO₃晶體隨煙氣逃逸），需要采用活性碳吸附塔或者水洗塔來(lái)阻止細(xì)小的(NH₄)₂SO₄和NH₄NO₃晶體顆粒逃逸；而本發(fā)明則利用一段低溫等離體子反應(yīng)器直接將細(xì)小的(NH₄)₂SO₄和NH₄NO₃晶體顆粒收集，在收集細(xì)小的(NH₄)₂SO₄和NH₄NO₃晶體顆粒的同時(shí)，也可以收集水霧和煙氣中原有的灰塵，這是因?yàn)榈蜏氐入x子體由于氣體放電、釋放電荷，產(chǎn)生了類(lèi)似靜電除塵器的效果。

本發(fā)明中，所使用的藥劑量少，減少和防止了現(xiàn)有技術(shù)中的氨泄漏問(wèn)題。

本發(fā)明中，如果低溫等離子體反應(yīng)器放在現(xiàn)有的煙氣凈化設(shè)施的下游，低溫等離子體反應(yīng)器內(nèi)可以不放置催化劑或者活性炭；但是在新的設(shè)施中單獨(dú)運(yùn)行時(shí)，為了處理高濃度的NOx和SO₂，為了降低電耗，也可以在低溫等離子體反應(yīng)器內(nèi)放置催化劑或者活性炭。

本發(fā)明中，在現(xiàn)有煙氣凈化系統(tǒng)中使用低溫?zé)煔鈨艋椒〞r(shí)，根據(jù)需要，將多段低溫等離子反應(yīng)器放置于現(xiàn)有煙氣凈化系統(tǒng)的下游。

本發(fā)明中，為了保證煙氣凈化效果，優(yōu)選為2段以上低溫等離子體反應(yīng)器，所述水合肼或者碳酰肼溶液在等離子體反應(yīng)器的第一段良好霧化后噴入，使之與煙氣充分混合；可以使60%以上的NOx還原成為N₂; 在最后一段的進(jìn)口處噴入氨。

優(yōu)選地，所述水合肼或者碳酰肼溶液噴入量為煙氣中NO+SO₂化學(xué)量比之和的1.02倍；在等離子體反應(yīng)器的最后段進(jìn)口處，再?lài)娙氚?，噴入量為煙氣中NO+SO₂化學(xué)量比之和的0.6-0.7倍，以中和可能生成的硫酸和硝酸。

本發(fā)明的一個(gè)具體實(shí)施方案，包含以下步驟：

（1）將含有多種污染物的煙氣送入第一段低溫等離子體反應(yīng)器；

（2）在第一段低溫等離子反應(yīng)器的進(jìn)口同時(shí)噴入特定量的水合肼或者碳酰肼溶液；并使水合肼或者碳酰肼溶液良好霧化與煙氣良好接觸；當(dāng)污染物為NOx和SO₂時(shí)，噴入量為煙氣中NO+SO₂化學(xué)量比之和的0.88-1.08倍；

（3）在第一段低溫等離子體反應(yīng)器出口之后立即依次進(jìn)入第二段、第三段至第Ｎ－１段低溫等離子體反應(yīng)器；

（4）在最后一段（Ｎ段）低溫等離子體反應(yīng)器的進(jìn)口處噴入氨氣，噴入量為煙氣中NO+SO₂化學(xué)量比之和的0.6-0.7倍；

（5）根據(jù)需要可以進(jìn)一步在低溫等離子反應(yīng)器中放入催化劑或者吸附劑；

（6）煙氣在每段低溫等離子體反應(yīng)器中停留的時(shí)間不低于0.15s。

本發(fā)明的有益效果如下：

1）本發(fā)明中，多種污染物同時(shí)除去；

2）本發(fā)明可以在新的設(shè)施上使用，也可以在舊的設(shè)施中增加；

3）本發(fā)明中，在反應(yīng)過(guò)程中不產(chǎn)生氨泄漏，反應(yīng)器維護(hù)簡(jiǎn)單；

4）本發(fā)明中對(duì)應(yīng)的凈化效率與現(xiàn)有的同類(lèi)技術(shù)相比大幅提高；

5）本發(fā)明還可以與二噁英的消除相結(jié)合而不增加系統(tǒng)的復(fù)雜性。

具體實(shí)施方式

下面通過(guò)具體實(shí)施例來(lái)詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的實(shí)施方案和效果。

在本發(fā)明的具體實(shí)施例中，煙氣可以是來(lái)自焚燒爐、鍋爐、工業(yè)爐的煙氣，溫度在20-250℃均可實(shí)施。

低溫等離子體反應(yīng)器可以選自電暈放電、脈沖電弧放電、輝光放電和介質(zhì)阻擋放電等方式；優(yōu)選地，低溫等離子體的發(fā)生器采用直流高壓窄脈沖放電形式或者交流高壓介質(zhì)阻擋放電的形式。

實(shí)施例1

對(duì)垃圾焚燒爐的煙氣，現(xiàn)有半干法系統(tǒng)凈化以后SO₂的濃度為124mg/m³、NOx的濃度為228mg/m³，不能滿足新的排放標(biāo)準(zhǔn)。

采用本發(fā)明的方法，將2段高壓直流脈沖型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的煙氣凈化設(shè)施后面、煙囪的前面，脈沖放電功率大于2 J/脈沖。在第一段反應(yīng)器進(jìn)口噴入和SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和一致的水合肼溶液，在第二段反應(yīng)器進(jìn)口處噴入SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.6倍的氨氣，反應(yīng)過(guò)程中煙氣在第一段反應(yīng)器的停留時(shí)間為0.2秒，隨后在第二段反應(yīng)器的停留時(shí)間也為0.2 s, 出口SO₂的濃度是24mg/m³、NOx的濃度為68mg/m³，滿足新的排放標(biāo)準(zhǔn)。凈化效率分別達(dá)到80%和70%以上。

如果采用現(xiàn)有技術(shù)即采用一段高壓直流脈沖型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的尾部受熱面后面、煙囪的前面，停留時(shí)間0.4s, 而且在反應(yīng)器前面噴入氨水，則出口SO₂的濃度是59 mg/m³、NOx的濃度為144 mg/m³，凈化效率為52%和37%，且存在氨泄漏。

實(shí)施例2

與實(shí)施例1相同的焚燒爐煙氣，發(fā)現(xiàn)二噁英排放濃度為0.21 ng-TEQ/Nm³;相對(duì)現(xiàn)有的排放標(biāo)準(zhǔn)為超標(biāo)。煙氣的排放溫度為240℃.

采用本發(fā)明的方法，將2段高壓直流脈沖型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的煙氣凈化設(shè)施后面、煙囪的前面，脈沖放電功率大于等于4 J/脈沖。在第一段反應(yīng)器進(jìn)口噴入和SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和1.08倍的水合肼溶液，在第二段反應(yīng)器進(jìn)口處噴入SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.6倍的氨氣，并在第一段反應(yīng)器內(nèi)放置MnOx/TiO₂-Al₂O₃催化劑, 反應(yīng)過(guò)程中煙氣在第一段反應(yīng)器的空塔速度為3000-3600 h^-1，隨后在第二段反應(yīng)器的停留時(shí)間也為0.2 s, 出口SO₂的濃度是20mg/m³、NOx的濃度為60mg/m³，二噁英濃度為0.09 ng-TEQ/Nm³; 滿足新的排放標(biāo)準(zhǔn)。凈化效率分別達(dá)到84%、74%和57%。

實(shí)施例3

某重點(diǎn)城市新建的燃燒重油的工業(yè)鍋爐，沒(méi)有煙氣凈化設(shè)施時(shí)，SO₂的濃度為159mg/m³、NOx的濃度為223mg/m³，不能滿足當(dāng)?shù)劐仩t大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB-13271-2014）的要求（SO₂和NOx的限值分別為100和200mg/m³），利用蒸汽霧化重油，在冬天還有較為嚴(yán)重的排白霧現(xiàn)象。利用本發(fā)明的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)煙氣凈化時(shí)，將2段高壓直流脈沖型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的尾部受熱面后面、煙囪的前面，放電管垂直布置，設(shè)水滴收集裝置。脈沖放電功率大于2 J/脈沖。在第一段反應(yīng)器進(jìn)口噴入和SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.88倍的碳酰肼溶液，在第二段反應(yīng)器進(jìn)口處噴入SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.7倍的氨氣，在第一段反應(yīng)器和在第二段反應(yīng)器的停留時(shí)間均為0.16 s以上, 出口SO₂的濃度是50 mg/m³、NOx的濃度為100 mg/m³，滿足排放標(biāo)準(zhǔn)。凈化效率分別達(dá)到68%、55%。同時(shí)，冬天冒白霧的現(xiàn)象明顯消失，在反應(yīng)器的底部收集有水。

實(shí)施例4

某重點(diǎn)城市新建的燃燒重油的工業(yè)鍋爐，沒(méi)有煙氣凈化設(shè)施時(shí)，SO₂的濃度為159mg/m³、NOx的濃度為223mg/m³，不能滿足當(dāng)?shù)劐仩t大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB-13271-2014）的要求（SO₂和NOx的限值分別為100和200mg/m³），利用蒸汽霧化重油，在冬天還有較為嚴(yán)重的排白霧現(xiàn)象。利用本發(fā)明的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)煙氣凈化時(shí)，將2段高壓直流脈沖型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的尾部受熱面后面、煙囪的前面，放電管垂直布置，設(shè)水滴收集裝置。脈沖放電功率大于2 J/脈沖。在第一段反應(yīng)器進(jìn)口噴入和SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.88倍的碳酰肼溶液，在第二段反應(yīng)器進(jìn)口處噴入SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.7倍的氨氣，在第一段反應(yīng)器和在第二段反應(yīng)器的停留時(shí)間均為0.16 s以上, 出口SO₂的濃度是50 mg/m³、NOx的濃度為100 mg/m³，滿足排放標(biāo)準(zhǔn)。凈化效率分別達(dá)到68%、55%。同時(shí)，冬天冒白霧的現(xiàn)象明顯消失，在反應(yīng)器的底部收集有水。

實(shí)施例5

某冶煉廠的尾氣為常溫，其中，SO₂的濃度為259mg/m³、NO₂的濃度為259mg/m³，HCl 的濃度為153mg/m³，還有鉛塵、其濃度為75mg/m³。利用本發(fā)明的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)煙氣凈化時(shí)，將2段高壓直流窄脈沖型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在煙囪前，放電管垂直布置，設(shè)水滴收集裝置。脈沖放電功率大于2 J/脈沖。在第一段反應(yīng)器進(jìn)口噴入和SO₂、HCl及NO₂的化學(xué)當(dāng)量之和1.08倍的水合肼溶液，在第二段反應(yīng)器進(jìn)口處噴入SO₂、HCl及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.7倍的氨水，在第一段反應(yīng)器和在第二段反應(yīng)器的停留時(shí)間均為0.2 s以上, 同時(shí)在第二段反應(yīng)器中放置活性炭；出口SO₂的濃度是90mg/m³、NOx的濃度為117 mg/m³，HCl 的濃度為13mg/m³，鉛塵濃度降低為0.5mg/m³，滿足排放標(biāo)準(zhǔn)。凈化效率分別達(dá)到65%、55%、91.5%和99.3%。

實(shí)施例6

實(shí)施例1中的焚燒爐排煙，利用本發(fā)明的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)煙氣凈化時(shí)，將2段高壓交流介質(zhì)阻擋放電型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的尾部受熱面后面、煙囪的前面。在第一段反應(yīng)器進(jìn)口噴入和SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和1.08倍的水合肼溶液，在第二段反應(yīng)器進(jìn)口處噴入SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.7倍的氨氣，在第一段反應(yīng)器和在第二段反應(yīng)器的停留時(shí)間均為0.18 s以上, 出口SO₂的濃度是48 mg/m³、NOx的濃度為110 mg/m³，滿足排放標(biāo)準(zhǔn)。凈化效率均達(dá)到61%、52%。如果采用現(xiàn)有技術(shù)即采用一段高壓交流介質(zhì)阻擋放電型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的尾部受熱面后面、煙囪的前面，停留時(shí)間0.36s, 而且在反應(yīng)器前面噴入氨水，則出口SO₂的濃度是60 mg/m³、NOx的濃度為148 mg/m³，凈化效率為52%和35%，且存在氨泄漏。

實(shí)施例7

與實(shí)施例1相同的焚燒爐煙氣，發(fā)現(xiàn)二噁英排放濃度為0.91 ng-TEQ/Nm³;相對(duì)現(xiàn)有的排放標(biāo)準(zhǔn)為超標(biāo)。煙氣的排放溫度為250℃.

采用本發(fā)明的方法，將3段高壓直流脈沖型低溫等離子體反應(yīng)器安裝在現(xiàn)有的煙氣凈化設(shè)施后面、煙囪的前面，其中第二段低溫等離子體反應(yīng)器和第三段低溫等離子體反應(yīng)器內(nèi)放置活性炭。脈沖放電功率選擇為4-8 J/脈沖。在第一段反應(yīng)器進(jìn)口噴入和SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和1.08倍的碳酰肼溶液，在第三段低溫等離子體反應(yīng)器進(jìn)口處噴入SO₂及NOx的化學(xué)當(dāng)量之和0.6倍的氨氣，反應(yīng)過(guò)程中煙氣在第一段低溫等離子體反應(yīng)器內(nèi)的停留時(shí)間為0.2s、隨后在第二段反應(yīng)器的停留時(shí)間也為0.2 s, 第三段低溫等離子體反應(yīng)器內(nèi)煙氣的空塔速度為3000-3600 h^-1，出口SO₂的濃度是20mg/m³、NOx的濃度為58mg/m³，二噁英濃度為0.089 ng-TEQ/Nm³; 滿足新的排放標(biāo)準(zhǔn)。凈化效率分別達(dá)到83.06%、74.6%和90.2%。

以上詳細(xì)描述了本發(fā)明的較佳具體實(shí)施例。應(yīng)當(dāng)理解，本領(lǐng)域的普通技術(shù)無(wú)需創(chuàng)造性勞動(dòng)就可以根據(jù)本發(fā)明的構(gòu)思作出諸多修改和變化。因此，凡本技術(shù)領(lǐng)域中技術(shù)人員依本發(fā)明的構(gòu)思在現(xiàn)有技術(shù)的基礎(chǔ)上通過(guò)邏輯分析、推理或者有限的實(shí)驗(yàn)可以得到的技術(shù)方案，皆應(yīng)在由權(quán)利要求書(shū)所確定的保護(hù)范圍內(nèi)。