專利名稱：蒸發(fā)熱塑性聚合物的聚合物溶液的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及通過間接的熱交換作用，蒸發(fā)熱塑性聚合物的聚合物溶液，和從熱塑性聚合物中除去揮發(fā)性成分的多級方法。本發(fā)明特別涉及采用殼管式熱交換器、蛇管式蒸發(fā)器和具有特定幾何形狀的束管蒸發(fā)器(strangverdampfer)，從聚合物溶液中蒸發(fā)揮發(fā)性成分的方法。
從聚合物溶液中除去揮發(fā)性成分是制備許多聚合物最后的加工步驟之一。待除去的揮發(fā)性成分可以是溶劑和/或未聚合的單體。已經(jīng)清楚，從聚合物溶液中除去揮發(fā)性成分，有幾種不同的方法，它視聚合物溶液的粘度而定，方法中，都將聚合物溶液加熱到揮發(fā)性成分的氣化溫度以上。已知的設備包括，例如薄膜蒸發(fā)器、擠壓機和具有間接熱交換作用的設備。
關鍵是，在加熱聚合物溶液的過程中，不能使聚合物受熱損害。熱損害會使聚合物出現(xiàn)不希望的顏色變化或污斑。
因此，歐洲專利-A150225敘述了一種安裝有二個串聯(lián)配置的熱交換器的設備。這些熱交換器有水平地配置一些矩形的通道，使聚合物溶液在其中脫氣。在反應過程中，這種設備主要用在二級加熱和冷卻粘稠的聚合物溶液，但它們的制造和操作是比較貴的。
歐洲專利-B226204，公開一種從包含至少25％(重量)聚合物的聚合物溶液中，除去揮發(fā)性成分的方法和熱交換器。在由許多通道組成的區(qū)域內(nèi)，以間接熱交換加熱聚合物溶液。這些通道的表面積與體積的比例基本相同，為0.158-1.97mm-1，高度為1.27-12.7mm，寬度為2.54-10.16cm，長度為1.27-30.48cm。在2-200bar的壓力下，在通道中將聚合物溶液加熱到揮發(fā)性成分氣化溫度以上的溫度，但低于聚合物的沸騰溫度。聚合物溶液在通道中的停留時間為5-120s。在加熱以后，將溶液送到一個室中，在其中從溶液中蒸發(fā)出至少25％的揮發(fā)性成分。由于減少了聚合物在高溫下暴露的時間，這種方法減少了聚合物的熱損害。但該方法具有不能在一級中完全除去溶劑的缺點。此外，聚合物會在熱交換器的外表面上形成沉積物，過程中，沉積物會發(fā)生碳化并偶然脫落，使不合溶劑的聚合物受到污染。
歐洲專利-B352727公開一種在許多平行的通道內(nèi)將聚合物溶液加熱到揮發(fā)性成分氣化溫度以上的溫度，并從聚合物溶液中除去揮發(fā)性成分的方法。熱交換的表面積與產(chǎn)品體積流量的比例＞80m2/m3/h。在通道內(nèi)的流速＜0.5mm/s，聚合物溶液在通道內(nèi)的停留時間為120-200s。這種方法也有不能在一個步驟中完全除去溶劑的缺點。此外，聚合物會在熱交換器的外表面上形成沉積物，過程中，沉積物會發(fā)生碳化并偶然脫落，使不含溶劑的聚合物受到污染。
已公布的歐洲專利申請-A451602，公開一種濃縮聚合物溶液的方法，其中使在呈螺旋的流管中節(jié)流的被預熱的溶液減壓，使?jié)饪s的溶液在裝有自清潔部件的第二個串接的干燥設備中進一步濃縮。這種方法的缺點是，聚合物中溶劑的最終濃度仍然較高，而且在串接的干燥設備中的停留時間太長。聚合物顆粒會附聚在螺旋管的內(nèi)壁上，降低產(chǎn)品的質(zhì)量。
本發(fā)明的目的，是提供一種從聚合物溶液中除去揮發(fā)性成分的方法，該方法沒有已知現(xiàn)有技術方法的缺點。
這一目的是通過開發(fā)和提供根據(jù)下面詳細說明的本發(fā)明的方法實現(xiàn)的。
本發(fā)明提供一種蒸發(fā)特別是熱塑性聚合物溶液的多級連續(xù)方法，該方法特別是通過使聚合物溶液通過熱交換器，尤其是其后串接有分離器的殼管式熱交換器的間接熱交換作用實施的，其特征在于，A)在第一級中，以一個或多個分立的步驟中，在殼管式熱交換器與薄膜蒸發(fā)器或蛇管式蒸發(fā)器的組合設備中，或在殼管式熱交換器中，在溫度150-250℃下，將包含5-20％(重量)聚合物的聚合物溶液濃縮到60-75％(重量)，在每一種情況下都串接有分離器，分離器中的壓力為約0.1-0.4MPa，優(yōu)選為環(huán)境壓力(即約0.1MPa)，B)在另一級中，在串接有分離器的殼管式熱交換器中，在溫度250-350℃下，將聚合物溶液從60-75％(重量)濃縮到至少95％(重量)，特別是濃縮到98-99.9％(重量)，殼管式熱交換器具有包括或不包括內(nèi)置靜態(tài)混合器的豎直加熱的直管，其內(nèi)徑為5-30mm，優(yōu)選為5-15mm，長度為0.5-4m，優(yōu)選為1-2m，按聚合物計算，通過每根熱交換器管的通過量為0.5-10kg/h，優(yōu)選為3-7kg/h，分離器中的壓力為0.5kPa-0.1MPa，特別是3kPa-0.1MPa，優(yōu)選為3kPa-10kPa，C)在另一級中，在串接有分離器的另一臺殼管式熱交換器或束管蒸發(fā)器中，在溫度250-350℃下，將包含溶劑和/或其它揮發(fā)性成分的其余聚合物濃縮到溶劑含量和/或其它揮發(fā)性成分的含量為5-500ppm，殼管式熱交換器包括豎直加熱的直管，其內(nèi)徑為5-30mm，優(yōu)選為10-20mm，長度為0.2-2m，優(yōu)選為0.5-1m，按聚合物計算，通過每根熱交換器管的通過量為0.5-10kg/h，優(yōu)選為3-7kg/h，分離器中的壓力為50Pa-0.1MPa，優(yōu)選為0.1-2kPa，和D)然后分離出經(jīng)脫氣的聚合物，需要時進行造粒。
一種優(yōu)選的方法，其中的第一級是在殼管式熱交換器中進行的，熱交換器管中包含聚合物溶液，列管的內(nèi)徑為5-30mm，優(yōu)選為15-25mm，長度為0.5-5m，優(yōu)選為3-4m，按照聚合物計算，其中通過熱交換器每根管的通過量為0.5-10kg/h，優(yōu)選為0.5-3kg/h。
在級A中，特別優(yōu)選采用熱交換器與蛇管式蒸發(fā)器的組合設備進行。
在第三級C中的最后脫氣，優(yōu)選在束管蒸發(fā)器中進行。在這種情況下，束管蒸發(fā)器是一種在其中將聚合物加熱，并通過多孔板或具有許多孔眼的管分配器將其排出到氣化空間的裝置。出口孔是如此配置的，使聚合材料由于重力自由落下或呈束狀流出，從中蒸發(fā)出聚合物溶劑。然后，例如通過大口徑的齒輪泵，將脫氣的聚合物卸載在束狀蒸發(fā)器的底部。具體而言，這些孔眼的直徑為0.5-4mm。每個孔眼的通過量優(yōu)選為10-1,000g/h。
可以采用根據(jù)本發(fā)明的方法，從任何液態(tài)的或可熔化的聚合物的溶液和類似的物質(zhì)中，除去揮發(fā)性成分。
然而，優(yōu)選采用根據(jù)本發(fā)明的方法使熱塑性聚合物脫氣。這些聚合物包括在加壓和升溫下能夠流動的所有塑料。這里可以提到的一些實例是聚碳酸酯、聚苯乙烯、對聚苯硫、聚氨酯、聚酰胺、聚酯、聚丙烯酸酯、聚甲基丙烯酸酯、SAN(苯乙烯-丙烯腈共聚物)樹脂極其共聚物。這種方法特別適合聚碳酸酯溶液的分離和干燥。
采用根據(jù)本發(fā)明的方法能特別有利地處理的聚碳酸酯，包括碳酸酯均聚物和碳酸酯共聚物。在這種已知的方法中，聚碳酸酯原則上可以是直鏈的或支鏈的。在適宜的聚碳酸酯中，可被芳香族二羧酸酯基團取代的碳酸鹽基團最高達80％(摩爾)，優(yōu)選20％-50％(摩爾)。這類聚碳酸酯在分子鏈中包含碳酸酸性基團和芳香族二羧酸酸性基團，嚴格地說是芳香族聚酯碳酸酯。它們一般屬于熱塑性的芳香族聚碳酸酯。
在許多專利說明書中都公開了制備聚碳酸酯的詳細資料。在此通過舉例僅涉及下列參考文獻Schnell的“聚碳酸酯化學和物理學”，聚合物評論(Polymer Reviews)，第9卷，邊緣科學出版社，紐約、倫敦、悉尼，1964；新澤西州(07960)，莫里斯陶，聯(lián)合化學公司，公司研究中心(Corporate Research Center,Allied ChemicalCorporation)的D.C.PREVORSEK,B.T.DEBONA和Y.KESTEN，在聚合物科學雜志(Journal of Polymer Science)，聚合物化學出版，第19卷，75-90(1980)上刊載的“聚酯碳酸酯共聚物的合成”；D.Freitag,U.Grigo,P.R.Müller,N.Nouvertne,Bayer AG在聚合物科學和工程大全(Encyclopendia of Polymer Science andEngineering)，第11卷，第二版，1988,648-718頁上刊登的“聚碳酸酯”，最后是Dres.u.Grigo,K.Kircher和P.R.Müller在Becker/Braun的塑料手冊，Volume3/1，聚碳酸酯、聚縮醛、聚酯、纖維素酯，Carl-Hanser出版社，慕尼黑，維也納，1992,117-299頁上刊載的“聚碳酸酯”。
特別優(yōu)選采用根據(jù)本發(fā)明的方法，處理熱塑性的聚碳酸酯，其平均分子量Mv(是通過在25℃下，在CH2Cl2中測定相對粘度確定的，濃度為每100ml CH2Cl2中0.5g聚碳酸酯)為12,000-400,000，優(yōu)選為18,000-80,000，特別優(yōu)選為22,000-60,000。
除了溶劑以外，揮發(fā)性成分可以是未聚合的單體或齊聚物，還可是其它低分子量的原料物。在制備熱塑性聚合物，特別是聚碳酸酯時，經(jīng)常采用的溶劑是二氯甲烷，或二氯甲烷與氯苯的混合物。
采用本發(fā)明的方法除去溶劑的聚合物，在熔融狀態(tài)下的粘度特別是100-5000Pas。
這些熱交換器，特別是殼管式熱交換器具有本領域技術人員基本上熟悉的任何裝置，利用這些裝置將輸送聚合物溶液的通道或管道加熱到揮發(fā)性成分氣化溫度以上的溫度。這些裝置的實例是電阻加熱器或輸送熱交換流體的管網(wǎng)。
在根據(jù)本發(fā)明方法的過程中，與聚合物溶液發(fā)生接觸的所有部件，特別是熱交換器或殼管式熱交換器，可由任何金屬材料制造。然而這些部件，特別是熱交換器，優(yōu)選由鐵含量低的和鐵含量至多為10％的材料制造。熱交換器與產(chǎn)品發(fā)生接觸的所有部件，最優(yōu)選由合金59(2.4605)、Inconell(鉻鎳鐵合金)686(2.4606)、合金B(yǎng)2、合金B(yǎng)3、合金B(yǎng)4、合金C22、合金C276、合金C4或合金625制造。
本發(fā)明還提供根據(jù)本發(fā)明的方法制備的粒狀聚合物。
優(yōu)選的粒狀聚合物是由干燥的聚合物溶液，特別是根據(jù)本發(fā)明的方法制備的其殘留的溶劑和單體的含量至多為100ppm，優(yōu)選至多為55ppm，特別優(yōu)選至多為30ppm的聚碳酸酯溶液制造。
特別優(yōu)選的粒狀聚合物是其中單體為雙酚A的聚合物，其在聚合物中的含量至多為5ppm，優(yōu)選至多為2ppm，特別優(yōu)選至多為1ppm。
最優(yōu)選的粒狀聚合物是其中殘留溶劑為二氯甲烷和/或氯苯的聚合物，其在聚合物中的含量至多為95ppm，優(yōu)選至多為50ppm，特別優(yōu)選至多為25ppm。
下面通過實施例并借助于

圖1和2說明本發(fā)明，圖1和2示出實施本發(fā)明方法的二個適宜的配置圖。
實施例采用圖1所示的工藝流程圖，舉例說明根據(jù)本發(fā)明的方法。采用泵11，例如齒輪泵、離心泵或螺旋泵，將5-20％的聚合物溶液，通過殼管式熱交換器1送入分離器2的底部。比較容易揮發(fā)的成分在分離器中分離出來，并在冷凝器12中冷凝。另一臺齒輪泵3，將濃縮的聚合物溶液(60-75％(重量)聚合物)通過第二臺殼管式熱交換器4送入第二臺分離器5的底部。比較容易揮發(fā)的成分在冷凝器13中冷凝。另一臺齒輪泵6將95-99.9％(重量)的聚合物溶液通過第三臺殼管式熱交換器7送入第三臺分離器8中。此處比較容易揮發(fā)的成分在冷凝器14中冷凝。采用齒輪泵9，使脫氣的聚合物熔融體進入造粒機10。
實施例1在這個實施例中，采用依次配置的三臺殼管式熱交換器1、4和7，以及相應與它們組合的分離器2、5和8，以三級(圖1)將15％(重量)的聚碳酸酯溶液濃縮，聚碳酸酯溶液是由采用BPA(雙酚A)作為聚合物單體，以及42％(重量)氯苯和43％(重量)二氯甲烷的聚碳酸酯制備方法制備的。在第一級中，在第一臺殼管式熱交換器1內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到200℃。管的直徑為20mm，長度為4m，列管由合金59制造。每根管的通過量為1kg/h。在相連的分離器2中，壓力為0.1MPa。從分離器排出的聚合物溶液包含65％(重量)的聚碳酸酯。
在第二級中，在殼管式熱交換器4內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到300℃。管的直徑為10mm，長度為2m，管由合金59制造。每根管的通過量為5kg/h。在相連的分離器5中，壓力為0.1MPa。從第二臺分離器5中排出的聚合物溶液包含98.5％(重量)的聚碳酸酯。
在第三級中，在第三臺殼管式熱交換器7內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到320℃。殼管式熱交換器的管直徑為20mm，長度為0.5m，列管由合金59制造。每根管的通過量為5kg/h。在相連的第三臺分離器8中，壓力為0.1kPA。
從第三臺分離器中排出的脫氣的碳酸酯聚合物熔融體包含50ppm的揮發(fā)性成分和殘留溶劑(基本上是氯苯)。
在從第三臺分離器8排出以后，在造粒機10中，直接將聚碳酸酯熔融體制成顆粒。聚碳酸酯溶液的粘度η相對為1.29(是在25℃下在二氯甲烷中測定的，濃度為5g/l)。
實施例2在這個實施例中，采用三級將15％(重量)的聚碳酸酯溶液濃縮，該溶液中包含42％(重量)的氯苯和43％(重量)的二氯甲烷。
在第一級中，在第一臺殼管式熱交換器1內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到200℃。管的直徑為10mm，長度為4m，管由合金59制造。殼管式熱交換器1在20bar的壓力下操作。采用過熱蒸汽(1.6MPa)加熱的螺旋管式蒸發(fā)器(未示出)串接在殼管式熱交換器1的下游。在下游分離器2中的壓力為0.1MPa。
在第二級中，在殼管式熱交換器4內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到300℃。管的直徑為10mm，長度為2m，管由合金59制造。每根管的通過量為5kg/h。在相連的分離器5中，壓力為5kPa。
在第三級中，在殼管式熱交換器7內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到320℃。殼管式熱交換器的管直徑為20mm，長度為0.5m，管由合金59制造。每根管的通過量為5kg/h。在相連的分離器8中，壓力為0.1kPa。
在脫氣的聚碳酸酯中，氯苯的含量為50ppm。
實施例3在這個實施例中，也采用三級將15％(重量)的聚碳酸酯溶液濃縮，該溶液中包含42％(重量)的氯苯和43％(重量)的二氯甲烷。
在第一級中，在殼管式熱交換器1內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到200℃。管的直徑為10mm，長度為4m，管由合金59制造。殼管式熱交換器1在20bar的壓力下操作。采用過熱蒸汽(1.6MPa)加熱的螺旋管式蒸發(fā)器(未示出)，串接在殼管式熱交換器1的下游。下游分離器2中的壓力為0.1MPa。
在第二級中，在殼管式熱交換器4內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到300℃。管的直徑為10mm，長度為2m，列管由合金59制造。每根管的通過量為5kg/h。在相連的分離器5中，壓力為5kPa。
在第三級中，與實施例2不同，在溫度320℃下，在束管蒸發(fā)器24(與圖2對照)內(nèi)使聚碳酸酯溶液去除殘余的揮發(fā)性成分，該蒸發(fā)器中安裝有分布聚碳酸酯熔融體的管分布器。管分布器上還具有1000多個直徑1mm的孔，形成許多6m長的聚合物線條，每根管的通過量為70g/h。該設備與產(chǎn)品發(fā)生接觸的所有部件，都是由合金59制造的。從束管蒸發(fā)器的底部排出純化過的聚合材料，并進行進一步處理。在相連的分離器15中，壓力為0.1kPa。
在脫氣的聚碳酸酯中，氯苯的含量為25ppm。
實施例4圖2的流程圖示出，本發(fā)明方法的綜合性實施例性方案。由泵11，即螺旋泵，采用二級使5-20％的聚合物溶液通過熱交換器16與蛇管式蒸發(fā)器17的組合設備，并送入分離器18的底部。比較容易揮發(fā)的成分在分離器18內(nèi)分離出來，在冷凝器23中冷凝。另一臺齒輪泵19，使溶液通過第二臺熱交換器20及在其后連接的第二臺蛇管式蒸發(fā)器21送入分離器22，同時揮發(fā)性成分凝積在冷凝器12中。在分離器22之后的一臺齒輪泵3，使?jié)饪s的聚合物溶液(60-75％(重量)的聚合物)通過殼管式熱交換器4，送入第三臺分離器5的底部。比較容易揮發(fā)的成分在冷凝器13中冷凝。另一臺齒輪泵6使95-99.9％(重量)的聚合物溶液通過管分布器24送入第四臺分離器15中，形成許多直徑1mm的聚合物細條。在此抽吸出比較容易揮發(fā)的成分。通過齒輪泵9，將脫氣的聚合物熔融體送入造粒機10。
由采用BPA作為聚合物單體，以及42％(重量)氯苯和43％(重量)二氯甲烷的聚碳酸酯制備方法制備15％(重量)的聚碳酸酯溶液，利用上述的方法，采用四級(相應與圖2)將聚碳酸酯溶液濃縮。在頭二級中，在熱交換器16和20內(nèi)，將聚碳酸酯溶液分別加熱到170℃和220℃。熱交換器16和20的管直徑為10mm，長度為4m，管道由合金59(熱交換器16)和Iconell 686(熱交換器20)制造。在相連的分離器18中，壓力為0.14MPa，在分離器22中，壓力為0.35MPa。從分離器22中排出的聚合物溶液，包含65％(重量)的聚碳酸酯。
在第三級中，在殼管式熱交換器4內(nèi)，將聚碳酸酯溶液加熱到300℃。管的直徑為10mm，長度為2m，管由合金59制造。每根管的通過量為5kg/h。在相連的分離器5中，壓力為0.1MPa。在從第二臺分離器5中排出的聚合物溶液中，包含98.5％(重量)的聚碳酸酯.
在第四級中，使聚碳酸酯溶液通過具有1mm孔的管分布器24以形成許多具有高表面積的聚合物線條，并進入分離器15中。與產(chǎn)品發(fā)生接觸的分離器15和管道，由合金59制造。在相連的第四臺分離器15中，壓力為0.1kPa。
從第四臺分離器15中排出的脫氣的聚碳酸酯聚合物熔融體，包含50ppm的揮發(fā)性成分和殘留的溶劑(基本上是氯苯)。
在從第四臺分離器15中排出以后，在造粒機10中，直接將聚碳酸酯熔融體制成顆粒。粒狀聚碳酸酯溶液的粘度η相對為1.29(是在25℃下在二氯甲烷中測定的，濃度為5g/l)。
采用氣相色譜方法測定，雙酚A(BPA)在粒狀聚碳酸酯中的殘余含量為約5ppm。
實施例5采用與實施例4相同的工藝程序和設備，但在分離器5中的壓力降低到5kPa。
測定由這種方法制備的粒狀聚碳酸酯，其殘余BPA含量僅為2ppm。氯苯含量為50ppm。
實施例6采用與實施例5相同的方法，但分離器5中的壓力為3kPa，所制備的聚碳酸酯，殘余BPA含量為1ppm。氯苯的含量為25ppm。
權利要求
1．一種蒸發(fā)特別是熱塑性聚合物的聚合物溶液的多級連續(xù)方法，該方法是使聚合物溶液通過串接有分離器的熱交換器，特別是殼管式熱交換器進行間接熱交換實施的，其特征在于A)在第一級中，以一個或多個分立的步驟，在殼管式熱交換器4與薄膜蒸發(fā)器，蛇管式蒸發(fā)器的組合設備中，或在殼管式熱交換器中，在溫度150-250℃下，將包含5-20％(重量)聚合物的聚合物溶液，濃縮到60-75％(重量)，在每一種情況下都具有下游分離器5，分離器中的壓力為約0.1-0.4MPa，B)在另一級中，在串接有下游分離器5的列管式熱交換器4中，在溫度250-350℃下，將聚合物溶液從60-75％(重量)濃縮到至少95％(重量)，特別是濃縮到98-99.9％(重量)，殼管式熱交換器4具有包括或不包含內(nèi)置靜態(tài)混合器的豎直加熱的直管，其內(nèi)徑為5-30mm，優(yōu)選為5-15mm，長度為0.5-4m，優(yōu)選為1-2m，按聚合物計算，每根熱交換器管的通過量為0.5-10kg/h，優(yōu)選3-7kg/h，分離器中的壓力為0.5kPa-0.1MPa，特別是3kPa-0.1MPa，優(yōu)選3kPa-10kPa，C)在另一級中，在串接有分離器15的殼管式熱交換器7中，或在具有分離器15的束管蒸發(fā)器24中，在溫度250-350℃下，將包含溶劑和/或其它揮發(fā)性成分的剩余聚合物濃縮到溶劑含量和/或其它揮發(fā)性成分的含量為5-500ppm，殼管式熱交換器包括豎直加熱的直管，其內(nèi)徑為5-30mm，優(yōu)選為10-20mm，長度為0.2-2m，優(yōu)選為0.5-1m，按聚合物計算，每根熱交換器管的通過量為0.5-10kg/h，優(yōu)選為3-7kg/h，分離器15中的壓力為0.05kPa-0.1kPa，優(yōu)選0.1kPa-2kPa，和D)然后排出脫氣的聚合物，需要時進行造粒。
2．根據(jù)權利要求1的方法，其特征在于，在殼管式熱交換器中進行第一級A)，熱交換器管中包含聚合物溶液，管的內(nèi)徑為5-30mm，優(yōu)選為15-25mm，長度為0.5-5m，優(yōu)選為3-4m，按聚合物計算，通過熱交換器每根管的流量為0.5-10kg/h，優(yōu)選0.5-3kg/h。
3．根據(jù)權利要求1或2的方法，其特征在于，在熱交換器與蛇管式蒸發(fā)器的組合設備中進行第一個級A)，熱交換器包括聚合物溶液進行熱交換的管，其內(nèi)徑為5-30mm，優(yōu)選為5-15mm，長度為0.5-5m，優(yōu)選為3-4m，按聚合物計算，通過熱交換器每根管的通過量為0.5-70kg/h，優(yōu)選15-25kg/h。
4．根據(jù)權利要求1-3任一項的方法，其特征在于，采用熱交換器16和20分別與蛇管式蒸發(fā)器17和21組合的相繼二組設備，以二步驟進行第一級A，每組都串接有分離器。
5．根據(jù)權利要求1-4任一項的方法，其特征在于，在進行級A)-C)時，與聚合物溶液或與熔融的聚合物發(fā)生接觸的干燥裝置的所有部件，都是由含鐵量低的材料制造的。
6．根據(jù)權利要求5的方法，其特征在于，含鐵量低的材料的鐵含量至多為10％。
7．根據(jù)權利要求5的方法，其特征在于，含鐵量低的材料選自合金59(2.4605)、Inconell 686(2.4606)、合金625、合金C-22、合金C276、合金C4、合金B(yǎng)2、合金B(yǎng)3和合金B(yǎng)4，優(yōu)選合金59。
8．根據(jù)權利要求1-7任一項的方法，其特征在于，聚合物溶液中的聚合物是熱塑性的聚合物，它們選自聚碳酸酯、聚苯乙烯、對聚苯硫、聚氨酯、聚酰胺、聚酯、聚丙烯酸酯、聚甲基丙烯酸酯、SAN樹脂、或這些聚合物的共聚物或混合物，特別是聚碳酸酯。
9．根據(jù)權利要求1-8任一項的方法，其特征在于，溶劑是二氯甲烷，或氯苯與二氯甲烷的混合物。
10．一種粒狀聚合物，該聚合物是由根據(jù)權利要求1-9任一項的方法制備的干燥的聚合物溶液制備的，其中殘留的溶劑和單體的含量為至多100ppm，優(yōu)選為至多55ppm，特別優(yōu)選為至多30ppm。
11．根據(jù)權利要求10的粒狀聚合物，其特征在于，該聚合物是聚碳酸酯。
12．根據(jù)權利要求11的粒狀聚合物，其特征在于，單體是雙酚A，其在聚合物中的含量為至多5ppm，優(yōu)選為至多2ppm，特別優(yōu)選為至多1ppm。
13．根據(jù)權利要求10-12任一項的粒狀聚合物，其特征在于，殘留的溶劑是二氯甲烷和/或氯苯，其在聚合物中的含量為至多95ppm，優(yōu)選為至多50ppm，特別優(yōu)選為至多25ppm。
全文摘要
本發(fā)明涉及通過間接的熱交換作用蒸發(fā)熱塑性聚合物的聚合物溶液,和從熱塑性聚合物中除去揮發(fā)性成分的多級方法。本發(fā)明尤其涉及采用具有特定形狀的殼管式熱交換器(4,7)、蛇管式蒸發(fā)器(17,21)和束管蒸發(fā)器,從聚合物溶液中蒸發(fā)揮發(fā)性成分的方法。
文檔編號B01D19/00GK1311706SQ99809393
公開日2001年9月5日 申請日期1999年7月27日 優(yōu)先權日1998年8月7日
發(fā)明者T·埃爾斯納, J·霍伊澤爾, K·科爾格呂貝爾, C·科爾德斯 申請人:拜爾公司