專利名稱：：一種輕質(zhì)原油的常減壓蒸餾工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明屬于原油煉制領(lǐng)域，特別涉及一種輕質(zhì)原油的常減壓蒸餾工藝。
背景技術(shù)：
：常減壓蒸餾是石油煉制的第一道工序?，F(xiàn)有的燃料-潤滑油型煉廠的常減壓蒸餾工藝流程一般如下。原油采用了二級脫鹽。蒸餾采用成熟的三級蒸餾(即預汽化、常壓蒸餾和減壓蒸餾)方法。預汽化過程中使用的主要設(shè)備是初餾塔。為回收原油中輕烴，初餾塔采取適當提壓的方法，使輕烴溶于初頂油中，再通過穩(wěn)定部分回收其中的輕烴。初餾塔設(shè)初一線，初一線部分作為中段回流返回初餾塔，部分打入常一中返塔線進入常壓塔。常壓蒸餾過程中使用的主要設(shè)備是常壓爐和常壓塔。常壓爐是加熱爐，可以保持石油一定溫度。常壓塔進行常壓分餾。常壓塔有多條側(cè)線(側(cè)線產(chǎn)品汽提)。減壓蒸餾過程中使用的主要設(shè)備是減壓爐和減壓塔。減壓塔開多條側(cè)線(減壓側(cè)線產(chǎn)品汽提)，減壓塔為全填料塔，采用先進的液體分布器。減壓塔生產(chǎn)方式采用濕式操作，即塔底、爐管注入蒸汽。減壓塔頂系統(tǒng)采用三級抽空系統(tǒng)，第一級為傳統(tǒng)的蒸汽抽空器，第二級采用機械抽空系統(tǒng)，以節(jié)約能量，二級機械抽空系統(tǒng)可切換為二級、三級蒸汽抽空系統(tǒng)。采用窄點技術(shù)，對原油換熱網(wǎng)絡(luò)進行分析、優(yōu)化，裝置設(shè)計原油換熱終溫一般為29030(TC。同時充分利用裝置熱量，在盡可能保證原油換熱終溫和滿足裝置自用蒸汽的條件下，多產(chǎn)高品位蒸汽。加熱爐煙氣熱量回收系統(tǒng)采用熱油式空氣預熱器和熱管式空氣預熱器。該常減壓蒸餾裝置工藝流程如下圖1所示?，F(xiàn)今我國各煉廠采用的上述裝置，規(guī)模一般為〉800萬噸/年(年開工8500小時)，常壓拔出率>>47.0%，總拔出率>76.0%。其中回收的石腦油可作為4乙烯原料；常壓一線可以作為航煤精制裝置原料或生產(chǎn)柴油；常壓二線、三線生產(chǎn)柴油作為柴油加氫精制原料；常壓四線、減壓六線合并做催化裂化裝置原料；減壓側(cè)線蠟油可作為潤滑油原料、加氫裂化裝置、催化裂化裝置和加氫異構(gòu)脫蠟裝置的原料。減壓渣油作為焦化裝置、溶劑脫瀝青裝置和催化裂化裝置的原料。由于原油市場變化，特別是出現(xiàn)了一些新的油種，如某些混合原油在20040(TC這段的餾分含量較多。由于混合原油小于145'C餾分含量接近20%，常壓塔頂汽液相負荷非常大，現(xiàn)有的工藝條件不做相應(yīng)調(diào)整很難實現(xiàn)正常運轉(zhuǎn)。
發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明要解決的技術(shù)問題就是針對現(xiàn)有的原油常減壓蒸餾工藝不能有效分餾輕質(zhì)原油的缺陷，提供一種改進的原油常減壓蒸餾工藝，該工藝不用改變現(xiàn)有的設(shè)備，但是卻具有相當好的輕質(zhì)原油的常壓塔分餾效果。本發(fā)明人經(jīng)過研究發(fā)現(xiàn)，輕質(zhì)原油采用上述現(xiàn)有的常減壓分餾工藝，在實際應(yīng)用中，常壓塔的分離精度降低，主要表現(xiàn)在各側(cè)線產(chǎn)品之間餾程的重疊值增大，這說明塔的分餾精度不夠；減壓塔最下側(cè)線產(chǎn)品的干點超過800°C，這遠遠高于正常值，說明干點過高；故還造成常壓塔多處塔板汽相或液相結(jié)焦或干板等現(xiàn)象。因此，本發(fā)明人在維持裝置設(shè)備不變情況下，調(diào)整進料溫度和常壓塔中段取熱比例以及側(cè)線抽出量等參數(shù)，發(fā)現(xiàn)常壓塔的上部分離效果變好，主打產(chǎn)品質(zhì)量得到了保證，因而完成了本發(fā)明。因此，本發(fā)明解決上述技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是一種輕質(zhì)原油的常減壓蒸餾工藝，輕質(zhì)原油經(jīng)過初餾、常壓蒸餾、減壓蒸餾被切割成各種石油餾分，其中，初餾過程中，初餾塔進料溫度控制在235247"C范圍內(nèi)；常壓蒸餾過程中，常一線再沸器負荷控制在1.82.1MMkal/hr范圍內(nèi)，常二線汽提蒸汽量控制在525575Kg/hr范圍內(nèi)，常壓塔取熱比例為塔頂頂循一中二中等于l:2.22.5:3.24.2:4.65.2。根據(jù)本發(fā)明，所述的初餾塔進料溫度較佳的控制在241245"C的溫度范圍內(nèi)，所述的常一線再沸器負荷較佳的控制在1.92.0MMkal/hr范圍內(nèi)，所述的常二線汽提蒸汽量較佳的控制在540~560Kg/hr范圍內(nèi)，所述的常壓塔取熱比例較佳的為塔頂頂循一中二中等于1:2.5:4:5。根據(jù)本發(fā)明，上述的常減壓蒸餾工藝中，除說明之處外，其他包括初餾、常壓蒸餾和減壓蒸餾的工藝的條件均采用現(xiàn)有的常規(guī)的工藝條件。其中，在所述的初餾過程中，初餾塔塔頂壓力較佳的為0.2250.229MPa，更佳的為0.2260.228MPa;塔頂出料溫度較佳的為157163°C，更佳的為159161°C;初側(cè)線溫度較佳的為175~181°C，更佳的為177~179°C。在所述的常壓蒸餾過程中，原油進常壓塔的溫度較佳的為349~355°C，更佳的為350~354°C;常壓塔塔頂壓力較佳的為0.120.16MPa，更佳的為0.130.15MPa;常壓塔頂循環(huán)回流中抽出板的位置較佳的在第4層塔板，常壓塔第一中段循環(huán)回流中抽出板的位置較佳的在第20層塔板，常壓塔第二中段循環(huán)回流中抽出板的位置較佳的在第32層塔板。在所述的減壓蒸餾過程中，較佳的，減壓塔塔頂壓力為5055mmHg，板壓降為0.27KPa。本發(fā)明在現(xiàn)有的原油常減壓蒸餾工藝的基礎(chǔ)上進行改進，使之適合用于輕質(zhì)原油的煉制。所述的輕質(zhì)原油較佳的為API為32.8-33.0的原油或混合原油。更佳的該輕質(zhì)原油36(TC之前的餾分油收率在5258%。相比于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明的有益效果如下1)本發(fā)明工藝可以滿足加工含輕質(zhì)油多的混合原油的需要，特別是36(TC之前的餾分油收率^52。/。輕質(zhì)油的混合原油。2)本發(fā)明工藝的能耗值為10.077xl04kcal/t原油，處于國內(nèi)同類裝置的先進水平。3)本發(fā)明工藝常壓塔的上部分離效果變好，主打產(chǎn)品質(zhì)量有保證。4)本發(fā)明工藝可達到原油加工量750~850萬噸/年、石腦油產(chǎn)量不小于100萬噸/年、石蠟產(chǎn)量最少18萬噸/年、航煤產(chǎn)量最少100萬噸/年(常一線出料)的目標。5)本發(fā)明工藝主體設(shè)備不作改變，大大節(jié)省投資。6)本發(fā)明工藝在調(diào)整時無需停工，具有易操作特點，可以滿足長周期運轉(zhuǎn)要求。以下結(jié)合本發(fā)明的特征和有益效果。圖1是本發(fā)明的常減壓蒸餾的典型流程圖。l-原油；2-初餾塔；3,9,20-水；4-初餾塔頂餾出物；5-去常壓塔的初餾塔側(cè)線；6,17-塔底產(chǎn)品；7,12，14,18，23,25，27,29-汽提蒸汽；8-常壓塔；10-常壓塔頂餾出物；ll-常一線；13-常二線；15-常三線；16-常四線；19-減壓塔；21-減壓塔頂餾出物；22-減一線；24-減二線；26-減三線；28-減四線；30-減五線；31-減六線；32-減底餾出物。圖2是常壓塔塔板壓力和溫度圖。具體實施例方式下面用實施例來進一步說明本發(fā)明，但本發(fā)明并不受其限制。下列實施例中未注明具體條件的實驗方法，通常按照常規(guī)條件，或按照制造廠商所建議的條件。實施例1阿曼、沙特、伊朗以1:1:1(質(zhì)量比)。摻煉的混合原油，其API度為32.8，360。C之前的餾分油收率54.2。/。，混合原油在200400。C的餾分含量較多。該混合原油采用二級脫鹽處理。如圖1所示，經(jīng)二級脫鹽后的混合原油1經(jīng)換熱后，進入初餾塔2。初餾塔規(guī)格為03800X12/14X40472。板間距均為0.6m，其塔盤技術(shù)規(guī)格見表l。初餾塔操作條件見表2。初餾塔塔頂壓力為0.225MPa，塔頂冷凝器溫度為60°C。塔頂回流裝置抽出初餾塔頂水3和初餾塔頂餾出物4。初餾塔側(cè)線5的餾出物直接出裝置。表l.初餾塔塔板技術(shù)規(guī)格塔盤數(shù)塔徑(mm)塔板開孔率(％)降液管面積/塔截面積(％)浮閥個數(shù)(個/層)1~2638008.5101033表2.初餾塔物料操作條件進料塔頂出料塔底出料初側(cè)線溫度廠c241157240175初餾塔底餾出物6經(jīng)常壓爐加熱后，進入常壓塔8。常壓爐出口溫度為360。C。常壓塔塔盤技術(shù)規(guī)格見表3。第l塊板(常壓塔頂板)、第17塊板(常一線采出下一塊板)、第29塊板(常二線采出下一塊板)、第31塊板(常二中采出板)和第48塊板(常四線采出板)為典型塔板，其溢流型式均為雙溢流，溢流堰板型式為平型堰，溢流堰長為3.7m，出口堰高為50mm，降液管底緣距塔板距離為50mm，降液管寬度為366mm，中心降液管寬度為0.32m，浮閥型式為F12-4A，閥重均為33g。表3.常壓塔塔板技術(shù)規(guī)格塔盤數(shù)1~45~1718~2930~4849~54塔徑(mm)58005800640064006300塔板開孔率(％)8.510.312.5164.0降液管面積/塔截面積(％)1010101014浮閥個數(shù)(個/層)1033145821522752692常壓塔的操作條件為混合原油進常壓塔的溫度349'C，塔頂壓力為0.12MPa，塔頂冷回流溫度為40。C。表5中也是常壓塔的操作條件。常壓塔塔板壓力和溫度符合圖2趨勢。常壓塔設(shè)4個循環(huán)回流頂回流，頂循環(huán)回流，一中段回流和二中段回流的設(shè)置條件見表4。常壓塔取熱比例為塔頂頂循一中二中等于l:2.5:4:5。常壓塔設(shè)4個側(cè)線。常二線13、常三線15分別在汽提塔中由汽提蒸汽12，14汽提后出裝置。常一線ll再沸器負荷為1.9MMkal/hr。常二線13汽提蒸汽量為540Kg/hr。常四線16直接出裝置。常壓塔底部吹入汽提蒸汽7。常壓塔塔頂回流裝置抽出常壓塔頂水9和常壓塔頂餾出物IO。塔底餾出物17經(jīng)減壓爐加熱后進入減壓塔19。表4.常壓塔中段回流設(shè)置條件<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>常壓分餾結(jié)果常壓塔物料平衡和操作條件見表5。常頂汽油和常一線重疊值為16.5°C，常一和常二的重疊值為45.3-C均沒超過406(TC在正常范圍內(nèi)，常三和常四線蒸餾曲線重疊度較大達到了68。C，這說明塔的上部分離效果較好。常壓分餾得到的各主要產(chǎn)品性質(zhì)見表6。表5.常壓塔操作條件和側(cè)線性質(zhì)項目常壓塔進料初側(cè)線進料塔底出料塔頂出料常一線常二線常三線常四線<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>表6.常壓分餾得到的各主要產(chǎn)品性質(zhì)項目單位質(zhì)量指標數(shù)值I、初頂汽油干點。C155.22、常頂汽油干點°C>204*1583、常壓一線油1)初餾點。C一161.52)干點。C一262.43)密度(60F)kg/m3一0細4)閃點。C一—4、常二線干點。C>308307.65、常壓三線油1)凝固點°C614102)35(TC餾出量%《8874減壓塔塔底吹汽提蒸汽18。側(cè)面開6條減一線22，減二線24，減三線26，減四線28，減五線30，減六線31，減一線至減四線分別吹入汽提蒸汽23，25，27，29。塔頂分離出水20和塔頂餾出物21。塔底分離出塔底餾出物32。減壓塔為全填料塔，采用先進的液體分布器，生產(chǎn)方式采用濕式操作，即塔底、爐管注入蒸汽。減壓塔塔頂壓力為50mmHg，板壓降為0.27KPa。減壓塔物料平衡和物料性質(zhì)見表7。表7.減壓塔操作條件和物料性質(zhì)進料塔底出料塔頂出料減一線減二線減三線減四線減五線減六線溫度/。c39038568190248289300365374API18.313.437.730.927.523.42118.418.2實施例2在初餾過程中，初餾塔進料溫度控制在235°C。初餾塔塔頂壓力為100.229MPa，塔頂出料溫度為163°C。初側(cè)線溫度為181°C。在常壓蒸餾過程中，原油進常壓塔的溫度為355°C，常壓塔塔頂壓力為0.12MPa。常一線再沸器負荷控制在2.1MMkal/hr范圍內(nèi)。常二線汽提蒸汽量控制在525Kg/hr。常壓塔取熱比例為塔頂頂循一中二中等于1:2.5:4.2:5.2。在減壓蒸餾過程中，減壓塔塔頂壓力為55mmHg，板壓降為0.27KPa。其他設(shè)備和條件同實施例1。結(jié)果常壓塔各側(cè)線產(chǎn)品之間餾程的重疊值在正常范圍內(nèi)，說明常壓塔的分餾精度較高，尤其是常壓塔的上部分離效果較好，主打產(chǎn)品質(zhì)量有保證。常壓塔中沒有出現(xiàn)塔板汽相或液相結(jié)焦或干板等現(xiàn)象。實施例3混合原油是阿曼、沙特以h3(質(zhì)量比)混合，其在36(TC之前的餾分油收率在58%。在初餾過程中，初餾塔進料溫度控制在247"C。初餾塔塔頂壓力為0.227MPa，塔頂出料溫度為160°C。初側(cè)線溫度為178°C。在常壓蒸餾過程中，原油進常壓塔的溫度為352°C，常壓塔塔頂壓力為0.16MPa。常一線再沸器負荷控制在1.8MMkal/hr范圍內(nèi)。常二線汽提蒸汽量控制在550Kg/hr，所述的常二線汽提蒸汽量控制在550Kg/hr。常壓塔取熱比例為塔頂頂循一中二中等于1:2.3:4.0:5.0。在減壓蒸餾過程中，減壓塔塔頂壓力為52mmHg，板壓降為0.27KPa。其他設(shè)備和條件同實施例1。結(jié)果常壓塔各側(cè)線產(chǎn)品之間餾程的重疊值在正常范圍內(nèi)。常壓塔中沒有出現(xiàn)塔板汽相或液相結(jié)焦或干板等現(xiàn)象。實施例4混合原油是，卡賓達阿曼-l:2(質(zhì)量比)，<360°C:52.9%，API:33.0，密度0.8602。常壓塔循環(huán)回流比為，塔頂頂循一中二中=1:2.2:3.2:4.6。常一線再沸器負荷控制在2.0MMkal/hn常二線汽提蒸汽量控制在575Kg/hr。主要部位溫度見表8。其他設(shè)備和條件同實施例1。所得的常壓主要產(chǎn)品質(zhì)量見表9。<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>權(quán)利要求1、一種輕質(zhì)原油的常減壓蒸餾工藝，輕質(zhì)原油經(jīng)過初餾、常壓蒸餾、減壓蒸餾被切割成各種石油餾分，其特征在于，初餾過程中，初餾塔進料溫度控制在235～247℃范圍內(nèi)；常壓蒸餾過程中，常一線再沸器負荷控制在1.8～2.1MMkal/hr范圍內(nèi)，常二線汽提蒸汽量控制在525～575Kg/hr范圍內(nèi)，常壓塔取熱比例為塔頂頂循一中二中等于1∶2.2～2.5∶3.2～4.2∶4.6～5.2。2、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，所述的初餾塔進料溫度控制在241245'C的溫度范圍內(nèi)。3、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，所述的常一線再沸器負荷控制在1.92.0MMkal/hr范圍內(nèi)。4、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，所述的常二線汽提蒸汽量控制在540560Kg/hr范圍內(nèi)。5、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，所述的常壓塔取熱比例為塔頂頂循一中二中等于l:2.5:4:5。6、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，在所述的初餾過程中，初餾塔塔頂壓力為0.2250.229MPa，塔頂出料溫度為157~163°C。7、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，在所述的初餾過程中，初側(cè)線溫度為175~181°C。8、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，在所述的常壓蒸餾過程中，原油進常壓塔的溫度為349~355°C，常壓塔塔頂壓力為0.120.16MPa。9、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，常壓塔頂循環(huán)回流中抽出板的位置在第4層塔板，常壓塔第一中段循環(huán)回流中抽出板的位置在第20層塔板，常壓塔第二中段循環(huán)回流中抽出板的位置在第32層塔板。10、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，在所述的減壓蒸餾過程中，減壓塔塔頂壓力為5055mmHg，板壓降為0.27KPa。11、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，所述的輕質(zhì)原油為API為32.833.0的原油或混合原油。12、如權(quán)利要求1所述的常減壓蒸餾工藝，其特征在于，所述的輕質(zhì)原油36(TC之前的餾分油收率在52~58%。全文摘要本發(fā)明公開了一種輕質(zhì)原油的常減壓蒸餾工藝，輕質(zhì)原油經(jīng)過初餾、常壓蒸餾、減壓蒸餾被切割成各種石油餾分，其中，初餾過程中，初餾塔進料溫度控制在235～247℃范圍內(nèi)；常壓蒸餾過程中，常一線再沸器負荷控制在1.8～2.1MMkal/hr范圍內(nèi)，常二線汽提蒸汽量控制在525～575Kg/hr范圍內(nèi)，常壓塔取熱比例為塔頂∶頂循∶一中∶二中等于1∶2.2～2.5∶3.2～4.2∶4.6～5.2。本發(fā)明工藝可以滿足加工含輕質(zhì)油多的混合原油的需要，特別是360℃之前的餾分油收率≮52％輕質(zhì)油的混合原油。常壓塔的上部分離效果變好，主打產(chǎn)品質(zhì)量有保證。原油加工量可達到750～850萬噸/年、石腦油產(chǎn)量不小于100萬噸/年、石蠟產(chǎn)量最少18萬噸/年。主體設(shè)備不作改變，大大節(jié)省投資。在調(diào)整時無需停工，具有易操作特點，可以滿足長周期運轉(zhuǎn)要求。文檔編號C10G7/00GK101475826SQ20081020310公開日2009年7月8日申請日期2008年11月21日優(yōu)先權(quán)日2008年11月21日發(fā)明者丁烙勇,張麗娟,張蓓蕾,徐心茹,李少萍,楊敬一申請人:華東理工大學