專利名稱：使用改進(jìn)的接觸段的流化床催化裂解烴物料的方法與設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及使用一種改進(jìn)的物料與催化劑接觸段的流化床催化裂解烴物料的方法與設(shè)備。
人們知道，在石油工業(yè)中，流化床催化裂解(FCC)在精煉中已占據(jù)越來越重要的位置，因?yàn)檫@種裂解能夠使原油成分滿足精煉產(chǎn)品市場的需求。
在這些方法中，這種物料的裂解過程是在沒有氫的情況下以氣相進(jìn)行的；該反應(yīng)溫度約為500℃，其壓力一般是約大氣壓。在裂解反應(yīng)過程中，催化劑被焦炭和微量重?zé)N覆蓋，在將這種催化劑再裝入反應(yīng)器之后，在空氣或氧存在下進(jìn)行再生操作時(shí)這種焦炭燃燒所放出的熱量，能夠使這種催化劑達(dá)到提供給該裂解反應(yīng)必需的熱量所要求的溫度。
這些FCC方法通常是在通量上升反應(yīng)器“立管(riser)反應(yīng)器”中進(jìn)行的。但是，這種運(yùn)行方式有某些缺陷流化床的催化劑顆粒處于不穩(wěn)定的平衡，因?yàn)橐环矫嬖诒ＷC進(jìn)料的蒸發(fā)與流化作用的氣體上升作用下它們有被提升的趨勢，而另一方面由于它們的質(zhì)量作用而有下降的趨勢。
由此可以看出，催化劑流量C與待處理物料流量O之比C／O由最大值一般是3-7所限制，在實(shí)際的反應(yīng)器中通常是約5。
此外，在向上流動(dòng)的反應(yīng)器中，該催化劑顆粒在靠近該反應(yīng)器壁的地方堆積，因此在這個(gè)部位會發(fā)生烴過裂解，其表現(xiàn)是生成焦、氫、甲烷和乙烷，而不是所要求的高辛烷值的產(chǎn)物，而在反應(yīng)器中心，該催化劑顆粒不足，導(dǎo)致這種物料轉(zhuǎn)化不充分。
最后，如果催化劑粒子在該反應(yīng)器中總體來說是被提升的，但由于上述堆積現(xiàn)象，在該壁附近某些粒子在局部可能會再下降。這種現(xiàn)象被稱作“返混”，同樣表現(xiàn)為該轉(zhuǎn)化率局部下降，因?yàn)樵傧陆档倪@些粒子部分失活，并且這些粒子對物料的作用要比提升的粒子小。這種現(xiàn)象越嚴(yán)重，上述C／O比也就越低。
為了克服立管缺陷，長久以來曾提出使用催化劑下降流動(dòng)的反應(yīng)器，即“降流式反應(yīng)器”(為此目的例如可參見美國專利2 420 558)。
事實(shí)上人們知道，由于這些蒸汽相和固相都是在重力作用下進(jìn)行移動(dòng)的，所以這兩類反應(yīng)器之間的主要差別在于催化劑與物料的相對位置沿著降流式反應(yīng)器基本上是一樣的。
因此，沒有返混現(xiàn)象發(fā)生，在這種反應(yīng)器中保持了催化劑的徑向均勻性，并且在這種反應(yīng)器中流動(dòng)是活塞類型的。這樣能夠賦予該裂解反應(yīng)以良好的選擇性。
另外，與立管相比，反應(yīng)時(shí)間似乎能夠顯著地縮短，并且基本上是低于1秒鐘，似乎還有可能自由地增加催化劑的流量，這樣不會象在立管的情況下那樣對顆粒位移產(chǎn)生有害的影響。
不過，使用一種降流式反應(yīng)器有很多困難，其結(jié)果是實(shí)際上沒有人冒險(xiǎn)實(shí)現(xiàn)工業(yè)上從向上流動(dòng)到向下流動(dòng)的過渡。
事實(shí)上，如果認(rèn)為該降流式反應(yīng)器能夠達(dá)到非常短的反應(yīng)時(shí)間，當(dāng)這些操作要以約1500噸／小時(shí)催化劑和300噸／小時(shí)高沸點(diǎn)烴的流量極快地進(jìn)行時(shí)，則在技術(shù)上非常難實(shí)現(xiàn)烴與催化劑粒子的混合、蒸發(fā)和分離。
該降流式反應(yīng)器尤其具有與催化劑和物料開始混合過程相關(guān)的缺陷事實(shí)上，該催化劑有立刻下落沒有回流又沒有循環(huán)的趨勢，這樣對與物料傳質(zhì)與傳熱有負(fù)面的影響。
如果催化劑和物料的進(jìn)口物流是非常有規(guī)律的，這種影響作用應(yīng)該較小。然而事實(shí)并非如此，這就是為什么在一個(gè)裂解反應(yīng)器中固-氣混合是由富含催化劑的段、然后是貧催化劑的段交替構(gòu)成的原因。
在降流式反應(yīng)器中，沒有任何能夠促使該物料從一個(gè)段進(jìn)入另一個(gè)段的機(jī)構(gòu)。因此，與低密度固體段接觸的烴餾分在此段遍及整個(gè)反應(yīng)器，由于這種催化劑過早失活，這些烴餾分熱裂解不充分。相反地，處在高密度固體段中的烴會發(fā)生過裂解。
為了同時(shí)優(yōu)化物料-催化劑混合與嚴(yán)格意義上的裂解反應(yīng)質(zhì)量，US 5468 369專利提出了一種設(shè)備，其中將物料霧化，與催化劑接觸，然后根據(jù)上升流動(dòng)進(jìn)行部分裂解。然后將該物流的方向反轉(zhuǎn)，并按照向下流動(dòng)達(dá)到裂解。
不過，這種設(shè)備在機(jī)械方面難于實(shí)施，在催化劑流量大的情況下不能夠達(dá)到充分混合。事實(shí)上，當(dāng)物料-催化劑混合物流的方向逆轉(zhuǎn)時(shí)，該催化劑在靠近設(shè)備壁的地方有聚結(jié)的趨勢，因此會與蒸發(fā)的物料分離。
因此本發(fā)明的目的是獲得向上流動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)，即大流量物料與催化劑之間令人滿意的混合，和向下流動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)，即良好的嚴(yán)格意義上的裂解反應(yīng)選擇性。
在這些工作范圍內(nèi)，本申請人發(fā)現(xiàn)催化劑與物料之間接觸段特定幾何結(jié)構(gòu)能夠同時(shí)優(yōu)化混合與裂解反應(yīng)的質(zhì)量。
因此，本發(fā)明涉及一種烴的催化裂解方法，該方法包括烴與催化劑顆粒接觸段、向下流動(dòng)床裂解反應(yīng)段、失活催化劑和烴流出物的分離段、至少一個(gè)失活催化劑汽提段，然后在該催化劑所夾帶焦炭燃燒的條件下所述催化劑的再生段，最后，用于將再生催化劑循環(huán)到供料段中的循環(huán)段，其特征在于，將大部分烴霧化，并在由下述部分構(gòu)成的特定接觸區(qū)域中與催化劑進(jìn)行接觸-一個(gè)最大截面為S2的混合室，該混合室在其上部由限定催化劑通過截面S1的上口供給熱再生催化劑，-一個(gè)向下流動(dòng)的反應(yīng)區(qū)域，其中由該混合室出來的氣-固混合物通過位于所述室下部的截面為S3的中間孔流出，其特征還在于S2／S1和S2／S3比是1．5-8，優(yōu)選地是2．5-6。
本發(fā)明接觸區(qū)域能夠?qū)崿F(xiàn)上述目的。在該區(qū)域能夠快速完全地蒸發(fā)物料的情況下，它的幾何結(jié)構(gòu)在短時(shí)間內(nèi)是特別可利用的。
本發(fā)明事實(shí)上允許在該混合室中均勻混合。在該混合室中它控制充分?jǐn)嚢桀愋偷牧鲃?dòng)，因?yàn)橄拗平孛娴纳厦婧椭虚g的孔構(gòu)成了能夠使催化劑在該室中回流和循環(huán)的頸部。這樣一來，盡管流動(dòng)是向下的，這種混合總的來說與在具有向上流動(dòng)的反應(yīng)器混合段中進(jìn)行的混合是可比較的。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)特征，催化劑通過圓形孔的截面S1與中間孔截面S3之比S1／S3是0．8-1．25，優(yōu)選地是0．9-1．1，以便在混合室中達(dá)到最佳混合。
有利地，這些烴以與催化劑顆粒向下流動(dòng)互逆的方式沿著與水平方向呈2-45°，優(yōu)選5-35°的角度加入。這樣一來，該物料與該催化劑之間的混合是最佳的，因?yàn)檫@種注入方向能夠使該物料以最佳方式擊碎向下流動(dòng)的催化劑塊。
根據(jù)本發(fā)明一個(gè)附加特征，按照與垂直成1-20°，優(yōu)選地是2-15°的角度，由中間孔開始使反應(yīng)區(qū)域口子擴(kuò)大，直至達(dá)到最大的橫截面S4為止。
這種口子擴(kuò)大于是能夠逐漸地將混合室中的攪拌良好的流動(dòng)轉(zhuǎn)化成在反應(yīng)區(qū)域中活塞類型的流動(dòng)。如果這樣一種流動(dòng)對裂解反應(yīng)的選擇性是特別有利的，則本發(fā)明的方法因此還具有通常向下流動(dòng)反應(yīng)器所固有的優(yōu)點(diǎn)。
有利地，反應(yīng)區(qū)域中最大截面S4與中間口的截面S3之比S4／S3是1．5-8，優(yōu)選地是2．5-6。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)附加特征，混合室最大截面S2與反應(yīng)區(qū)域最大截面S4之比S2／S4是0．8-1．25，優(yōu)選地是0．9-1．1。
本發(fā)明還涉及能夠使用上述方法的設(shè)備。
為此，本發(fā)明涉及一種烴的催化裂解設(shè)備，它包括一個(gè)向下流動(dòng)的裂解反應(yīng)器，用于在壓力下供給所述反應(yīng)器以烴物料與已再生的裂解催化劑顆粒的裝置，一種已裂解物料的產(chǎn)物與已失活催化劑顆粒的分離裝置，至少一個(gè)通過采用至少一種流體汽提已失活催化劑顆粒的裝置，至少一個(gè)通過采用燃燒由該催化劑帶來的焦碳而再生所述催化劑的單元，和將已再生催化劑循環(huán)到所述供料裝置的裝置，這種設(shè)備的特征在于它包括一個(gè)特定的烴與催化劑的接觸區(qū)域，該區(qū)域由下述部分構(gòu)成-一個(gè)最大截面為S2的混合室，通過限定催化劑通過截面S1的上口將該混合室與已再生的催化劑供料裝置相連，-通過截面為S3的中間口與該混合室連接的最大截面為S4的反應(yīng)區(qū)域，其特征還在于S2／S1和S2／S3之比是1．5-8，優(yōu)選地是2．5-6。
本發(fā)明的其他特征與優(yōu)點(diǎn)體現(xiàn)在下面結(jié)合附圖所作的具體實(shí)施方案說明中，圖中-

圖1是本發(fā)明轉(zhuǎn)化工藝示意圖；-圖2是本發(fā)明物料與催化劑進(jìn)行接觸區(qū)域的詳細(xì)工藝流程圖。
所示的設(shè)備包括向下流動(dòng)的管式反應(yīng)器1，即“降流式反應(yīng)器”，由容器2在其反應(yīng)器上部供給已再生的催化劑顆粒，該容器與該反應(yīng)器是同軸的。用于調(diào)整該反應(yīng)器中催化劑質(zhì)量與待處理物料質(zhì)量比的閥3置于反應(yīng)器1與容器2之間。在該閥下面，安裝一條反應(yīng)器1供料管路4，供給以已知方式預(yù)熱的待處理烴物料。采用噴射器在接觸區(qū)域5頂部將這種物料霧化成細(xì)滴，以便與催化劑顆粒進(jìn)行混合，在與催化劑顆粒接觸時(shí)發(fā)生裂解反應(yīng)。物料注入方向以及接觸區(qū)域的幾何結(jié)構(gòu)將在下面詳細(xì)說明。這些催化劑顆粒與待處理物料在反應(yīng)器1中因此是從高處往低處流動(dòng)。
在反應(yīng)器底部，已用過的催化劑顆粒流入汽提容器6中，該汽提容器6置于由管路8供給水蒸汽的擴(kuò)散器7的底部上。
還是在反應(yīng)器1底部上，在容器6上面安裝一條管路9，由這條管路將裂解產(chǎn)物和來自汽提的烴抽到分離塔10。在流到這個(gè)塔10之前，由管路9抽出的氣體視具體情況而定通過用管路11將一種烴或水蒸汽加入管路9而使其沖稀。
已汽提的催化劑顆粒通過重力作用由傾斜管路22從容器6抽到向上流動(dòng)的塔12中，在該塔中它們借助來自管路15的在塔12底部于14處擴(kuò)散的載氣到達(dá)塔的高處，到達(dá)再生器13。
在再生器13中在保證催化劑顆粒與載氣分離的彈道分離器16下面安裝了塔12。這時(shí)，這些催化劑顆?？稍谠撛偕髦幸员旧硪阎姆绞?，通過借助由管路17供給擴(kuò)散器18的空氣或氧氣流，燃燒沉積在它們表面上的焦碳和余下的烴進(jìn)行再生。
已再生的催化劑顆粒通過重力作用沿容器2的方向由管路19排出而沒有熱量損失。
在再生器13上部，將燃燒產(chǎn)生的氣體抽到旋風(fēng)分離器23，它分離出細(xì)粒，由管路20將其循環(huán)到該再生器，而氣體由管路21抽出。
圖2更詳細(xì)地表示本發(fā)明設(shè)備中的接觸區(qū)域5。
該接觸區(qū)域5是由混合室24和在該混合室下面配置的反應(yīng)區(qū)域25構(gòu)成的。
由圓柱管路26向混合室24上部供給熱的已再生催化劑，該管路截面為Sc，它與圖1所描述的容器2相連(但是在圖2中未示出)。在管路26下端配置了一個(gè)本身已知的堵塞件28，這樣便將混合室24的出口限定為環(huán)形口30，由此口催化劑可流到混合室24中。這個(gè)口30于是限定了催化劑通過的截面S1，而該截面小于管路26的截面Sc。
混合室24從其上部的口30開始擴(kuò)大，接著是頂部角度為A的圓錐臺形部分，直到達(dá)到最大橫截面S2。角度A可以是10-60°，例如是40°，而截面S2可以是1．5-8S1例如5S1。
混合室24的圓周34在其最大截面部分配置一組噴射器36，能夠在該設(shè)備外部霧化噴射物料。
這些噴射器36可按照相對于水平的角度B2-45°例如15°取向，以與催化劑顆粒向下流動(dòng)互逆的方式噴射物料液滴。噴射器的數(shù)量應(yīng)使得物料的液滴都能夠達(dá)到整個(gè)向下流動(dòng)的催化劑。
這時(shí)混合室24從其最大截面S2開始按照圓錐臺形部分38縮小，直到其下端橫截面為S3為止。該圓錐臺形部分38在其頂部的角度為C，可以是10-50°，例如30°，而截面S3可以是2S2／3至S2／8例如S2／4。
這個(gè)混合室是由先擴(kuò)大，然后收縮的兩個(gè)錐體部分32、38構(gòu)成的，這種混合室呈現(xiàn)該形狀的目的是以便能夠使在該混合室中被充分?jǐn)嚢桀愋偷牧鲃?dòng)占主導(dǎo)地位，實(shí)現(xiàn)為了使催化劑與蒸發(fā)的物料良好混合所必需的催化劑回流與循環(huán)。
在混合室24下游，反應(yīng)區(qū)域25沿著物料流動(dòng)的方向擴(kuò)展，該反應(yīng)區(qū)域25與混合室下端相連，該下端構(gòu)成了其截面為S3的中間口40。
反應(yīng)區(qū)域25沿著頂角度為D的圓錐臺形部分從中間口開始擴(kuò)大，直到達(dá)到它的最大橫截面S4為止。角度D例如等于6°，但可以是1-15°，而截面S4例如等于5S3，但可以是1．5-8S3。
這種擴(kuò)大允許逐漸修改物料-催化劑混合物流動(dòng)性質(zhì)。事實(shí)上，在混合室中攪拌流動(dòng)通過這種傾斜而在該反應(yīng)區(qū)域中轉(zhuǎn)變成活塞類型的流動(dòng)，這對于保證其中進(jìn)行的裂解反應(yīng)以高選擇性方式進(jìn)行是極適合的。
在這個(gè)圓錐臺形部分42下游，沿著物料流動(dòng)的方向，該反應(yīng)區(qū)域由圓柱延長部分44構(gòu)成，并具有約為S4基本不變的截面，以便能夠以最佳方式保持物料通過圓錐臺形部分42時(shí)呈現(xiàn)確定的活塞類型流動(dòng)。
本說明書僅涉及本發(fā)明設(shè)備接觸區(qū)域不同部分的尺寸比例。本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員根據(jù)物料和催化劑相應(yīng)的流量和物料在混合室中和在反應(yīng)區(qū)域中適宜的停留時(shí)間能夠確定這個(gè)區(qū)域全部尺寸。
催化劑通過上口30的截面S1和中間口40截面S3例如可以等于65厘米2，但可以是10-500厘米2。
混合室24最大截面S2和反應(yīng)區(qū)域25最大截面S4例如可以等于300厘米2，但可以是30-2000厘米2。
本說明書涉及由一組旋轉(zhuǎn)面構(gòu)成的接觸區(qū)域，即橫截面是圓的圓柱或圓錐臺形部分。然而，本發(fā)明還涉及在其構(gòu)成裝置的截面之間存在特定比例的任何接觸區(qū)域，這些截面是多角形、卵球形或任何一種形狀。
另外，本發(fā)明的接觸區(qū)域，無論采用哪種具體的汽提和失活催化劑再生設(shè)備，在反應(yīng)器是物料向下流動(dòng)的任何催化裂解設(shè)備上都可使用。
下面非限制性實(shí)施例用于說明本發(fā)明的實(shí)施與本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)。
實(shí)施例一種具有下述性質(zhì)的石油進(jìn)料-在15℃的密度0．925，-蒸餾50％的點(diǎn)470℃，-在100℃的粘度12．5×10-6米2／秒(12．5厘斯)，-康拉特遜殘?zhí)贾?．7％(重量)，-鎳含量0，1ppm(重量)，-氮含量390ppm(重量)，-釩含量1ppm(重量)。
將這種物料加入向上流動(dòng)的催化裂解裝置中，其操作條件如下-催化劑由Akzo公司銷售的沸石型催化劑，-催化劑／物料質(zhì)量比5，-反應(yīng)溫度520℃，-噴射器數(shù)8-在該反應(yīng)區(qū)域中停留時(shí)間2秒。
然后將這種同樣的物料加入配置本發(fā)明接觸區(qū)域的向下流動(dòng)的催化裂解裝置中，其操作條件如下-催化劑由Akzo公司銷售的沸石型催化劑，-催化劑／物料質(zhì)量比8，-反應(yīng)溫度545℃，-噴射器數(shù)8
-在該反應(yīng)區(qū)域中停留時(shí)間350毫秒。
將這兩種裂解操作所得到的產(chǎn)率匯集在下面的對比表中產(chǎn)率，％(重量)
輕循環(huán)油。
該實(shí)施例表明使用本發(fā)明催化裂解方法能夠-大大減少干無然氣的生成量(約-30％)；-使GPL(液化石油氣)和汽油總產(chǎn)率增加；-一般來說使轉(zhuǎn)化率增加，因?yàn)樵?60℃以下沸騰餾分百分?jǐn)?shù)由現(xiàn)有方法的57．7％增加到本發(fā)明方法的66．1％。
另外，汽油的質(zhì)量得到改善，因?yàn)槿藗兛煽吹剑c現(xiàn)有技術(shù)相比辛烷值增加了-重汽油(沸程為160-220℃的餾分)的RON(尋求的辛烷值)為6個(gè)點(diǎn)-重汽油的MON(馬達(dá)辛烷值)為4個(gè)點(diǎn)-輕汽油(沸程為0-160℃的餾分)的RON為2個(gè)點(diǎn)-輕汽油的MON為1個(gè)點(diǎn)。
因此，由于本發(fā)明方法中的催化劑／物料質(zhì)量比高于現(xiàn)有技術(shù)(因此△焦炭較低，即在再生區(qū)域進(jìn)口與再生區(qū)域出口處在該催化劑上存在的焦炭量之差較低)而能夠增加裂解的選擇性。
當(dāng)針對一給定的轉(zhuǎn)化率時(shí)，本發(fā)明還能夠處理較難以處理的物料，特別是能夠處理較稠密的和其康拉特遜殘?zhí)及俜謹(jǐn)?shù)較高的物料。
權(quán)利要求
1.一種烴的催化裂解方法，該方法包括一個(gè)烴與催化劑顆粒接觸段、一個(gè)向下流動(dòng)床裂解反應(yīng)段、一個(gè)已失活催化劑和流出烴的分離段、至少一個(gè)失活催化劑汽提段，一個(gè)在由催化劑夾帶的焦炭燃燒條件下所述催化劑的再生段，和一個(gè)將再生催化劑循環(huán)到供料段中的循環(huán)段，這種方法的特征在于，將主要部分的烴霧化，并在由下述部分構(gòu)成的特定接觸區(qū)域中與催化劑接觸-一個(gè)最大截面為S2的混合室，在其混合室上部由限定催化劑通過截面S1的上口供給熱的再生催化劑，-向下流動(dòng)的反應(yīng)區(qū)域，其中由混合室出來的氣-固混合物通過位于所述室下部的截面S3中間孔流出，其特征還在于S2／S1和S2／S3比是1．5-8，優(yōu)選地是2．5-6。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的裂解方法，其特征在于催化劑通過環(huán)形口的截面S1與中間口截面S3之比S1／S3是0．8-1．25，優(yōu)選地是0．9-1．1。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的裂解方法，其特征在于這些烴以與催化劑顆粒向下流動(dòng)互逆的方式沿著與水平方向的角度為2-45°，優(yōu)選地是5-35°加入。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-3中任-項(xiàng)的裂解方法，其特征在于按照與垂直呈1-20°，優(yōu)選地是2-15°的角度，由中間孔開始使反應(yīng)區(qū)域口子擴(kuò)大，直到達(dá)到最大的橫截面S4為止。
5.根據(jù)權(quán)利要求4的裂解方法，其特征在于S4／S3比值是1．5-8。
6.根據(jù)權(quán)利要求4或5的裂解方法，其特征在于混合室最大截面S2與反應(yīng)區(qū)域最大截面S4之比S2／S4是0．8-1．25，優(yōu)選地是0．9-1．1。
7.烴的催化裂解設(shè)備，它包括向下流動(dòng)的裂解反應(yīng)器，在壓力下供給所述反應(yīng)器烴物料與再生裂解催化劑顆粒的裝置，一種已裂解物料的產(chǎn)物與已失活催化劑顆粒的分離裝置，至少一個(gè)采用至少一種流體汽提已失活催化劑顆粒的裝置，至少一個(gè)通過燃燒由該催化劑帶來的焦碳而再生所述催化劑的單元，和將已再生催化劑循環(huán)到所述供料裝置的裝置，這種設(shè)備的特征在于它包括一個(gè)特定的烴與催化劑的接觸區(qū)域，該區(qū)域由下述部分構(gòu)成-一個(gè)最大截面為S2的混合室，通過用于限定催化劑通過的截面S1的上口將該混合室與已再生的催化劑供料裝置相連，-通過其截面為S3的中間口與混合室連接的最大截面S4的反應(yīng)區(qū)域，其特征還在于S2／S1和S2／S3比是1．5-8，優(yōu)選地是2．5-6。
8.根據(jù)權(quán)利要求7的設(shè)備，其特征在于催化劑通過上口(30)的截面S1和中間口(40)的截面S3是10-500厘米2。
9.根據(jù)權(quán)利要求7或8的設(shè)備，其特征在于混合室(24)的最大截面S2和反應(yīng)區(qū)域(25)的最大截面S4是30-2000厘米2。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種烴的催化裂解方法。根據(jù)本發(fā)明,將主要部分的烴霧化,并在由下述部分構(gòu)成的特定接觸區(qū)域中與催化劑接觸:－一個(gè)最大截面為S
文檔編號C10G11/00GK1205028SQ97191272
公開日1999年1月13日 申請日期1997年9月16日 優(yōu)先權(quán)日1996年9月18日
發(fā)明者M·菲司, M·德勒普佐, T·高茨爾 申請人:多塔樂精制銷售有限公司