專利名稱：：燃料輸送管的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及通過直接噴射的燃料噴射器(噴射噴嘴)，把從電子燃料噴射式汽車用發(fā)動機的燃料加壓泵輸送的燃料供給到發(fā)動機的各進氣通路或者氣缸內(nèi)的燃料輸送管，以降低燃料噴射產(chǎn)生的壓力脈動及放射噪音。并且，還涉及帶燃料通路的燃料輸送管的斷面結(jié)構(gòu)及燃料輸送管的外部結(jié)構(gòu)或者燃料輸送管的壓力脈動與放射噪音的降低機構(gòu)(機械裝置)。
背景技術(shù)：
：以往公知的技術(shù)是，設(shè)置多個噴射噴嘴，將汽油等燃料供給發(fā)動機的多個氣缸的燃料輸送管。這種燃料輸送管把由燃料箱導(dǎo)入的燃料從多個噴射噴嘴順次噴射到發(fā)動機的多個進氣管或氣缸內(nèi)，使燃料與空氣混合，通過讓該混合的氣體燃燒，產(chǎn)生發(fā)動機的輸出。這種燃料輸送管如上述，雖然通過底板下面配管把由燃料箱供給的燃料從噴射噴嘴噴射到發(fā)動機的進氣管或氣缸內(nèi)，但是，也有下述形式的燃料輸送管，即在所供給的燃料向燃料輸送管內(nèi)過多地供給的情況下，設(shè)置有通過壓力調(diào)節(jié)器把該多余的燃料返回到燃料箱中的回路的方式的、返回型燃料輸送管。另外，還有與這種返回型燃料輸送管不同的、不設(shè)置把供給的燃料返回到燃料箱中的回路的無返回型燃料輸送管。把供給燃料輸送管的多余的燃料返回到燃料箱中的方式的燃料輸送管，由于能始終保持燃料輸送管內(nèi)燃料的量為一定，所以，其優(yōu)點在于，隨著燃料的噴射，難以產(chǎn)生壓力脈動。但是，向高溫發(fā)動機氣缸附近配置的燃料輸送管供給的燃料會高溫化，由于這種被高溫化的多余的燃料會返回到燃料箱中，因此，會導(dǎo)致燃料箱內(nèi)的汽油溫度上升。由于這種溫度的升高導(dǎo)致汽油氣化，會對環(huán)境產(chǎn)生惡劣的影響，鑒于這種缺陷，人們提出了不把這些多余燃料返回燃料箱的無返回型燃料輸送管。這種無返回型燃料輸送管，在從噴射噴嘴向進氣管或氣缸進行噴射的情況下，由于沒有設(shè)置將多余燃料返回到燃料箱中的配管，所以，燃料輸送管內(nèi)的燃料壓力變動變大時，就會產(chǎn)生大的壓力波，與返回型燃料輸送管相比，也會產(chǎn)生更大的壓力脈動。本發(fā)明使用易于產(chǎn)生壓力脈動的無返回型燃料輸送管。因此，關(guān)于以往技術(shù)，借助于從噴射噴嘴向發(fā)動機進氣管或氣缸的燃料的噴射，對燃料輸送管的內(nèi)部減壓時，一旦進行這種急劇的減壓，因燃料噴射的停止所產(chǎn)生的壓力波，就會導(dǎo)致在燃料輸送管的內(nèi)部產(chǎn)生壓力脈動。這種壓力脈動，從燃料輸送管及與該燃料輸送管相連接的連接管傳播到燃料箱側(cè)后，從燃料箱內(nèi)的壓力調(diào)整閥反轉(zhuǎn)并返回，通過連接管后傳播到燃料輸送管。在燃料輸送管中，設(shè)置有多個噴射噴嘴，該多個噴射噴嘴順次進行燃料的噴射，產(chǎn)生壓力脈動。結(jié)果，這種壓力脈動通過把底板下面配管固定在底板下面的夾子，在車內(nèi)作為噪音被傳播，這種噪音會給駕駛者或乘車者帶來不快感。以往，作為抑制這種壓力脈動產(chǎn)生的弊端的方法，將裝入橡膠隔膜的防波動裝置配置在無返回型燃料輸送管上，由該防波動裝置吸收所產(chǎn)生的壓力脈動能量，同時，將從燃料輸送管到燃料箱側(cè)的底板下面所配設(shè)的底板下面配管通過振動吸收用夾子固定在底板下面，借此，吸收燃料輸送管或者到燃料箱的底板下面配管所產(chǎn)生的振動。這種方法比較有效，可以有效地抑制壓力脈動的發(fā)生所帶來的弊端。然而，防波動裝置與振動吸收用的夾子價格昂貴，在增加零件數(shù)目的同時，也抬高了費用，為了確保設(shè)置空間，也產(chǎn)生一些新的問題。因此，提出了不使用這種防波動裝置與振動吸收用的夾子，以降低壓力脈動為目的，具有能夠吸收燃料輸送管的壓力脈動的脈動吸收功能的方案。這種具有壓力脈動吸收功能的燃料輸送管，已知的有，特開2000-32卯30號公報記載的發(fā)明，特幵2000-320422號公報記載的發(fā)明，特開2000-329031號公報記載的發(fā)明，特開平ll-37380號公報記載的發(fā)明，特開平11-2164號公報記載的發(fā)明等。其中，具有壓力脈動吸收功能的燃料輸送管，在燃料輸送管的外壁上形成有撓性吸收面，該撓性吸收面承受隨著燃料的噴射所產(chǎn)生的壓力，并產(chǎn)生彎曲變形，借此，吸收并降低壓力脈動，可以防止燃料輸送管、其他部件的振動帶來的噪音的產(chǎn)生。但是，在上述以往技術(shù)中，雖然壓力脈動的吸收效果確實是存在的，但是，隨著燃料噴射時的噴射噴嘴的開閉使噴射噴嘴的滑閥在落座于閥座等時所產(chǎn)生的咔吃咔吃聲音等的數(shù)kHz以上的高頻率區(qū)域的聲音，因吸收面發(fā)揮了揚聲器的效果，出現(xiàn)了向外部放射的負面的效果。另外，本發(fā)明者在上述的特開2000-32卯30號"燃料輸送管"中，提出了將燃料輸送本體的外壁做成撓性吸收面、以吸收脈動的方案。圖46是將燃料輸送管的燃料輸送本體81的箱形斷面整體做成可撓性吸收面、以吸收脈動的例子。在燃料輸送本體81的底面上固定有多個管座82，將燃料從燃料通路83通過管座82的燃料流入口84，向噴射噴嘴(圖中未示)內(nèi)供給。燃料輸送本體81的縱橫尺寸可以設(shè)定成例如板厚為1.2mm的碳素鋼部件，高度H為32mm，寬度W為20mm的程度。本發(fā)明者等，假設(shè)在該燃料輸送本體81內(nèi)作用10個大氣壓的壓力的情況下，且在將燃料輸送本體81的固定用托架(參照圖l)與管座82固定在底面的條件下，進行FEM(有限要素矩陣)解析，算出內(nèi)部容積增加率的同時，將擴大變形量的斷面形狀的變化狀況表示在圖47中。如圖47所示，由于承受內(nèi)部壓力，燃料輸送本體81內(nèi)壁面的左側(cè)壁85及右側(cè)壁86從虛線向?qū)嵕€所示的橫向彎曲膨脹，但是，其中的上部壁87及下部壁88則分別向內(nèi)側(cè)彎曲收縮，結(jié)果表明內(nèi)部容積的增加率極限的程度為0.55%左右。其次，燃料輸送本體81的軸向垂直斷面形狀從箱形斷面變化成后述的研缽形狀、鼓形狀、燒瓶形狀、倒立燒瓶形狀、梯形形狀、倒立的梯形形狀(參照圖l、圖2、圖4圖30、圖37圖42)等，進行同樣的解析，結(jié)果表明，內(nèi)部容積的增加率增大到為1.11.8%。其原因應(yīng)考慮下述因素在這樣的形狀中，左右從最初變成曲面的結(jié)果，這些曲面受到壓力作用，朝其曲率減少的方向變形，結(jié)果，左右方向吸收撓曲，上下面幾乎不變形，內(nèi)部容積的增大量變大。FEM解析雖然是可以使用計算機的數(shù)值解析，但是，由于是在將使用實物的再現(xiàn)實驗的結(jié)果反饋的同時，始終追加修正的，因此，也能極大地提高其可靠性。此外，在特開昭60-240867號"內(nèi)燃機用燃料噴射裝置的燃料供給導(dǎo)管"中，揭示了將燃料輸送本體的壁面的至少l個彈性地構(gòu)成、以便使燃料脈動衰減的結(jié)構(gòu)，以及斷面大致為三角形的燃料輸送本體。然而，即使是這樣以往的發(fā)明，雖然能得到壓力脈動的衰減效果，但是，卻不能得到高頻率區(qū)域的噪聲降低的效果。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明就是為了解決上述問題而提出的，能夠減少因噴射噴嘴引起的燃燒噴射時的壓力脈動，防止底板下面配管的振動或噪音的發(fā)生，同時，可得到能減少來自燃料輸送本體的放射音的燃料輸送管。另外，不用使用防波動裝置或振動吸收用夾子等高價部件，就能制造出壓力脈動或放射音的降低效果顯著的制品，能降低制造成本。此外，不用增大外徑尺寸就能形成這樣的燃料輸送本體，還能設(shè)置在發(fā)動機室內(nèi)等有限的空間內(nèi)。并且，還提供一種能發(fā)揮這樣的壓力脈動衰減效果，降低放射音，不增大外徑尺寸的燃料輸送管的結(jié)構(gòu)。本發(fā)明為了解決上述問題，其第l發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀大體為矩形，并且以具有該大致矩形的2個長邊側(cè)壁面分別向內(nèi)側(cè)彎曲而成的形狀的大致研缽形斷面形成，在平坦的2個短邊側(cè)壁面或者2個長邊側(cè)壁面的任何一方上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，上述2個長邊側(cè)壁面構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。另外，也可以是在上述2個長邊側(cè)壁面的中央附近分別形成平坦部分。并且，第2發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀以梯形頂邊上設(shè)置有大致的矩形而成的大致為燒瓶的斷面形成，在該大致的燒瓶斷面的底面或上面或者2個側(cè)面的任何一個上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，大致為燒瓶斷面的2個側(cè)面構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。還有，第3發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是在梯形頂邊上設(shè)置有大致矩形而成的大致燒瓶形狀，且以帶有大致矩形的頂部按圓弧狀彎曲所成的形狀的拱形頂?shù)拇笾聼繑嗝嫘纬?，在該大致燒瓶斷面的底面或?個側(cè)面的任何一個上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，該大致燒瓶斷面的2個側(cè)面構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。另外，第4發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀以在大致矩形的頂邊設(shè)置有倒立梯形所成的倒立燒瓶斷面形成，在該倒立燒瓶斷面的底面上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，倒立燒瓶斷面的2個側(cè)面構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。再者，第5發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀以大致梯形斷面形成，該大致梯形斷面的2個斜邊分別向內(nèi)側(cè)彎曲，在該大致梯形斷面的底面或者上面或者2個斜邊的任何一個上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，大致梯形斷面的2個斜邊構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。還有，第6發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是大致梯形形狀，并且以帶有梯形頂部按照圓弧狀彎曲所成的形狀的拱形頂?shù)拇笾绿菪螖嗝嫘纬?，該大致梯形斷面?個斜邊分別向內(nèi)側(cè)彎曲，在該大致梯形斷面的底面或者2個斜邊的任何一個上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，大致梯形斷面的2個斜邊構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。此外，第7發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是以倒立梯形斷面形成的，該倒立梯形斷面的2個斜邊分別向內(nèi)側(cè)彎曲，在該倒立梯形斷面的底面上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，倒立梯形斷面的2個斜邊構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。再者，第8發(fā)明是，提供一種燃料輸送管中，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是以在大致矩形的頂邊上設(shè)置有寬度比該矩形的寬度窄的大致矩形而成的大致鑰匙形斷面形成，在該大致鑰匙形斷面的底面或者上面或者2個側(cè)面的任何一個上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，大致鑰匙形斷面的2個側(cè)面構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。再者，第9發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是在大致矩形的頂邊上設(shè)置有寬度窄于該矩形的大致矩形所成的大致鑰匙形形狀，并且以帶有寬度窄的的大致矩形頂部按圓弧狀彎曲所成的形狀的拱形頂?shù)拇笾妈€匙形斷面形成，在該大致鑰匙形斷面的底面或者2個側(cè)面的任何一個上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，大致鑰匙形斷面的2個側(cè)面構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。還有，第10發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，上述燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是大致矩形，并且以讓該大致矩形的2個長邊側(cè)壁面的任何一個的大致中央部向內(nèi)側(cè)彎曲成凹槽狀所成的大致護目鏡形斷面形成，在另一個大致平坦的長邊側(cè)壁面或者2個平坦的短邊側(cè)壁面的任何一方上固定有噴射噴嘴連接用的各管座，至少上述大致中央部彎曲成凹槽狀的一個長邊側(cè)壁面構(gòu)成撓性的吸附壁面，該吸附壁面承受隨著燃料噴射所產(chǎn)生的壓力而變形，借此，吸收脈動。另外，也可以使2個長邊側(cè)壁面平行。再者，也可以使2個長邊側(cè)壁面的一個朝外方突出地形成。還有，也可以使燃料輸送本體的斷面形狀的4個角至少有1個為圓弧狀。此外，第11發(fā)明是，提供一種燃料輸送管，在備有噴射噴嘴的沒有設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其中，在燃料輸送本體的壁面上形成有撓性吸附壁面，借助于內(nèi)部壓力的變化，吸附壁面撓曲，由此，可增加燃料輸送本體的內(nèi)部容積，同時，燃料輸送本體內(nèi)流動的燃料的音速",與燃料輸送本體的內(nèi)部容積V所決定的為20X103(m-。5sec")《a/VF《85X103(m"'5sec")，通過燃料輸送本體內(nèi)流動的燃料的高頻率區(qū)域的等價音速^與上述燃料音速a之比"z7"h為"i/"w《0.7。另外，還可以是，^A/F為35X103(m-Q5sec")《&/#《85X103(m-0.5sec")，a丄/^為aA《0.7。再者，還可以是，a丄A/F為20X103(m-w'sec-1)《c^/VF《35X103(m-0.5sec")，是0.35《ajc^《0.7。還可以是，吸附壁面通過使燃料輸送本體壁面的至少一部分向內(nèi)方彎曲而形成，借助于內(nèi)部壓力的變化，彎曲部分向外方撓曲，借此，增加燃料輸送本體的內(nèi)部容積。本發(fā)明由于具有上述結(jié)構(gòu)，在如第1第10發(fā)明所述的燃料輸送管中，可大幅度地增加受到與以往同樣壓力時的容積變化率，提高了撓性吸附壁面的脈動吸收效果，可抑制放射音等的異常噪音的傳遞*傳播*放射。由于燃料輸送本體的外形尺寸基本沒有增加，所以，即使與已有的燃料輸送管置換，也能容納到發(fā)動機室內(nèi)有限的空間內(nèi)，確保作為部件的互換性。作為吸附壁面的脈動吸收的理論根據(jù)，可以理解成噴射噴嘴的開閉時所產(chǎn)生的沖擊波，在向管座的燃料流入口流入或者因瞬間的逆流而流出時，通過撓性吸附壁面的撓曲吸收沖擊或脈動；并且借助于彈簧常數(shù)比較小的薄壁部件產(chǎn)生撓曲變形，引起內(nèi)部容積變化，吸收燃料的壓力變動。第1第10發(fā)明，通過采用下述各種斷面形狀，能發(fā)揮同樣的作用效果。(1)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀大體為矩形，并且是使該大致矩形的2個長邊側(cè)壁面分別向內(nèi)側(cè)彎曲而成的形狀的大致研缽形斷面。(2)是在研缽形斷面的2個長邊側(cè)壁面的中央附近分別形成平坦部分的大致鼓形斷面。(3)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是在梯形的頂邊設(shè)置有大致矩形所成的大致燒瓶斷面。(4)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是在梯形的頂邊設(shè)置有大致矩形所成的大致燒瓶形狀，并且是帶有大致矩形的頂部按圓弧狀彎曲所成的形狀的拱形頂?shù)拇笾聼啃螖嗝妗?5)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是在大致矩形的頂邊設(shè)置有大致梯形所成的倒立燒瓶斷面。(6)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是大致的梯形斷面。(7)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是大致的梯形形狀，并且是以讓梯形的頂部按圓弧狀彎曲所成的形狀的拱形頂?shù)拇笾绿菪螖嗝妗?8)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是倒立的梯形形狀，并且是2個斜邊分別向內(nèi)側(cè)彎曲所成的形狀的倒立梯形斷面。(9)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是在大致矩形的頂邊設(shè)置有寬度比矩形的寬度窄的大致矩形所成的大致鑰匙形斷面。(10)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是大致的鑰匙形狀，且是帶有寬度較窄的大致矩形的頂部按照圓弧狀彎曲所成的形狀的拱形頂?shù)拇笾妈€匙形斷面。(11)燃料輸送本體的軸垂直方向的斷面形狀是大致的矩形，且是讓該大致矩形的2個長邊側(cè)壁面的任何一個的大致中央部向內(nèi)側(cè)以凹槽狀彎曲所成的形狀的大致護目鏡形斷面。還有，各斷面形狀并不需要嚴格地做成左右對稱形狀。此外，連接到燃料輸送本體上的管座還可以配置在壁面的上面、底面及2個側(cè)面的任意位置，連接該管座的壁面朝向下方，以便配置燃料輸送本體加以利用。另外，用于形成各斷面的材料可以是-(A)由圓形管進行成形加工的無縫管(但是，圓形管制造時的接縫除外)；(B)將2個槽鋼重合并將接縫焊接的管；(C)通過壓力加工使一部分重合的管等；使用公知的加工方法形成具有上述給定斷面形狀的燃料輸送本體。在第110發(fā)明中，燃料輸送本體的外壁部或者吸附壁面的板厚縱橫比率構(gòu)成部件的材質(zhì)或強度等，可根據(jù)實驗或解析確定，特別是在發(fā)動機空轉(zhuǎn)時，應(yīng)使振動與脈動成為最小值。根據(jù)第110發(fā)明的燃料輸送管，保持托架的安裝尺寸，可以保持相對以往燃料輸送管的互換性。另外，第ll發(fā)明涉及壓力脈動的降低及放射音降低的機構(gòu)(裝置)，所以，隨著燃料從噴射噴嘴的噴射產(chǎn)生壓力脈動時，其壓力變動值與燃料輸送管內(nèi)流動的燃料音速",及燃料輸送本體的內(nèi)部容積密切相關(guān)，其關(guān)系為下述公式1所表示之比例式[公式l〗P:壓力變動值，燃料輸送本體中的燃料音速，V燃料輸送本體的內(nèi)部容積。從而，通過縮小經(jīng)過燃料輸送本體內(nèi)流動的燃料音速A，能夠減小壓力脈動P。關(guān)于該燃料音速^，借助于燃料中的運動量法則及連續(xù)式，有下述公式2成立。并且，根據(jù)體積彈性模量的定義有下述公式3成立。[公式2]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>p:燃料的密度，《/:燃料的體積彈性模量，A:燃料輸送本體內(nèi)的體積彈性模量。[公式3]AP:燃料輸送本體內(nèi)的內(nèi)部壓力變化，附加內(nèi)部壓力時的燃料輸送本體內(nèi)的容積彈性量。利用上述公式，通過FEM等的數(shù)值解析，能求出經(jīng)過燃料輸送本體流動的燃料音速"，。并且，在該燃料音速^變小的情況下，如果縮小K,即燃料輸送本體內(nèi)的體積彈性模量也是可以的，在該《變小時，還可以增大附加內(nèi)部壓力時的燃料輸送本體內(nèi)的內(nèi)部容積。因此，本發(fā)明的燃料輸送管，由于形成有撓性吸附壁面，借助于內(nèi)部壓力的變化，使吸附壁面向外方撓曲，借此，可增大內(nèi)部容積，所以，能提高壓力脈動的吸收效果，可抑制向底板下面配管等的脈動或噪音的傳遞傳播。另一方面，通過求出燃料輸送本體內(nèi)的氣柱振動模式及其頻率，可以算出噴射噴嘴的滑閥落座于閥座時產(chǎn)生的卡吃卡吃音及其他放射音帶來問題的數(shù)kHz以上的高頻率區(qū)域的等價音速&。g卩，氣柱振動模式，適用兩端封閉端的氣柱條件，下述公式4的關(guān)系成立。[公式4]f:頻率，n:氣柱振動模式的次數(shù)，1:燃料輸送本體的氣柱長度從上述公式4，并借助于下述公式5，可求出高頻率區(qū)域的等價音速aw。[公式5]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>根據(jù)上述公式，計算以往的燃料輸送管的高頻率區(qū)域的等價音速^的情況下，與上述燃料音速a的情況大致相同，為了降低壓力脈動而減小&時，^也會變小，使放射音變大，這是不合適的。但是，本發(fā)明的燃料輸送管，由于放射音帶來問題的高頻率區(qū)域的脈動使吸附壁面變成保持有多個波腹與波節(jié)的模式形狀，是很難彎曲的形狀，所以，高頻率區(qū)域的吸附壁面的撓曲變小。因此，即使在燃料音速^變小的情況下，高頻率區(qū)域的等價音速^也不會變小，可以良好地抑制大的放射音的發(fā)生。而且，由于通過下述結(jié)構(gòu)形成，即，由本發(fā)明者等進行的數(shù)值解析與試驗結(jié)果、燃料的音速^與燃料輸送本體的內(nèi)部容積V所確定的c^/V^為20X103(m-05sec")《85X103(m_a5sec")，且高頻率區(qū)域的等價音速^與燃料的音速a之比^/為ai/&《0.7，所以，能得到提高了壓力脈動的吸收效果及放射音的防止效果的雙重效果的燃13對于上述范圍，假設(shè)^/VF〈20X103(m-G'5.sec'1)，就有必要縮小c^或者增大V。為了縮小^，就必須增大燃料輸送本體的內(nèi)部容積V，為此，必須使壁面的壁厚減薄，卻降低了燃料輸送本體相對燃料噴射時的脈動的耐久性。另外，為了增大內(nèi)部容積V，必須增大燃料輸送本體的形成寬度、高度及長度，當(dāng)內(nèi)部容積V過大、變成大體積時，會導(dǎo)致在車體上的布置性降低。相反，如果^/#〉85X103(m"'、sec")，則內(nèi)部壓力產(chǎn)生的內(nèi)部容積V的增加比例會減少，成為脈動吸收性低的部件，使底板下面配管產(chǎn)生振動。此外，當(dāng)《>>0.7時，為了縮小燃料的音速^以提高脈動吸收性能時，與此成比例的高頻率區(qū)域的等價音速^也會變小，導(dǎo)致放射音增大，成為缺乏放射音抑制效果的部件，結(jié)果會產(chǎn)生卡吃卡吃的聲音。于是，在本發(fā)明的燃料輸送管中，不僅能提高燃料噴嘴引起的來自噴射噴嘴的壓力脈動的吸收效果，很好地防止底板下面配管產(chǎn)生的振動及噪音，還能抑制噴射噴嘴的滑閥落座于閥座等時的卡吃卡吃音等的、高頻率區(qū)域的音的放射。因而，沒有必要使用防波動裝置及振動吸收用的夾子等高價部件，能降低制造成本，不會變成大體積，可抑制外徑尺寸的增大，即使是發(fā)動機室內(nèi)等有限的空間也可以進行設(shè)置，能得到布置性好的制品，還可以與已有的燃料輸送管進行置換，并能保證作為部件的互換性。此外，如果使aJV^為35X103(m-a5sec")《ai/#《85X103(m-°5sec");使c^/c^為a>H《0.7的話，則能夠搭載4氣缸等比較小的發(fā)動機(6601000cc類)，即便是壓力脈動的降低效果比較小，也能適用于在小型車輛等中使用。再者，如果a,/VF為20X103(m-os'sec")《《35X103(m-a5sec");A/為0.35《^/《0.7的話，則能得到特別優(yōu)良的放射音的防止效果及壓力脈動的吸收性，可搭載46氣缸或者46氣缸以上的大型發(fā)動機(13002500cc類)，適用于在要求降低大的壓力脈動效果的車輛等上使用。此外，高頻率區(qū)域的等價音速^的值，在物理層面上講是不可能超過燃料輸送本體內(nèi)的燃料本身的音速，如果^/^變小，燃料音速^就必須減少，如上述，這意味著為了增大變形量就要使壁厚變薄，但卻帶來耐久性降低的問題。為此，為了避免使用時內(nèi)部壓力產(chǎn)生的燃料輸送本體的破損，由于要使^的值受到限制，所以，a/最好是0.35以上。另外，只要是在受到內(nèi)部壓力作用下能夠產(chǎn)生彎曲、由此增大燃料輸送本體的內(nèi)部容積的任何形狀，都可用來形成吸附壁面，但是，如果讓燃料輸送本體壁面的至少的一部分向內(nèi)方彎曲，最好是以比較大的曲率半徑平滑地彎曲而形成吸附壁面的話，則借助于內(nèi)部壓力變化使該彎曲部分向外方撓曲，就可以增加燃料輸送本體的內(nèi)部容積。作為這樣的吸附壁面的效果，在不具有向內(nèi)方彎曲壁面的吸附壁面的場合，在吸附壁面向外方撓曲時，相反，非吸附壁面部分有可能向內(nèi)方收縮，使得內(nèi)部容積難以增大。然而，在讓壁面朝內(nèi)方彎曲形成吸附壁面的情況下，彎曲部分向外方撓曲變成直線，就可以加長吸附壁面的端點間距離，因此，與該吸附壁面連續(xù)的非吸附壁面不會向內(nèi)收縮，相反會朝外方擴張，能大幅度地增大燃料輸送本體的內(nèi)部容積的增加率。圖1是本發(fā)明第1實施例的燃料輸送管的透視圖。圖2是圖1的a-a線的斷面圖。圖3是表示第1實施例的燃料輸送本體由于內(nèi)部壓力弓I起吸收壁面撓曲、使燃料輸送本體的內(nèi)部容積變化的狀態(tài)的示意圖。圖4是第2實施例的燃料輸送本體的主要斷面圖，斷面形狀為橫置研缽形狀。圖5是第3實施例的燒瓶形燃料輸送本體的主要斷面圖。圖6是第4實施例的鑰匙形的燃料輸送本體的主要斷面圖。圖7圖13是第5第11實施例的研缽形燃料輸送本體的主要斷面圖。圖14圖19是第12第17實施例的護目鏡形燃料輸送本體的主要斷面圖。圖20圖23是第18第21實施例鑰匙形的燃料輸送本體的主要斷面圖。圖24是第22實施例的研缽形燃料輸送本體的主要斷面圖。另外，圖25圖27是第23第25實施例的燒瓶形燃料輸送本體的主要斷面圖。圖28是第26實施例的梯形形狀的燃料輸送本體的主要斷面圖。圖29是第27實施例，是將多個成形板材組合所形成的燒瓶形燃料輸送本體的主要斷面圖。圖30是第28實施例，是借助于壓力加工使板材的一部分重疊所形成的燒瓶形燃料輸送本體的主要斷面圖。圖31是表示根據(jù)FEM解析的第1、第2實施例的研缽形燃料輸送本體的4kHz附近頻率的氣柱振動模式的波腹和波節(jié)的狀況的示意圖。圖32是表示根據(jù)FEM解析的第1、第2實施例的燒瓶形燃料輸送本體的、4kHz附近頻率的氣柱振動模式的波腹和波節(jié)的狀況的示意圖。此外，圖33是表示第2第6以往例的扁平形燃料輸送本體的、4kHz附近頻率的氣柱振動模式的波腹和波節(jié)的狀況的示意圖。該圖31圖33中的AI表示燃料輸送本體的、某相位的內(nèi)部壓力變化。此外，圖34是第1第4以往例子及第1第4實施例的燃料輸送本體的、關(guān)于高頻率區(qū)域的氣柱振動模式數(shù)與其頻率之間的相關(guān)曲線。圖35是關(guān)于第1第4以往例子及第1第4實施例的燃料輸送本體上的模式字數(shù)2以后的線性近似曲線。圖36是將脈動吸收性同等的第1實施例與第6以往例子的各燃料輸送本體的放射音比較后的曲線。圖37是在梯形形狀的燃料輸送本體的途中設(shè)置突出部的第29實施例的斷面透視圖。圖38是第30實施例，是具有帶拱形頂?shù)拇笾聻闊啃螤顢嗝娴娜剂陷斔捅倔w的主要斷面圖。圖39是第31實施例，是具有帶拱形頂?shù)拇笾绿菪螖嗝娴娜剂陷斔捅倔w的主要斷面圖。圖40是第32實施例，是具有帶拱形頂?shù)拇笾妈€匙形斷面的燃料輸送本體的主要斷面圖。圖41是倒立燒瓶形狀的第33實施例，圖42是倒立梯形形狀的第34實施例的燃料輸送本體的主要斷面圖，同時，將多個成形的板材組合而形成。圖43是表示在長邊側(cè)壁面的中央部不設(shè)置平坦部分、為平滑的圓弧的研缽形燃料輸送本體在受到內(nèi)部壓力作用使其內(nèi)部容積產(chǎn)生變化的狀態(tài)的示意圖。圖44是表示大致為燒瓶形狀的燃料輸送本體在受到內(nèi)部壓力作用使其內(nèi)部容積產(chǎn)生變化的狀態(tài)的示意圖。圖45是表示倒立燒瓶形狀的燃料輸送本體在受到內(nèi)部壓力作用使其內(nèi)部容積產(chǎn)生變化的狀態(tài)的示意圖。圖46是以往燃料輸送管的燃料輸送本體與管座的斷面圖。圖47是表示以往燃料輸送本體的變形狀態(tài)的示意圖。圖48是在實驗中使用的第2第6以往例子的扁平形狀的燃料輸送本體的斷面圖。具體實施方式下面，利用附圖詳細說明本發(fā)明的實施例。首先，本發(fā)明的第1第25實施例的燃料輸送本體的燃料音速^(m/s)、斷面面積A(mm2)、內(nèi)部容積V(mm3)、^/VF(m'a5sec")、高頻率區(qū)域的等價音速c^(m/s)、A/及壁厚(mm)表示在下表l中。此夕卜，為了便于比較，也表示出了不帶吸附壁面的四邊形形狀的燃料輸送本體(第l以往例子)的數(shù)據(jù)以及設(shè)置有吸附壁面的扁平形狀的燃料輸送本體(第2第6以往例子)的數(shù)據(jù)。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>上述第l以往例子的燃料輸送本體如表l所示，是寬16mm、高16mm的大致為正方形的斷面形狀，壁厚是1.2mm，管長為325mm。另外，第2第6以往例子如圖48所示，燃料輸送本體81的斷面形狀為扁平形狀。并且，第2以往例子為寬28mm、高10.2mm的扁平形狀的斷面形狀，壁厚是1.2mm，管長為325mm。另外，第3以往例子為寬34mm、高10.2mm的扁平形狀的斷面形狀，壁厚是1.2mm，管長為325mm。第4以往例子為寬34mm、高10.2mm的扁平形狀的斷面形狀，壁厚是1.2mm，管長為175mm。第5以往例子為寬28mm、高10.2mm的扁平形狀的斷面形狀，壁厚是1，2mm，管長為175mm。第6以往例子為寬32.7mm、高10.2mm的扁平形狀的斷面形狀，壁厚是1.0mm，管長為325mm。此外，在各實施例中，燃料輸送本體以借助于輥軋成形加工對圓形斷面的炭素鋼、不銹鋼等的管子進行加工所形成的特殊形狀斷面制作。接著，詳細說明圖1圖3所示的第1實施例，l是燃料輸送本體，在其一個面上設(shè)置有可連接噴射噴嘴(圖中未示)的管座2。例如，在4氣缸發(fā)動機的情況下，按期望間隔和角度設(shè)置4個管座2。另外，燃料輸送本體1用端帽12將兩端封住，在其一端上用釬焊或焊接連接固定有燃料導(dǎo)入管3，該燃料導(dǎo)入管3通過底板下面配管(圖中未示)連接到燃料箱(圖中未示)上。另外，在燃料輸送本體l的另一端或側(cè)面上，雖然也可以設(shè)置為返回燃料箱的返回管，但是，在無返回型燃料輸送管上不設(shè)置返回管。并且，該燃料箱的燃料通過底板下面配管輸送給燃料導(dǎo)入管3，如圖l的箭頭所示，從燃料導(dǎo)入管3向燃料輸送本體1流動，通過連接到管座2的噴射噴嘴直接噴射到進氣通路或氣缸內(nèi)。并且，燃料輸送本體l在管座2的安裝側(cè)設(shè)置有具有將燃料輸送本體1連接固定在發(fā)動機本體上所需的壁厚的堅固的托架4。此外，第l實施例的燃料輸送本體l，如圖2所示，為具有平坦的2個短邊側(cè)壁面和向內(nèi)側(cè)彎曲的2個長邊側(cè)壁面的大致研缽形斷面。并且，讓作為上述平坦的短邊側(cè)壁面一方的底面為下部壁5，來安裝管座2。并且，將與下部壁5對峙的作為短邊側(cè)壁面另一方的上面作為上部壁6。連接該上部壁6與下部壁5的作為長邊側(cè)壁面的左側(cè)壁7與右側(cè)壁8如圖2所示，以圓弧狀形成上部壁6與下部壁5的連接部，同時，按照由平坦的直邊與一對斜邊組成的梯形形狀，向內(nèi)方彎曲形成，構(gòu)成一對撓性的吸附壁面io，形成斷面形狀大致為鼓形的研缽形。從而，根據(jù)來自噴射噴嘴的燃料噴射時的內(nèi)部壓力的變化，向內(nèi)方彎曲的吸附壁面10可向外方撓曲變形，借此，可以增大燃料輸送本體l的內(nèi)部容積。上述第l實施例的研缽形燃料輸送本體l，由上部壁6、下部壁5、以及通過弧狀彎曲部11與之連接的左側(cè)壁7與右側(cè)壁8構(gòu)成。而且，如圖2所示，使左側(cè)壁7與右側(cè)壁8向內(nèi)方以梯形形狀彎曲，成為高33.6mm的吸附壁面IO，讓該吸附壁面10以最大外徑距離22mm對峙，同時，使該吸附壁面10的大致為直邊的邊長為10.2mm，該直邊部分的左側(cè)壁7與右側(cè)壁8的外徑距離為15.2mm。并且，如表1所示，使壁厚為1.2mm而燃料輸送本體l內(nèi)部的斷面面積A為468mm2，同時，形成管長為325mm，借此，內(nèi)部容積V為150879mm3，如圖2實線所示，在下部壁5上設(shè)置噴射噴嘴的管座2。還有，在圖4所示的第2實施例中，形成為橫長形狀，該橫長形狀的上部壁6與下部壁5的形成寬度為33.6mm，通過弧狀彎曲部ll與之連接的左側(cè)壁7與右側(cè)壁8的高度為22mm。并且，使上部壁6與下部壁5分別向內(nèi)方以梯形彎曲，形成一對吸附壁面IO。同時，使該一對吸附壁面10的大致為直邊的邊長為10.2mm，該直邊部分的上部壁6與下部壁5的外徑距離為15.2mm。并且，如表1所示，使壁厚為1.2mm而燃料輸送本體l內(nèi)部的斷面面積A為468mm2，同時，形成管長為325mm，借此，內(nèi)部容積V為150879mm3，如圖4雙點線所示，在下部壁5上設(shè)置噴射噴嘴的管座2。并且，另一不同的第3實施例的燃料輸送本體1，如圖5所示，為在梯形頂邊上設(shè)置有大致矩形所成的燒瓶形狀，使上部壁6與下部壁5向內(nèi)方彎曲形成，作為吸附壁面IO，將左側(cè)壁7與右側(cè)壁8做成大致的直邊，使其斷面形狀以橫長的燒瓶形形成。而且，左側(cè)壁7的高度為9.4mm，右側(cè)壁8的高度為22mm，左側(cè)壁7與右側(cè)壁8的外徑距離為32mm。另夕卜，通過弧狀彎曲部ll，把左側(cè)壁7與右側(cè)壁8連接到由大致直邊與斜邊構(gòu)成的上部壁6與下部壁5上而形成。該上部壁6與下部壁5的左側(cè)壁7側(cè)的大致直邊的長度為16.24mm。并且，如表1所示，通過使壁厚為1.2mm，可使燃料輸送本體l內(nèi)部的斷面面積A為289mm2，同時，形成管長為325mm，借此，使內(nèi)部容積V為93097mm3,如圖5單點劃線所示，在下部壁5大致直邊的一側(cè)設(shè)置有噴射噴嘴的管座2。還有，再一不同的第4實施例的燃料輸送本體1，如圖6所示，為將大小2個大致的矩形組合在一起所成的鑰匙形狀，使上部壁6與下部壁5向內(nèi)方彎曲形成，并作為吸附壁面IO，左側(cè)壁7與右側(cè)壁8為大致的直邊，并且其斷面形狀以橫長的鑰匙形配置形成。并且，左側(cè)壁7的高度為6.4mm，右側(cè)壁8的高度為13.6mm，上部壁6與下部壁5的形成寬度為32mm。上部壁6與下部壁5，通過用斜邊把設(shè)置在左側(cè)壁7側(cè)的長12.73mm的大致直邊與設(shè)置在右側(cè)壁8側(cè)的長9mm的大致直邊連接在一起而形成，并通過弧狀彎曲部11把兩端部連接到上部壁6與下部壁5上。而且，如表1所示，通過把壁厚制成1.2mm，使燃料輸送本體l內(nèi)部的斷面面積A為205mm2，同時，通過形成管長為325mm，使內(nèi)部容積V為66155mm3，在下部壁5的右側(cè)壁8側(cè)的長9mm的大致直邊上設(shè)置有噴射噴嘴的管座2。另外，表l示出了第3實施例中配置成橫長的燒瓶形和第4實施例中配置成橫長鑰匙形的情況的數(shù)據(jù)，但是，還可以是如圖4、圖5雙點劃線所示，在左側(cè)壁7或右側(cè)壁8上設(shè)置管座2，使該壁面朝向下方，配置成縱長的燒瓶形、鑰匙形使用。還有，在圖5的第3實施例中，在左側(cè)壁7上設(shè)置管座2的情況下，燃料輸送本體l成為倒立的燒瓶形狀。下面，圖7圖13是第511實施例，任何一個都是研缽形的燃料輸送本體l。另外，圖11所示的第9實施例是長邊側(cè)壁面的中央為圓弧狀的研缽形，并且，圖7圖10、圖12、圖13所示的第5第8、第10、第ll實施例，與第l實施例同樣，是在長邊側(cè)壁面的中央設(shè)置平坦的直邊的大致鼓形的研缽形形狀。在各圖中示出了斷面形狀與外徑尺寸，其壁厚或斷面面積A、內(nèi)部容積V及管長都表示在表1中。另外，在這些第5第11實施例中，配置成如各圖所示的橫長形式，在上部壁6與下部壁5上配置有吸附壁面IO，如單點劃線所示，在下部壁5上設(shè)置噴射噴嘴的管座2而形成，進行表l所示的音速等的測量。但是，也可以上下縱長地配置并使用，在這種情況下，如雙點劃線所示的在右側(cè)壁8或左側(cè)壁7任何一方上設(shè)置管座2，把設(shè)置該管座2的壁面配置在下方使用。另外，圖14圖19所示的第12第17實施例，是由2個長邊側(cè)壁面與2個短邊側(cè)壁面構(gòu)成的大致矩形，借助于讓位于2個長邊側(cè)壁面的一方的上部壁6的中央部朝內(nèi)方彎曲成凹槽狀形成，然后形成吸附壁面IO，制成斷面為護目鏡形的燃料輸送本體l。在各圖中示出了的斷面形狀與外徑尺寸，其壁厚、斷面面積A、內(nèi)部容積V及管長都表示在表1中。這里，圖19所示的第17實施例雖然與圖15所示的第13實施例外徑尺寸相同，但是，如表1所示，第13實施例壁厚為1.2111111，斷面面積A為234mm2、內(nèi)部容積V為78993mm3，而第17實施例壁厚為1.0mm，斷面面積A為250mm2、內(nèi)部容積V為84567mm3。在各實施例中，如圖所示，在與設(shè)置凹槽狀彎曲側(cè)的上部壁6相反側(cè)的下部壁5上，如單點劃線所示，設(shè)置有噴射噴嘴的管座2。另外，即使在護目鏡形的燃料輸送本體l的情況下，也可以沿上下方向配置并使用，即使在該情況下，如雙點劃線所示，也能在右側(cè)壁8或左側(cè)壁7任何一方上設(shè)置管座2，把設(shè)置該管座2的壁面配置在下方使用。另外，在圖14圖17及圖19所示的護目鏡形的燃料輸送本體1中，雖然作為長邊側(cè)壁面的上部壁6與下部壁5平行地形成，但是，在圖18所示的第16實施例的燃料輸送本體1中，使長邊側(cè)壁面的一方下部壁5向外方突出地形成。還有，圖20圖23所示的第18第21實施例是鑰匙形，圖24所示的第22實施例是研缽形，圖25圖27所示的第23第25實施例是燒瓶形燃料輸送本體l，在各圖中示出了斷面形狀與外徑尺寸，其壁厚、斷面面積A、內(nèi)部容積V及管長都表示在表1中。即使在這些第18第25實施例中，也可以橫長地配置，在單點劃線所示的位置設(shè)置管座2的情況的數(shù)據(jù)也表示在表1中。但是，也可以沿上下方向縱長地配置，在這種情況下，在雙點劃線所示的右側(cè)壁8上設(shè)置噴射噴嘴的管座2，也能把該右側(cè)壁8配置在下方使用。進一步，如第18、第22、第23、第24、第25實施例，也能在左側(cè)壁7比較長的情況下，在左側(cè)壁7上設(shè)置管座2，將該左側(cè)壁7配置在下方使用。如上述表l所示，第1第25實施例及第1第6以往例子的經(jīng)過燃料輸送本體1內(nèi)流動的燃料音速^，使用上述作用中所示的公式并借助于FEM解析求出。另外，高頻率區(qū)域的等價音速，是進行將燃料輸送本體l內(nèi)的燃料與燃料輸送本體l耦合的模型解析，抽出(抜^出t)由放射音造成問題的數(shù)kHz以上的燃料輸送本體l內(nèi)的氣柱共鳴部分的模式。在圖34中，示出了在第1第4實施例及第1第4以往例中，與模式數(shù)的乘冪次數(shù)和其頻率相關(guān)的曲線。另外，以該圖34的曲線為基礎(chǔ)，在圖35中，示出了在第1第4實施例及第1第4以往例中，模式次數(shù)2以后(以降)的線性近似曲線。而且，從該曲線求出斜率(Wn)，借助于上述公式5，通過給該斜率乘以各燃料輸送本體1的軌道長的2倍(21)，可以求出高頻率區(qū)域的等價音速^。在圖34、圖35中，以往例的模式數(shù)的乘冪次數(shù)大體為l，當(dāng)模式次數(shù)為2以上的模式數(shù)與頻率為近似線性吋，大致通過原點。即是說，燃料音速^與高頻率區(qū)域的等價音速^基本相同。與之相對，實施例的模式數(shù)的乘冪次數(shù)基本大于l，當(dāng)模式次數(shù)為2以上的模式數(shù)與頻率為近似線性時，則與X軸的交點向正向側(cè)大大地偏移，不通過原點。即是說，與燃料音速a相比，高頻率區(qū)域的等價音速^變大，^/^《0.7。下面，用第l實施例說明本發(fā)明燃料輸送管的脈動吸收及放射音的降低作用。首先，隨著燃料從噴射噴嘴的噴射產(chǎn)生壓力脈動時，燃料輸送本體1的撓性吸附壁面10向外方撓曲變形，使燃料輸送本體l的內(nèi)部容積增大。圖3是對該內(nèi)部容積增大狀態(tài)進行FEM解析的概略圖，內(nèi)部容積增大前的燃料輸送本體1的內(nèi)壁面用虛線表示，內(nèi)部容積增大時的燃料輸送本體l的內(nèi)壁面用實線表示。如圖3所示，通過內(nèi)部壓力的上升，撓性吸附壁面10以距離^分別向外方撓曲變形，成為直線，借此，圖3的a所示的各吸附壁面10的端點之間、即上部壁6與下部壁5之間的距離也隨之變長。從而，燃料輸送本體l的內(nèi)部容積能有大的增加(1.1°/。的程度)，如表1所示，能以數(shù)百Hz的程度縮小燃料音速^，由于a,/VF《45X103(n^^sec-1)是必然的，能夠縮小^，所以能得到良好的壓力脈動的吸收效果。結(jié)果，可良好地抑制朝底板下面配管等的壓力脈動或噪音的傳遞傳播。另一方面，在燃料噴射后，由噴射噴嘴的滑閥落座于閥座等上時產(chǎn)生的卡吃卡吃音等、放射音產(chǎn)生問題的數(shù)kHz以上的高頻率區(qū)域的等價音速《的情況下，在以往的燃料輸送管中，通過易于撓曲使燃料音速^變小時，如圖3所示，即使在高頻率區(qū)域也必然使撓曲變大，模式數(shù)也增多。由此，如表1所示，雖然高頻率區(qū)域的等價音速^也在減小，但是，卻很難抑制放射音。然而，第1實施例的燃料輸送管如圖31所示，在高頻率區(qū)域內(nèi)，吸附壁面10為保持有多個波腹與波節(jié)的模式形狀，成為不易彎曲的形狀，所以，吸附壁面10的撓曲變小。從而，燃料音速^為287m/s，與此相比，高頻率區(qū)域的等價音速為663m/s,不會縮小，與以往例相比，能抑制放射音使其減小。圖36示出了^/VF為近似值，脈動吸收性同樣的第1實施例與第6以往例的燃料輸送管中的比較放射音的曲線。從該曲線中可以看出，本發(fā)明的第1實施例燃料輸送管與第6以往例相比，明顯地提高了放射音的抑制效果。另外，也能以與上述第1第25實施例不同的形狀形成，如圖28所示的再一不同的第26實施例所示，還可以按照下述方式形成燃料輸送本體1，即讓上部壁6側(cè)寬度變窄、下部壁5側(cè)寬度變寬，而且通過設(shè)置向內(nèi)方以圓弧狀平緩地彎曲的左側(cè)壁7與右側(cè)壁8而形成，使斷面形狀為大致的梯形形狀。另外，還可以如單點劃線所示，在下部壁5上設(shè)置管座2使用，或者，還可以是，在上部壁6上設(shè)置管座2，把該上部壁6配置在下方，成為倒立的梯形形狀使用。此外，上述第1第26實施例的燃料輸送本體1，借助于上述的輥軋成形法加工能容易地形成。另外，燃料輸送本體1也可以是如圖29所示的第27實施例，使上半部分與下半部分各自分離地形成之后，將該2個成形的板材組合，通過釬焊或焊接等形成。再者，還可以是如圖30所示的第28實施例，把壓力成形的板材的兩端部雙重重合后，借助于釬焊或焊接等固定兩端部而形成。即使在這些情況下，還可以配置成縱長的燒瓶形狀或倒立的燒瓶形狀，如單點劃線所示，將管座2設(shè)置在下部壁5或上部壁6上，將設(shè)置該管座2的壁面配置在下方后使用，還可以是如雙點劃線所示，將管座2設(shè)置在右側(cè)壁8上，配置成橫長的燒瓶形狀后使用。圖2、圖4圖30所示的斷面圖，表示各實施例的燃料輸送本體l的主要斷面，從燃料輸送本體l長度方向的前端到后端，雖然不一定非要成為同一斷面形狀，但是，根據(jù)安裝空間，最好讓一部分具有與主要斷面不同的形狀。例如，如圖37所示的第29實施例，可以根據(jù)需要，在燃料輸送本體1的途中設(shè)置突出部13來調(diào)整燃料的流量，或者，雖然在圖中未示，但是也可以將途中縮小，防止與其他部件的千涉。另外，在上述各實施例中，雖然在4個角上設(shè)置有弧狀彎曲部11，但是，也不一定非要使這4個角以弧狀彎曲，例如圖37所示的第29實施例，讓一部分角以角形形成，這樣也很容易成形。但是，以弧狀彎曲的方法可以提高來自噴射噴嘴的燃料噴射時的內(nèi)部壓力變化所引起的吸附壁面10的變形對應(yīng)性。另外，圖38是大致燒瓶形狀的變形，示出了以圓弧狀形成上部壁6的拱形頂?shù)拇笾聼繑嗝娴牡?0實施例的燃料輸送本體1。并且，圖39是大致梯形形狀的變形，示出了以圓弧狀形成上部壁6的作為拱形頂?shù)拇笾绿菪螖嗝娴牡?1實施例的燃料輸送本體1。再者，圖40是大致鑰匙形狀的變形，示出了以圓弧狀形成上部壁6的帶拱形頂?shù)拇笾妈€匙斷面的第32實施例的燃料輸送本體l。即使在這些第30、31、32實施例的情況下，也可以沿上下方向縱長地配置，在平坦的下部壁5上，如單點劃線所示，設(shè)置有管座2，也可以橫長地配置，在成為下面的左側(cè)壁7或右側(cè)壁8上，如雙點劃線所示，設(shè)置有管座2。還有，圖41所示的第33實施例，在形成倒立燒瓶形狀的燃料輸送本體1時，讓平坦的皿狀的上部壁6與下部壁5、左側(cè)壁7及右側(cè)壁8構(gòu)成的彎曲的斷面杯狀部件分離且形成之后，在使相互的端部重合的狀態(tài)下通過焊接或釬焊，使雙方固定而形成。另外，圖42所示的第34實施例，在形成大致梯形形狀的燃料輸送本體1時，讓平坦的皿狀下部壁5與上部壁6、左側(cè)壁7及右側(cè)壁8組成的彎曲部件分離且形成之后，在使相互的端部重合的狀態(tài)下通過焊接或釬焊，使雙方固定而形成。還有，圖43示出了在長邊側(cè)壁面的中央不設(shè)置平坦部分的以平滑圓弧所形成的研缽形燃料輸送本體l中，對施加內(nèi)部壓力情況的變形進行FEM解析的結(jié)果。如圖43所示，借助于承受的內(nèi)部壓力，使燃料輸送本體l的內(nèi)壁面從虛線橫向膨脹到實線位置，由于橫向的移動量大，所以，上下方向的變形量則局限于很小，結(jié)果表明，內(nèi)部容積的增加率可達到1.1%。進而，即使在圖43所示的大致呈研缽形形狀斷面的燃料輸送本體1的情7兄下，也能發(fā)揮與圖3的第1實施例同樣的作用與效果。最后，圖44示出了大致為燒瓶形狀，圖45示出了關(guān)于倒立燒瓶形狀的燃料輸送本體1的、作用有內(nèi)部壓力情況的變形進行FEM解析的結(jié)果。即使在這種情況下，也能發(fā)揮與圖3的第1實施例同樣的作用與效果。本發(fā)明的燃料輸送本體，由于具有上述構(gòu)成，借助于將軸垂直方向的斷面形狀做成研缽形、燒瓶形、梯形、鑰匙形、護目鏡形等，可大幅度地增加承受與以往同樣壓力的情況下的內(nèi)部容積的變化率，提高了撓性吸附壁面的脈動吸收效果，抑制了異常噪音的傳遞，傳播，放射。由于幾乎不用增大燃料輸送本體的外形尺寸，即使與已有的燃料輸送管置換，也能容納在發(fā)動機室內(nèi)的有限空間內(nèi)，能保證作為部件的互換性等，有著極為顯著的技術(shù)效果。并且，由于使由燃料輸送本體內(nèi)流動的燃料音速A與內(nèi)部容積V所確定的A/VF為20X10385X103(m'Q5sec")，燃料音速A與高頻率區(qū)域的等價音速^之比為A/^《0.7，通過吸附壁面的撓曲變形，根據(jù)內(nèi)部壓力的變化，可使燃料輸送本體的內(nèi)部容積與以往技術(shù)相比大幅度地增加，所以，提高了燃料噴射時的壓力脈動吸收效果。從而，低頻率域的機械振動很難傳播到底板下面配管等上，能很好地防止噪音的發(fā)生。并且，高頻率區(qū)域的脈動很難使燃料輸送管撓曲，高頻率區(qū)域的等價音速不會縮小，可良好地抑制噴射噴嘴的滑閥落座于閥座等上時的卡吃卡吃音等的高頻率區(qū)域的音向外部的放射。于是，可抑制從低頻率區(qū)域到高頻率區(qū)域的噪音發(fā)生，不用使用防波動裝置或振動吸收用夾子等，能夠降低制造成本。權(quán)利要求1、一種燃料輸送管，其在具有噴射噴嘴且不設(shè)置向燃料箱返回的回路的無返回型燃料輸送本體上連接有燃料導(dǎo)入管，該燃料導(dǎo)入管通過底板下面配管與燃料箱連接，其特征是，在燃料輸送本體的壁面上形成有撓性吸附壁面，借助于內(nèi)部壓力的變化，吸附壁面撓曲，由此，可增加燃料輸送本體的內(nèi)部容積，同時，由燃料輸送本體內(nèi)流動的燃料的音速αL與燃料輸送本體的內(nèi)部容積V所決定的id="icf0001"file="S2008100926546C00011.gif"wi="12"he="5"top="87"left="109"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="no"/>為<math-cwu><![CDATA[<math><mrow><mn>20</mn><mo>&times;</mo><msup><mn>10</mn><mn>3</mn></msup><mrow><mo>(</mo><msup><mi>m</mi><mrow><mo>-</mo><mn>0.5</mn></mrow></msup><mo>&CenterDot;</mo><msup><mi>sec</mi><mrow><mo>-</mo><mn>1</mn></mrow></msup><mo></mo><mo>)</mo></mrow><mo>&le;</mo><msub><mi>&alpha;</mi><mi>L</mi></msub><mo>/</mo><msqrt><mi>V</mi></msqrt><mo>&le;</mo><mn>85</mn><mo>&times;</mo><msup><mn>10</mn><mn>3</mn></msup><mrow><mo>(</mo><msup><mi>m</mi><mrow><mo>-</mo><mn>0.5</mn></mrow></msup><mo>&CenterDot;</mo><msup><mi>sec</mi><mrow><mo>-</mo><mn>1</mn></mrow></msup><mo></mo><mo>)</mo></mrow><mo>,</mo></mrow></math>]]></math-cwu><!--imgid="icf0002"file="S2008100926546C00012.gif"wi="122"he="5"top="94"left="35"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="no"/-->通過燃料輸送本體內(nèi)流動的燃料的高頻率區(qū)域的等價音速αH與所述燃料音速αL之比αL/αH為αL/αH≤0.7。2、根據(jù)權(quán)利要求l所述的燃料輸送管，其特征是，^/#為35X103(m-05sec")《"L/VF《85X103(m-05sec")，"A為.-《0.7。3、根據(jù)權(quán)利要求l所述的燃料輸送管，其特征是，^/VF為20X103(m-05'sec")《35X103(m-。5.sec-1),c^/c^是0.35《^/《0.7。4、根據(jù)權(quán)利要求1所述的燃料輸送管，其特征是，吸附壁面通過使燃料輸送本體壁面的至少一部分向內(nèi)方彎曲而形成，借助于內(nèi)部壓力的變化，彎曲部分向外方撓曲，借此可以增加燃料輸送本體的內(nèi)部容積。全文摘要一種燃料輸送管，可以減少噴射噴嘴引起的燃燒噴射時的壓力脈動，能防止底板下面配管的振動或噪音的發(fā)生，可縮小來自燃料輸送本體的放射音。設(shè)置在燃料輸送本體(1)壁面上的撓性吸附壁面(10)，通過內(nèi)部壓力的變化產(chǎn)生撓曲，使燃料輸送本體(1)的內(nèi)部容積增加。由燃料輸送本體(1)內(nèi)流動的燃料音速α_L與燃料輸送本體(1)的內(nèi)部容積V所決定的α_L/V為20×10³(m^-0.5·sec^-1)≤α_L/V≤85×10³(m^-0.5·sec^-1)成立，高頻率區(qū)域的等價音速α_H與燃料音速α_L之比α_L/α_H為α_L/α_H≤0.7成立。文檔編號F02M55/02GK101260854SQ20081009265公開日2008年9月10日申請日期2003年10月8日優(yōu)先權(quán)日2002年10月11日發(fā)明者土屋光,小方哲夫,林耕一,水野賀壽光,渡邊榮司,臼井正佳,芹澤由之申請人:臼井國際產(chǎn)業(yè)株式會社