一種火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法，包括如下步驟，步驟一，進(jìn)行調(diào)門(mén)優(yōu)化試驗(yàn)，確定各項(xiàng)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，依次進(jìn)行目前的閥門(mén)曲線線性關(guān)系需進(jìn)行負(fù)荷升降試驗(yàn)、高調(diào)門(mén)流量特性試驗(yàn)、確定每個(gè)高調(diào)門(mén)預(yù)啟閥最大行程及順序閥曲線、在線檢查改動(dòng)后的順序閥曲線、確定中調(diào)門(mén)最大流量點(diǎn)位置；步驟二，通過(guò)對(duì)調(diào)門(mén)流量曲線試驗(yàn)數(shù)據(jù)的計(jì)算及分析得出調(diào)門(mén)流量曲線優(yōu)化方案。本發(fā)明能夠有效的改善汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量特性，提高發(fā)電機(jī)組變負(fù)荷及一次調(diào)頻性能，有效提高發(fā)電機(jī)組的調(diào)節(jié)品質(zhì)，提高汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)，中調(diào)門(mén)運(yùn)行安全及壽命，提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。
【專利說(shuō)明】一種火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及熱能與動(dòng)力工程【技術(shù)領(lǐng)域】，特別涉及一種火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法。
【背景技術(shù)】
[0002]隨著電力工業(yè)不斷向大容量、高參數(shù)、高自動(dòng)化時(shí)期的發(fā)展，30(MW、60(MW級(jí)火電機(jī)組已經(jīng)成為電網(wǎng)的主力機(jī)組。而這些大型火電機(jī)組的安全、穩(wěn)定運(yùn)行直接影響著電網(wǎng)的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。目前大型火力發(fā)電機(jī)組的控制方式基本采用基于鍋爐跟隨的協(xié)調(diào)控制，目的在于使發(fā)電機(jī)組能夠快速響應(yīng)調(diào)度AGC負(fù)荷指令變化以及電網(wǎng)一次調(diào)頻需求。實(shí)現(xiàn)方法主要是汽機(jī)主控指令根據(jù)負(fù)荷偏差控制汽輪機(jī)高壓調(diào)門(mén)動(dòng)作，快速調(diào)節(jié)汽輪機(jī)進(jìn)汽量，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)機(jī)組負(fù)荷的快速響應(yīng)。由于汽輪機(jī)高壓調(diào)門(mén)屬于“快開(kāi)型”調(diào)節(jié)閥，因此其流量特性(閥門(mén)開(kāi)度與通過(guò)閥門(mén)蒸汽流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系)具有非線性特征，即通常所說(shuō)的“凸輪特性”。為使汽輪機(jī)流量指令與實(shí)際進(jìn)汽量具有線性關(guān)系，以便于機(jī)組的穩(wěn)定控制，在DEH閥門(mén)管理程序中存在流量開(kāi)度修正函數(shù)，用以對(duì)高壓調(diào)門(mén)的“凸輪特性”進(jìn)行修正。同時(shí)，在生產(chǎn)過(guò)程中，汽輪機(jī)運(yùn)行一段時(shí)間后、或高調(diào)門(mén)解體檢修后，調(diào)門(mén)的流量特性都會(huì)發(fā)生改變，與原調(diào)門(mén)流量開(kāi)度修正函數(shù)產(chǎn)生偏差，在機(jī)組變負(fù)荷、一次調(diào)頻時(shí)容易出現(xiàn)負(fù)荷突變或調(diào)節(jié)緩慢等問(wèn)題，使機(jī)組的調(diào)節(jié)性能無(wú)法滿足電網(wǎng)相關(guān)技術(shù)要求。由此可見(jiàn)，汽輪機(jī)流量特性的優(yōu)劣直接關(guān)系到發(fā)電機(jī)組的控制品質(zhì)、調(diào)節(jié)性能、經(jīng)濟(jì)效益、穩(wěn)定運(yùn)行乃至電網(wǎng)安全等重要問(wèn)題。為改善汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量特性，提高發(fā)電機(jī)組變負(fù)荷及一次調(diào)頻性能，迫切需要一種調(diào)門(mén)控制參數(shù)優(yōu)化方法。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0003]本發(fā)明的目的是提供一種可以改善火力發(fā)電廠300MW汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量特性、提高發(fā)電機(jī)組變負(fù)荷及一次調(diào)頻性能的調(diào)門(mén)流量曲線優(yōu)化方案。
[0004]為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明的實(shí)施例提供一種火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法，包括如下步驟:
[0005]步驟一，進(jìn)行調(diào)門(mén)優(yōu)化試驗(yàn)，確定各項(xiàng)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)；
[0006](一)維持主汽壓力不變，以固定單位值向下調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，檢查4號(hào)機(jī)組目前的閥門(mén)曲線線性關(guān)系需進(jìn)行負(fù)荷升降試驗(yàn)；
[0007](二)維持主汽壓力不變，以固定單位開(kāi)啟度依次逐漸開(kāi)啟高調(diào)門(mén)，記錄相關(guān)參數(shù)；
[0008](三)根據(jù)以上兩個(gè)試驗(yàn)計(jì)算給出每個(gè)高調(diào)門(mén)預(yù)啟閥行程、最大行程及順序閥曲線.[0009](四)主汽壓力調(diào)節(jié)改為定壓方式，以固定單位值向上調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，在線檢查改動(dòng)后的順序閥曲線；
[0010](五)試驗(yàn)確定中調(diào)門(mén)最大流量點(diǎn)位置；[0011]步驟二，通過(guò)對(duì)調(diào)門(mén)流量曲線試驗(yàn)數(shù)據(jù)的計(jì)算及分析得出調(diào)門(mén)流量曲線優(yōu)化方案；
[0012](一)對(duì)原順序閥曲線閥門(mén)流量線性度分析，制作綜合閥位與功率的關(guān)系曲線圖；
[0013]( 二)根據(jù)試驗(yàn)計(jì)算出高調(diào)門(mén)開(kāi)度及最大行程；
[0014](三)計(jì)算給出新的順序閥曲線；
[0015](四)確定優(yōu)化后的中調(diào)門(mén)最大流量及有效行程；
[0016](五)計(jì)算優(yōu)化后的順序閥曲線對(duì)機(jī)組效率的影響。
[0017]其中，所述火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法的具體措施為:
[0018]步驟一，進(jìn)行調(diào)門(mén)優(yōu)化試驗(yàn)，確定各項(xiàng)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)；
[0019](一 )維持主汽壓力維持定值為16.0MPa，在機(jī)組負(fù)荷在300?180MW之間以固定值IOMW向下調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，檢查機(jī)組目前的閥門(mén)曲線線性關(guān)系需進(jìn)行負(fù)荷升降試驗(yàn)；
[0020]( 二)通過(guò)調(diào)整給煤量來(lái)維持主蒸汽壓力在16.0MPa，在機(jī)組負(fù)荷170MW-300MW之間以固定值IOMW開(kāi)啟度依次逐漸開(kāi)啟高調(diào)門(mén)，通過(guò)強(qiáng)制置數(shù)以5%的開(kāi)度逐漸開(kāi)啟#1和#2高調(diào)門(mén)，每開(kāi)5%開(kāi)度記錄一次數(shù)據(jù)直至#1和#2高調(diào)門(mén)全開(kāi);#1和#2高調(diào)門(mén)全開(kāi)后，機(jī)組穩(wěn)定10分鐘，強(qiáng)制置數(shù)以1%的開(kāi)度逐漸開(kāi)啟#4高調(diào)門(mén)，每開(kāi)5%開(kāi)度記錄一次數(shù)據(jù)直至#4高調(diào)門(mén)全開(kāi)。#4高調(diào)門(mén)全開(kāi)后，再?gòu)?qiáng)制置數(shù)以I %的開(kāi)度逐漸開(kāi)啟#5高調(diào)門(mén)，每開(kāi)5%開(kāi)度記錄一次數(shù)據(jù)直至#5高調(diào)門(mén)全開(kāi)，按這個(gè)步驟依次開(kāi)啟#6高調(diào)門(mén)和#3高調(diào)門(mén)，如果#3高調(diào)門(mén)開(kāi)的過(guò)程中，機(jī)組負(fù)荷超過(guò)額定值，應(yīng)停止開(kāi)，然后逐步恢復(fù)每個(gè)調(diào)門(mén)的強(qiáng)制值，開(kāi)啟過(guò)程中記錄相關(guān)參數(shù)；
[0021](三)根據(jù)以上兩個(gè)試驗(yàn)計(jì)算給出每個(gè)高調(diào)門(mén)預(yù)啟閥行程、最大行程及順序閥曲線，其措施為:解除協(xié)調(diào)控制方式，負(fù)荷在22(MW左右，DHl處于單閥控制方式，依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果算出的順序閥曲線函數(shù)填入相關(guān)的DHl控制組態(tài)邏輯頁(yè)里；DH1切換到順序閥控制方式；
[0022](四)主汽壓力調(diào)節(jié)改為定壓方式，以固定單位值向上調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，在線檢查改動(dòng)后的順序閥曲線，其措施如下:首先，將主汽壓力調(diào)節(jié)改為定壓方式，機(jī)前壓力設(shè)定值設(shè)置為16.0MPa，待機(jī)組實(shí)發(fā)功率、機(jī)前壓力、主汽溫度、真空穩(wěn)定后退出機(jī)組AGC和一次調(diào)頻；起始點(diǎn)負(fù)荷180MW，運(yùn)行人員將機(jī)組負(fù)荷指令手動(dòng)逐步升至300MW，運(yùn)行人員手動(dòng)操作指令升的幅度為10MW，負(fù)荷變化率運(yùn)行人員依據(jù)運(yùn)行規(guī)程而設(shè)，以上試驗(yàn)過(guò)程中負(fù)荷每變化10MW,機(jī)組參數(shù)穩(wěn)定后熱控專業(yè)人員記錄相關(guān)參數(shù)；
[0023](五)試驗(yàn)確定中調(diào)門(mén)最大流量點(diǎn)位置，其措施為:1、機(jī)組保持300麗負(fù)荷穩(wěn)定、DHl在閥位控制、順序閥運(yùn)行狀態(tài)下進(jìn)行此項(xiàng)試驗(yàn)，主汽壓力維持在16.7Mpa ;2、強(qiáng)制所有中調(diào)門(mén)以I %幅度往下關(guān)，直到機(jī)組負(fù)荷有變化并且中調(diào)門(mén)前壓力微升時(shí)，停止強(qiáng)制中調(diào)門(mén)往下關(guān)，逐步恢復(fù)所強(qiáng)制數(shù)據(jù)；
[0024]步驟二，通過(guò)對(duì)調(diào)門(mén)流量曲線試驗(yàn)數(shù)據(jù)的計(jì)算及分析得出調(diào)門(mén)流量曲線優(yōu)化方案；
[0025](一 )對(duì)原順序閥曲線閥門(mén)流量線性度分析，制作綜合閥位與功率的關(guān)系曲線圖，通過(guò)曲線分析機(jī)組在原順序閥曲線下運(yùn)行時(shí)的閥門(mén)流量線性度問(wèn)題；
[0026](二)根據(jù)試驗(yàn)計(jì)算出高調(diào)門(mén)開(kāi)度及最大行程，確定高調(diào)門(mén)不會(huì)使調(diào)門(mén)對(duì)進(jìn)入的蒸汽產(chǎn)生節(jié)流影響的最大開(kāi)度；
[0027]調(diào)門(mén)全開(kāi)100%機(jī)組打閘調(diào)門(mén)全關(guān)時(shí)其具有的動(dòng)能為:mgH+(l/2)kH2
[0028]調(diào)門(mén)開(kāi)90%機(jī)組打閘調(diào)門(mén)全關(guān)時(shí)其具有的動(dòng)能為:
[0029]mg0.9H+ (1/2) k (0.9H) 2 = 0.9 [mgH+0.81 (1/2) kH2]
[0030]其前后差值為:[mgH+(1/2)kH2] -0.9 [mgH+0.9 (1/2) kH2] = 0.lmgH+0.19 (1/2)kH2
[0031]因?yàn)樵O(shè)計(jì)時(shí)所取彈簧力kH要比調(diào)門(mén)自身的重力mg大很多，所以說(shuō)調(diào)門(mén)開(kāi)90%時(shí)打閘時(shí)調(diào)門(mén)全關(guān)閥頭對(duì)閥座的沖擊力至少比原來(lái)減少了 10%以上，但不會(huì)大于19% ；
[0032](三)計(jì)算給出新的順序閥曲線，其步驟為:依據(jù)原順序閥曲線數(shù)據(jù)、各調(diào)門(mén)最大有效流量位置和預(yù)啟閥行程計(jì)算給出優(yōu)化后的順序閥曲線，GV1、GV2、GV4、GV5和GV6最大開(kāi)度調(diào)整為90%，GV3調(diào)整為54%;GV1/GV2與GV4的壓力重疊度約為7%，GV4與GV5、GV5與GV6及GV6與GV3壓力重疊度約為6%。順序閥曲線改動(dòng)后綜合閥位與功率的關(guān)系曲線要達(dá)到理想曲線I的效果，選擇重疊度不大的順序閥曲線進(jìn)行優(yōu)化；
[0033](四)確定優(yōu)化后的中調(diào)門(mén)最大流量及有效行程；機(jī)組保持300麗負(fù)荷穩(wěn)定、DEH在閥位控制、順序閥運(yùn)行狀態(tài)下進(jìn)行此項(xiàng)試驗(yàn)，主汽壓力維持在16.7Mpa。強(qiáng)制兩個(gè)中調(diào)門(mén)以1%幅度往下關(guān)，直到中調(diào)門(mén)指令為95%時(shí)，兩個(gè)中調(diào)門(mén)開(kāi)始從100%往下關(guān)，中調(diào)門(mén)指令為90%時(shí)，兩個(gè)中調(diào)門(mén)反饋為95%，這時(shí)機(jī)組功率不變，中調(diào)門(mén)前壓力也不變。推定中調(diào)I ]指令限制為90 %。
[0034](五)計(jì)算優(yōu)化后的順序閥曲線對(duì)機(jī)組效率的影響。
[0035]本發(fā)明的上述技術(shù)方案的有益效果如下:
[0036]1、防止了閥門(mén)調(diào)節(jié)時(shí)擺動(dòng)；
[0037]2、提高了閥門(mén)流量線性化；
[0038]3、提高了機(jī)組控制品質(zhì)；
[0039]4、有利于協(xié)調(diào)控制，加快了對(duì)中調(diào)AGC的響應(yīng)能力，提高了機(jī)組參與一次調(diào)頻的控制的準(zhǔn)確性，額定參數(shù)下I %的綜合閥位值令對(duì)應(yīng)3.7313MW負(fù)荷。
【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0040]圖1為本發(fā)明實(shí)施例的DHl控制系統(tǒng)示意圖；
[0041]圖2為本發(fā)明實(shí)施例的優(yōu)化前綜合閥位與功率的關(guān)系曲線圖；
[0042]圖3為本發(fā)明實(shí)施例的修改后高調(diào)門(mén)順序閥流量曲線圖；
[0043]圖4為本發(fā)明實(shí)施例的優(yōu)化后綜合閥位與功率的關(guān)系曲線圖；
[0044]圖5為本發(fā)明實(shí)施例的曲線改動(dòng)后綜合閥位與功率的關(guān)系曲線圖；
[0045]圖6為本發(fā)明實(shí)施例的優(yōu)化前后綜合閥位與功率的關(guān)系曲線對(duì)比圖；
[0046]圖7為本發(fā)明實(shí)施例的GV6和GV3改動(dòng)前后對(duì)比曲線圖。
【具體實(shí)施方式】
[0047]為使本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖及具體實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)描述。
[0048]以某熱電廠的一種亞臨界參數(shù)、自然循環(huán)、單爐膛、一次中間再熱、四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全懸吊結(jié)構(gòu)、爐頂帶金屬防雨罩、緊身封閉結(jié)構(gòu)、“II”形布置汽包爐為例。此鍋爐可以定壓運(yùn)行，也可采用定-滑-定的運(yùn)行方式，此鍋爐可以帶基本負(fù)荷或調(diào)峰。制粉系統(tǒng)采用五臺(tái)HP-823中速磨，冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)。正常四臺(tái)磨運(yùn)行，一臺(tái)磨備用，在正常來(lái)煤的情況下一臺(tái)磨能帶負(fù)荷80MW左右。汽機(jī)為哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)亞臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸、雙排汽、反動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)。額定功率:300MW ；最大功率:330MW ;主汽閥前額定壓力:16.7Mpa ;主汽閥前額定溫度:538°C。
[0049]為改善汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量特性，提高發(fā)電機(jī)組變負(fù)荷及一次調(diào)頻性能，本發(fā)明的實(shí)施例針對(duì)多種DEH閥門(mén)管理方式給出了調(diào)門(mén)流量特性實(shí)測(cè)方法，提出了調(diào)門(mén)控制參數(shù)優(yōu)化方法。
[0050]具體方法步驟如下:
[0051 ] 步驟一、調(diào)門(mén)優(yōu)化試驗(yàn)步驟及措施
[0052](一)維持主汽壓力不變，以固定單位值向下調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，檢查4號(hào)機(jī)組目前的閥門(mén)曲線線性關(guān)系需進(jìn)行負(fù)荷升降試驗(yàn)，其步驟如下:
[0053]1、值長(zhǎng)向中調(diào)申請(qǐng)做4號(hào)機(jī)組負(fù)荷在300~180麗之間負(fù)荷升降試驗(yàn)。試驗(yàn)開(kāi)始前通知熱控、汽機(jī)人員做好試驗(yàn)準(zhǔn)備工作。
[0054]2、熱控專業(yè)人員在工程師站做好試驗(yàn)所需記錄的參數(shù)在線組態(tài)工作。
[0055]3、保持4號(hào)機(jī)組在協(xié)調(diào)方式、DHl在順序閥控制方式，并將主汽壓力調(diào)節(jié)方式由滑壓控制改為定壓控制，機(jī)前主汽壓力設(shè)定值設(shè)置為16.0MPa0
[0056]4、待4號(hào)機(jī)組實(shí)發(fā)功率、機(jī)前壓力、主汽溫度、真空穩(wěn)定后值長(zhǎng)向中調(diào)申請(qǐng)退出4號(hào)機(jī)組AGC及一次調(diào)頻，開(kāi)始此項(xiàng)試驗(yàn)，起始點(diǎn)負(fù)荷為300MW，運(yùn)行人員將機(jī)組負(fù)荷指令手動(dòng)逐步降至180MW(如特殊原因達(dá)不到額定負(fù)荷，達(dá)到其最大值就可以)，運(yùn)行人員手動(dòng)操作指令的升降幅度為10MW，負(fù)荷變化率運(yùn)行人員依據(jù)運(yùn)行規(guī)程而設(shè)，試驗(yàn)過(guò)程中負(fù)荷每變化10MW，機(jī)組參數(shù)穩(wěn)定后熱控專業(yè)人員記錄一次相關(guān)參數(shù)，見(jiàn)表一。
[0057]表一:4機(jī)組汽輪機(jī)高壓調(diào)門(mén)流量曲線線性化試驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄(維持壓力16MPA，負(fù)荷以IOMW速度增減，記錄相關(guān)參數(shù)，檢查現(xiàn)有的閥門(mén)曲線)
[0058]
【權(quán)利要求】
1.一種火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法，其特征在于，包括如下步驟: 步驟一，進(jìn)行調(diào)門(mén)優(yōu)化試驗(yàn)，確定各項(xiàng)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) (一)維持主汽壓力不變，以固定單位值向下調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，檢查機(jī)組目前的閥門(mén)曲線線性關(guān)系需進(jìn)行負(fù)荷升降試驗(yàn)； (二)維持主汽壓力不變，以固定單位開(kāi)啟度依次逐漸開(kāi)啟高調(diào)門(mén)，記錄相關(guān)參數(shù)； (三)根據(jù)以上兩個(gè)試驗(yàn)計(jì)算給出每個(gè)高調(diào)門(mén)預(yù)啟閥行程、最大行程及順序閥曲線； (四)主汽壓力調(diào)節(jié)改為定壓方式，以固定單位值向上調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，在線檢查改動(dòng)后的順序閥曲線； (五)試驗(yàn)確定中調(diào)門(mén)最大流量點(diǎn)位置； 步驟二，通過(guò)對(duì)調(diào)門(mén)流量曲線試驗(yàn)數(shù)據(jù)的計(jì)算及分析得出調(diào)門(mén)流量曲線優(yōu)化方案 (一)對(duì)原順序閥曲線閥門(mén)流量線性度分析，制作綜合閥位與功率的關(guān)系曲線圖； (二)根據(jù)試驗(yàn)計(jì)算出高調(diào)門(mén)開(kāi)度及最大行程； (三)計(jì)算給出新的順序閥曲線； (四)確定優(yōu)化后的中調(diào)門(mén) 最大流量及有效行程； (五)計(jì)算優(yōu)化后的順序閥曲線對(duì)機(jī)組效率的影響。
2.如權(quán)利要求1所述的一種火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法，其特征在于，所述火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)門(mén)流量的調(diào)節(jié)方法的具體措施為: 步驟一，進(jìn)行調(diào)門(mén)優(yōu)化試驗(yàn)，確定各項(xiàng)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)； (一)維持主汽壓力維持定值為16.0MPa，在機(jī)組負(fù)荷在300~180麗之間以固定值IOMW向下調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，檢查機(jī)組目前的閥門(mén)曲線線性關(guān)系需進(jìn)行負(fù)荷升降試驗(yàn)； (二)通過(guò)調(diào)整給煤量來(lái)維持主蒸汽壓力在16.0MPa,在機(jī)組負(fù)荷170MW-300MW之間以固定值IOMW開(kāi)啟度依次逐漸開(kāi)啟高調(diào)門(mén)，通過(guò)強(qiáng)制置數(shù)以5%的開(kāi)度逐漸開(kāi)啟#1和#2高調(diào)門(mén)，每開(kāi)5%開(kāi)度記錄一次數(shù)據(jù)直至#1和#2高調(diào)門(mén)全開(kāi);#1和#2高調(diào)門(mén)全開(kāi)后，機(jī)組穩(wěn)定10分鐘，強(qiáng)制置數(shù)以1%的開(kāi)度逐漸開(kāi)啟#4高調(diào)門(mén)，每開(kāi)5%開(kāi)度記錄一次數(shù)據(jù)直至#4高調(diào)門(mén)全開(kāi)。#4高調(diào)門(mén)全開(kāi)后，再?gòu)?qiáng)制置數(shù)以I %的開(kāi)度逐漸開(kāi)啟#5高調(diào)門(mén)，每開(kāi)5%開(kāi)度記錄一次數(shù)據(jù)直至#5高調(diào)門(mén)全開(kāi)，按這個(gè)步驟依次開(kāi)啟#6高調(diào)門(mén)和#3高調(diào)門(mén)，如果#3高調(diào)門(mén)開(kāi)的過(guò)程中，機(jī)組負(fù)荷超過(guò)額定值，應(yīng)停止開(kāi)，然后逐步恢復(fù)每個(gè)調(diào)門(mén)的強(qiáng)制值，開(kāi)啟過(guò)程中記錄相關(guān)參數(shù)； (三)根據(jù)以上兩個(gè)試驗(yàn)計(jì)算給出每個(gè)高調(diào)門(mén)預(yù)啟閥行程、最大行程及順序閥曲線，其措施為:解除協(xié)調(diào)控制方式，負(fù)荷在220MW左右，DHl處于單閥控制方式，依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果算出的順序閥曲線函數(shù)填入相關(guān)的DHl控制組態(tài)邏輯頁(yè)里；DH1切換到順序閥控制方式； (四)主汽壓力調(diào)節(jié)改為定壓方式，以固定單位值向上調(diào)節(jié)汽輪機(jī)功率，記錄相關(guān)參數(shù)，在線檢查改動(dòng)后的順序閥曲線，其措施如下:首先，將主汽壓力調(diào)節(jié)改為定壓方式，機(jī)前壓力設(shè)定值設(shè)置為16.0MPa，待機(jī)組實(shí)發(fā)功率、機(jī)前壓力、主汽溫度、真空穩(wěn)定后退出機(jī)組AGC和一次調(diào)頻；起始點(diǎn)負(fù)荷180MW，運(yùn)行人員將機(jī)組負(fù)荷指令手動(dòng)逐步升至300MW，運(yùn)行人員手動(dòng)操作指令升的幅度為10MW，負(fù)荷變化率運(yùn)行人員依據(jù)運(yùn)行規(guī)程而設(shè)，以上試驗(yàn)過(guò)程中負(fù)荷每變化10MW,機(jī)組參數(shù)穩(wěn)定后熱控專業(yè)人員記錄相關(guān)參數(shù)； (五)試驗(yàn)確定中調(diào)門(mén)最大流量點(diǎn)位置，其措施為:1、機(jī)組保持300麗負(fù)荷穩(wěn)定、DEH在閥位控制、順序閥運(yùn)行狀態(tài)下進(jìn)行此項(xiàng)試驗(yàn)，主汽壓力維持在16.7Mpa ;2、強(qiáng)制所有中調(diào)門(mén)以1%幅度往下關(guān)，直到機(jī)組負(fù)荷有變化并且中調(diào)門(mén)前壓力微升時(shí)，停止強(qiáng)制中調(diào)門(mén)往下關(guān)，逐步恢復(fù)所強(qiáng)制數(shù)據(jù)； 步驟二，通過(guò)對(duì)調(diào)門(mén)流量曲線試驗(yàn)數(shù)據(jù)的計(jì)算及分析得出調(diào)門(mén)流量曲線優(yōu)化方案； (一)對(duì)原順序閥曲線閥門(mén)流量線性度分析，制作綜合閥位與功率的關(guān)系曲線圖，通過(guò)曲線分析機(jī)組在原順序閥曲線下運(yùn)行時(shí)的閥門(mén)流量線性度問(wèn)題； (二)根據(jù)試驗(yàn)計(jì)算出高調(diào)門(mén)開(kāi)度及最大行程，確定高調(diào)門(mén)不會(huì)使調(diào)門(mén)對(duì)進(jìn)入的蒸汽產(chǎn)生節(jié)流影響的最大開(kāi)度； 調(diào)門(mén)全開(kāi)100%機(jī)組打閘調(diào)門(mén)全關(guān)時(shí)其具有的動(dòng)能為:mgH+(l/2)kH2 調(diào)門(mén)開(kāi)90%機(jī)組打閘調(diào)門(mén)全關(guān)時(shí)其具有的動(dòng)能為:
mg0.9H+(l/2)k(0.9H) 2 = 0.9 [mgH+0.81(l/2)kH2]
其前后差值為:[mgH+ (1/2) kH2] -0.9 [mgH+0.9 (1/2) kH2] = 0.lmgH+0.19(l/2)kH2 因?yàn)樵O(shè)計(jì)時(shí)所取彈簧力kH要比調(diào)門(mén)自身的重力mg大很多，所以說(shuō)調(diào)門(mén)開(kāi)90 %時(shí)打閘時(shí)調(diào)門(mén)全關(guān)閥頭對(duì)閥座的沖擊力至少比原來(lái)減少了 10%以上，但不會(huì)大于19% ； (三)計(jì)算給出新的順序閥曲線，其步驟為:依據(jù)原順序閥曲線數(shù)據(jù)、各調(diào)門(mén)最大有效流量位置和預(yù)啟閥行程計(jì)算給出優(yōu)化后的順序閥曲線，GV1、GV2、GV4、GV5和GV6最大開(kāi)度調(diào)整為90%，GV3調(diào)整為54% ；GV1/GV2與GV4的壓力重疊度約為7%，GV4與GV5、GV5與GV6及GV6與GV3壓力重疊度約為6%。順序閥曲線改動(dòng)后綜合閥位與功率的關(guān)系曲線要達(dá)到理想曲線I的效果，選擇重疊度不大的順序閥曲線進(jìn)行優(yōu)化； (四)確定優(yōu)化后的中調(diào)門(mén)最大流量及有效行程；機(jī)組保持300麗負(fù)荷穩(wěn)定、DHl在閥位控制、順序閥運(yùn)行狀態(tài)下進(jìn)行此項(xiàng)試驗(yàn)，主汽壓力維持在16.7Mpa。強(qiáng)制兩個(gè)中調(diào)門(mén)以1%幅度往下關(guān)，直到中調(diào)門(mén)指令為95%時(shí)，兩個(gè)中調(diào)門(mén)開(kāi)始從100%往下關(guān)，中調(diào)門(mén)指令為90%時(shí)，兩個(gè)中調(diào)門(mén)反饋為95%，這時(shí)機(jī)組功率不變，中調(diào)門(mén)前壓力也不變。推定中調(diào)門(mén)指令限制為90%。 (五)計(jì)算優(yōu)化后的順序閥曲線對(duì)機(jī)組效率的影響。
【文檔編號(hào)】F01D17/00GK103670536SQ201310211633
【公開(kāi)日】2014年3月26日 申請(qǐng)日期:2013年5月30日 優(yōu)先權(quán)日:2013年5月30日
【發(fā)明者】孫奇, 李會(huì)軍, 陳世炯, 李盛平, 卓響, 馬有利, 黑金玉 申請(qǐng)人:甘肅大唐國(guó)際連城發(fā)電有限責(zé)任公司