本發(fā)明屬于能源利用設備領域，尤其是一種基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)。

背景技術：

能源是人類社會賴以生存和發(fā)展的重要物質基礎。縱觀人類社會發(fā)展的歷史，人類文明的每一次重大進步都伴隨著能源的改進和更替。能源的開發(fā)利用極大地推進了世界經(jīng)濟和人類社會的發(fā)展。

但隨著能源的不斷被開發(fā)消耗，石油、煤礦、天然氣等不可再生能源逐步縮緊，能源的節(jié)約和循環(huán)利用逐步被重視。當前我國的能源戰(zhàn)略的基本內容是：堅持節(jié)約優(yōu)先、立足國內、多元發(fā)展、依靠科技、保護環(huán)境、加強國際互利合作，努力構筑穩(wěn)定、經(jīng)濟、清潔、安全的能源供應體系，以能源的可持續(xù)發(fā)展支持經(jīng)濟社會的可持續(xù)發(fā)展。

我國全面落實能源節(jié)約的措施是：推進結構調整，加快產(chǎn)業(yè)結構優(yōu)化升級，大力發(fā)展高新技術產(chǎn)業(yè)和服務業(yè)，嚴格限制高耗能、高耗材、高耗水產(chǎn)業(yè)發(fā)展，淘汰落后產(chǎn)能，促進經(jīng)濟發(fā)展方式的根本轉變，加快構建節(jié)能型產(chǎn)業(yè)體系。加強工業(yè)節(jié)能，加快技術改造，提高管理水平，降低能源消耗。實施節(jié)能工程，鼓勵高效節(jié)能產(chǎn)品的推廣應用，大力發(fā)展節(jié)能省地型建筑，提高能源利用效率，加快節(jié)能監(jiān)測和技術服務體系建設，強化節(jié)能監(jiān)測，創(chuàng)新服務平臺。加強管理節(jié)能，積極推進優(yōu)先采購節(jié)能（包括節(jié)水）產(chǎn)品，研究制定鼓勵節(jié)能的財稅政策。倡導社會節(jié)能，大力宣傳節(jié)約能源的重要意義，不斷增強全民資源憂患意識和節(jié)約意識。

為響應國家節(jié)能戰(zhàn)略，越來越多的企業(yè)開始研發(fā)、使用節(jié)能設備，并加強對廢棄產(chǎn)能物、余熱能的利用。其中，在余熱的利用方面，主要通過熱能發(fā)電設備來實現(xiàn)余能利用?，F(xiàn)有的熱能發(fā)電設備包括多種類別，但主要可分為兩類，一類是利用渦輪機將熱能轉化成機械能，再將機械能轉化成電能，該種原理類別的發(fā)電設備較為成熟，種類多；另一類是利用熱電效應原理，通過熱電轉化元件將熱能直接轉化成電勢能，但由于用于發(fā)電技術方面不成熟，電功率小，制造成本高，熱電轉化效率低，主要應用于微電子領域。

現(xiàn)階段，大多數(shù)企業(yè)由于余能排除量大，在余熱的利用上，主要還需依靠上述第一類熱能發(fā)電設備，通過渦輪機將熱能轉化成機械能，再將機械能轉化成電能?，F(xiàn)有的該類熱能發(fā)電設備主要包括循環(huán)工質、集熱裝置、氣化裝置、渦輪機、發(fā)電機和冷凝裝置；工作時，循環(huán)工質在循環(huán)管道中首先通過氣化裝置，將工質氣化并推動渦輪機旋轉，渦輪機帶動發(fā)電機發(fā)電，氣化后的工質在通過渦輪機時，對外做功，溫度及氣壓會降低，并通過冷凝裝置冷卻成液態(tài)工質。

然而，現(xiàn)有的熱能發(fā)電設備普遍存在的問題是：a. 對高溫熱源的溫度要求高，一般在200℃以上，且熱能轉化效率偏低，熱能轉化效率普遍在15%至35%；b. 冷凝裝置的熱排量較大，熱能浪費大，通過自然冷凝方式的冷凝速度慢，而采用主動冷凝方式（風機風冷或液泵水冷）需額外功耗；c.渦輪機容易出現(xiàn)泄漏工質的問題；d.渦輪轉速不穩(wěn)定，且容易出現(xiàn)卡死問題；e.集熱裝置的集熱效果不佳，外界余熱吸收率小，f. 工質氣化溫度不穩(wěn)定，工質冷凝效果不佳，工質容易變質或出現(xiàn)雜質；g.現(xiàn)有設備體積較大。

現(xiàn)有太陽能在實現(xiàn)動力輸出過程，首先要光電效應，轉化成電能，然后再通過電動設備輸出動力；現(xiàn)階段，太陽能轉化成電能的設備主要是光電板，該光電轉化過程效率非常低，效率普遍在5%左右，能源浪費嚴重。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要實現(xiàn)的目的是：高效利用太陽能，減小的熱排量和熱能浪費，提高熱能轉化效率，穩(wěn)定工質氣化溫度和工質流速，改善工質品質，防止工質變質，改善渦輪結構，避免渦輪泄露以及轉速不穩(wěn)，改進冷凝裝置，加快冷凝速率；以解決上述背景技術中現(xiàn)有熱能設備所存在的：熱能轉化效率低，工質氣化溫度不穩(wěn)定，工質冷凝效果不佳，工質容易變質或出現(xiàn)雜質，渦輪機容易出現(xiàn)工質泄漏，渦輪轉速不穩(wěn)定、以及容易出現(xiàn)卡死，冷凝裝置的熱能浪費大、冷凝速率慢或需額外功耗等問題。

為解決其技術問題本發(fā)明所采用的技術方案為：一種基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，包括集熱裝置、氣化裝置、渦輪機、太陽能聚光罩、冷凝裝置、循環(huán)管道、循環(huán)工質和單向液壓泵，集熱裝置、氣化裝置、渦輪機、冷凝裝置和單向液壓泵依次通過循環(huán)管道實現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道內含有循環(huán)工質；

其特征是：所述集熱裝置和氣化裝置安裝在太陽能聚光罩內，所述冷凝裝置安裝在避光通風區(qū)，所述集熱裝置包括太陽能集熱管和太陽能集熱片，太陽能集熱片平行間隔分布，太陽能集熱管折型分布在太陽能集熱片中；氣化裝置包括太陽能氣化吸熱腔和氣化控壓器，氣化控壓器安裝在太陽能氣化吸熱腔內，氣化控壓器用于循環(huán)工質降壓；當高壓液態(tài)工質在太陽能集熱管內充分加熱后達到熱源溫度，高壓液態(tài)工質流入太陽能氣化吸熱腔，太陽能氣化吸熱腔內的氣化控壓器通過壓強控制，使其液態(tài)工質吸熱氣化，氣化工質在渦輪機內降壓做功；該種結構相比于在太陽能集熱管直接氣化，可有效避免氣化工質中參雜有液態(tài)工質，能使工質氣化更均勻；

所述冷凝裝置包括冷凝管、散熱扇和多個增壓機構，散熱扇安裝在冷凝管上方或下方，增壓機構逐級均勻分布在冷凝管中部；

所述增壓機構包括增壓缸、活塞、偏心輪、進氣口、出氣口、單向進氣閥，單向出氣閥和可調氣壓閥，活塞安裝在增壓缸內，活塞通過推桿由偏心輪帶動，增壓缸底部設置有進氣口和出氣口，進氣口處安裝有單向進氣閥，出氣口安裝有單向出氣閥和可調氣壓閥；采用該結構可降低渦輪機出口處的壓強，增大渦輪機進氣處與出氣處的壓差，從而增大膨脹氣體在渦輪機中做功量，并降低膨脹氣體的溫度，因而，該結構可產(chǎn)生較好的冷凝效果，并提高熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化率。

進一步優(yōu)化，冷凝裝置與集熱裝置之間還設置有雜質過濾泵。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔與太陽能集熱管之間還設置有霧化嘴。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔為橢圓型空腔。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔成錐型，太陽能氣化吸熱腔的水平截面呈藕孔狀。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔成多邊錐型，太陽能氣化吸熱腔的水平截面均呈蜂窩孔狀。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔21位于太陽能聚光罩的聚光區(qū)，太陽能氣化吸熱腔采用全玻璃吸熱材質或玻璃金屬合體吸熱材質。

進一步優(yōu)化，渦輪機為常規(guī)的蒸汽渦輪機。

進一步優(yōu)化，渦輪機為包含多級葉片的蒸汽渦輪機。

進一步優(yōu)化，渦輪機為特斯拉渦輪機。

進一步優(yōu)化，渦輪機為離心式渦輪機。

進一步優(yōu)化，所述渦輪機的排氣口處設置有預冷凝器；采取該結構可增大進氣口與排氣口的壓差，提高渦輪機的轉化效率。

進一步優(yōu)化，所述預冷凝器包括工質導通管和冷凝吸熱管，工質導通管用于連通排氣口和循環(huán)管道，冷凝吸熱管用于吸收工質導通管內工質的熱量，工質導通管與冷凝吸熱管螺旋并列接觸，冷凝吸熱管內為吸熱流體，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動方向與工質導通管內工質的流動方向相反。

進一步優(yōu)化，所述冷凝吸熱管采用聯(lián)通單向液壓泵與集熱裝置之間的循環(huán)管道；由于單向液壓泵與集熱裝置之間的循環(huán)管道需要吸熱，而工質導通管內工質需要排熱，該結構較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道內工質熱量，增大熱轉化效率。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管成斜型分布。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管成垂直或水平分布。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管成水平分布時，上、下層冷凝管相互錯開。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管為銅質金屬管或穩(wěn)定性合金金屬管。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管通過溫差發(fā)電片制成，溫差發(fā)電片包括金屬片、p型半導體、n型半導體、絕緣基質層和輸出電極，絕緣基質層均勻穿插有p型半導體和n型半導體， 均勻分布的p型半導體和n型半導體通過金屬片串聯(lián)，p型半導體與n型半導體的串聯(lián)始末端分別連接輸出電極。

進一步優(yōu)化，所述溫差發(fā)電片的輸出電極端依次連接有穩(wěn)壓器、升壓變壓器、蓄電池，蓄電池用于散熱扇、單向液壓泵的供電。

進一步優(yōu)化，為了避免冷凝管中未冷凝液化的工質進入單向液壓泵，冷凝管尾端設置有集液箱。

進一步優(yōu)化，為了加速散熱，冷凝裝置還設置有散熱片。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質采用丙醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質采用甲醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質采用乙醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質采用異丙醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質采用液氨。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質采用常規(guī)的氟利昂。

進一步優(yōu)化，渦輪機與冷凝裝置之間還設置有工質調節(jié)器，所述工質調節(jié)器包括渦輪限流器和壓強穩(wěn)壓控壓器，渦輪限流器包括渦輪結構和渦輪轉速控制器，壓強穩(wěn)壓控壓器包括緩壓儲流缸和緩壓活塞和氣壓調節(jié)器，緩壓儲流缸的頂端聯(lián)通循環(huán)管道，緩壓儲流缸的底端聯(lián)通氣壓調節(jié)器，緩壓活塞安裝在緩壓儲流缸內；當循環(huán)管道內工質的壓強或流速發(fā)生變化時，渦輪限流器可通過限制渦輪結構的轉動而實現(xiàn)流速的限制，同時部分工質可從緩壓儲流缸流出或流入實現(xiàn)體積的擴充或壓縮，從而實現(xiàn)穩(wěn)定壓強的作用。

工作原理：該發(fā)明所述基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，工作時，循環(huán)工質在集熱裝置中吸熱達到高溫熱源溫度，再流入氣化裝置中，通過小量的降壓使其氣化吸熱，工質氣化后流到渦輪機，帶動渦輪機轉動；氣化工質流過渦輪機后，由于對外做功，其工質溫度和氣壓均會降低，并導致部分工質液化；氣化工質流過渦輪機后，工質依次流到工質調節(jié)器和冷凝裝置；工質調節(jié)器用于控制循環(huán)管道內工質的壓強、流速，工質調節(jié)器能根據(jù)外界吸熱區(qū)及放熱區(qū)的溫度情況，調節(jié)工質液化溫度或氣化溫度，從而能有效地提高熱能轉化效率；冷凝裝置可將工質完全液化；液化后工質依次經(jīng)過雜質過濾泵和單向液壓泵，雜質過濾泵可將工質內雜質過濾出來，單向液壓泵對工質進行單向抽送增壓；液化后工質依次經(jīng)過雜質過濾泵和單向液壓泵后，并再次進入氣化裝置，完成一個循環(huán)。

本發(fā)明所述基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)通過在冷凝裝置中逐級設置增壓機構，可降低渦輪機出口處的壓強，增大渦輪機進氣處與出氣處的壓差，從而增大膨脹氣體在渦輪機中做功量，并較大程度地降低膨脹氣體的溫度；因而，該結構可產(chǎn)生較好的冷凝效果，并提高熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化率。

有益效果：本發(fā)明所述的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，相對現(xiàn)有技術中的熱能機，具有如下幾方面的優(yōu)點和進步：1.通過在冷凝裝置中增設增壓機構，增大氣體渦輪機的做功量，能較大程度地提高冷凝速率，降低冷凝耗能，并提高系統(tǒng)熱能轉化率；2.通過增設預冷凝器，可增大渦輪機中進氣口與排氣口的壓差，并能循環(huán)利用工質的熱能，實現(xiàn)對循環(huán)工質不同區(qū)段的吸熱和排熱過程進行綜合利用，減小熱能浪費和冷卻耗能；3.通過增設雜質過濾泵和單向液壓泵，能有效防止工質變質以及出現(xiàn)較多雜質，并防止工質回流；4.通過增設工質調節(jié)器，對工質的壓強和流量進行控制，能有效提高氣化效能和冷凝效率，并穩(wěn)定工質氣化溫度和工質流速，防止密封件形變較大，避免渦輪轉速不穩(wěn)和工質泄露問題；5.將冷凝管使用溫差發(fā)電片制成，能分利用冷凝過程的溫差熱勢，提高熱能轉化效率，并利用溫差發(fā)電片內產(chǎn)生的電流加速熱能傳導速率；6.高效利用了太陽能，實現(xiàn)太陽能動力輸出。

附圖說明

圖1為本發(fā)明方案一的整體連接結構示意圖；

圖2為本發(fā)明方案一的太陽能聚光罩結構示意圖；

圖3為本發(fā)明方案一的冷凝裝置連接結構示意圖；

圖4為本發(fā)明方案一的增壓機構結構示意圖；

圖5為本發(fā)明方案一的太陽能氣化吸熱腔結構示意圖；

圖6為本發(fā)明方案二的集熱裝置結構示意圖；

圖7為本發(fā)明方案三的集熱裝置結構示意圖；

圖8為本發(fā)明方案四的氣化控壓器結構示意圖；

圖9為本發(fā)明方案五的霧化嘴安裝連接結構示意圖；

圖10為本發(fā)明方案六的太陽能氣化吸熱腔截面結構示意圖；

圖11為本發(fā)明方案七的太陽能氣化吸熱腔截面結構示意圖；

圖12為本發(fā)明方案十一的整體連接結構示意圖；

圖13為本發(fā)明方案十一的工質調節(jié)器結構示意圖；

圖14為本發(fā)明方案十二的預冷凝器結構示意圖；

圖15為本發(fā)明方案十三的預冷凝器連接結構示意圖；

圖16為本發(fā)明方案十四的冷凝裝置垂直剖視結構示意圖；

圖17為本發(fā)明方案十五的冷凝裝置垂直剖視結構示意圖；

圖18為本發(fā)明方案十六的冷凝裝置垂直剖視結構示意圖；

圖19為本發(fā)明方案十七的溫差發(fā)電片結構示意圖；

圖中：

1為集熱裝置、11為太陽能集熱管、12為太陽能集熱片；

2為氣化裝置、21為太陽能氣化吸熱腔、22為氣化控壓器、221為壓差控制閥、222為氣化壓強感應器、23為霧化嘴；

3為渦輪機、36為預冷凝器、361為工質導通管、362為冷凝吸熱管；

4為太陽能聚光罩；

5為冷凝裝置、51為冷凝管、511為溫差發(fā)電片、512為金屬片、513為p型半導體、514為n型半導體、515為絕緣基質層、516為輸出電極、517為穩(wěn)壓器、518為升壓變壓器、519為蓄電池、52為散熱扇、53為增壓機構、531為增壓缸、532為活塞、533為偏心輪、534為進氣口、535為出氣口、536為單向進氣閥、537為單向出氣閥、538為可調氣壓閥、54為集液箱、55為散熱片；

6為循環(huán)管道；

7為循環(huán)工質；

8為雜質過濾泵；

9為單向液壓泵；

10為工質調節(jié)器、101為渦輪限流器、102為壓強穩(wěn)壓控壓器、103為渦輪結構、104為渦輪轉速控制器、105為緩壓儲流缸、106為緩壓活塞、107為氣壓調節(jié)器。

具體實施方式

下面將結合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述；顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。

實施例一（如圖1所示）：一種基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，包括集熱裝置1、氣化裝置2、渦輪機3、太陽能聚光罩4、冷凝裝置5、循環(huán)管道6、循環(huán)工質7和單向液壓泵9，集熱裝置1、氣化裝置2、渦輪機3、冷凝裝置5和單向液壓泵9依次通過循環(huán)管道6實現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道6內含有循環(huán)工質7，用于氣化裝置2內工質的氣化供熱；

（如圖2所示）所述集熱裝置1和氣化裝置2安裝在太陽能聚光罩4內，所述集熱裝置1包括太陽能集熱管11和太陽能集熱片12，太陽能集熱片12平行間隔分布，太陽能集熱管11折型分布在太陽能集熱片12中；氣化裝置2包括太陽能氣化吸熱腔21和氣化控壓器22，氣化控壓器22安裝在太陽能氣化吸熱腔21內，氣化控壓器22用于液態(tài)工質降壓；當高壓液態(tài)工質在太陽能集熱管11內充分加熱后達到熱源溫度，高壓液態(tài)工質流入太陽能氣化吸熱腔21，太陽能氣化吸熱腔21內的氣化控壓器22通過壓強控制，使其液態(tài)工質吸熱氣化，氣化工質在渦輪機3內降壓做功；該種結構相比于在太陽能集熱管11直接氣化，可有效避免氣化工質中參雜有液態(tài)工質，能使工質氣化更均勻；

（如圖3所示）所述冷凝裝置5包括冷凝管51、散熱扇52和多個增壓機構53，冷凝管51均勻分多層分布，冷凝管51相互聯(lián)通，散熱扇52安裝在冷凝管51上方或下方，散熱扇52以抽風方式或壓風方式驅動；

（如圖4所示）所述增壓機構53逐級均勻分布在冷凝管51中部，所述增壓機構53包括增壓缸531、活塞532、偏心輪533、進氣口534、出氣口535、單向進氣閥536，單向出氣閥537和可調氣壓閥538，活塞532安裝在增壓缸531內，活塞532通過推桿由偏心輪533帶動，增壓缸531底部設置有進氣口534和出氣口535，進氣口534處安裝有單向進氣閥536，出氣口535安裝有單向出氣閥537和可調氣壓閥538；采用該結構可降低渦輪機3出口處的壓強，增大渦輪機3進氣處與出氣處的壓差，從而增大膨脹氣體在渦輪機3中做功量，并降低膨脹氣體的溫度，因而，該結構可產(chǎn)生較好的冷凝效果，并提高熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化率。

作為上述實施方式的進一步說明，所述冷凝裝置5與集熱裝置1之間還設置有雜質過濾泵8。

作為上述實施方式的進一步說明，（如圖5所示）所述太陽能氣化吸熱腔21由多個管體并列形成。

作為上述實施方式的進一步說明，所述渦輪機3為常規(guī)的葉片式蒸汽渦輪機。

作為上述實施方式的進一步說明，所述冷凝管51尾端設置有集液箱54。

作為上述實施方式的進一步說明，所述冷凝裝置5還設置有散熱片55。

作為上述實施方式的進一步說明，所述循環(huán)工質7采用液氨。

通過對上述實施例一中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為17%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為7%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為10%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為12%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為14.4%，本實施例一中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高7%左右；同時，本實施例基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)冷卻速率快，熱排放小，運行噪音小，運行穩(wěn)定性好，同時可實現(xiàn)功率輸出調節(jié)。

實施例二（如圖6 所示）：與實施例一不同之處在于：集熱裝置1的太陽能集熱片12呈曲面片狀。

通過對上述實施例二中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為17.5%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為8%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為10.4%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為12.4%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為14.8%，本實施例二中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高7.8%左右。

實施例三（如圖7 所示）：與實施例一不同之處在于：所述集熱裝置1的太陽能集熱片12呈錯開分布。

通過對上述實施例三中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為17.5%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為8.4%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為10.6%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為12.6%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為15%；本實施例三中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高6.2%左右。

實施例四（如圖8所示）：與實施例一不同之處在于：所述氣化控壓器22包括壓差控制閥221和氣化壓強感應器222，壓差控制閥221位于太陽能氣化吸熱腔21的前端，氣化壓強感應器222位于太陽能氣化吸熱腔21后端；壓差控制閥221用于調節(jié)壓差，氣化壓強感應器222用于感應太陽能氣化吸熱腔21內工質的壓強，當壓強較大時，增大壓差控制閥221的壓差，當壓強較小時，減小壓差控制閥221的壓差，從而實現(xiàn)對太陽能氣化吸熱腔21的壓強控制。

通過對上述實施例四中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為5%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為8.7%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為10.8%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為13.2%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為16.2%，本實施例四中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高7.5%左右。

實施例五（如圖9所示）：與實施例四不同之處在于：所述太陽能氣化吸熱腔21與太陽能集熱管11之間還設置有霧化嘴23。

通過上述實施例五的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為6%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為9.2%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為11.2%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為14%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為17%，本實施例五中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高8%左右。

實施例六（如圖10所示）：與實施例五不同之處在于：所述太陽能氣化吸熱腔21的水平截面呈藕孔狀。

通過對上述實施例六中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為7%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為9.6%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為12%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為14.8%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為17.4%，本實施例六中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高9.3%左右。

實施例七（如圖11所示）：與實施例五不同之處在于：所述太陽能氣化吸熱腔21的水平截面均呈蜂窩孔狀。

通過對上述實施例七中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為7.5%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為9.8%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為12.2%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為15.5%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為17.8%，本實施例七中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高9%左右。

實施例八：與實施例七不同之處在于：所述渦輪機3為包含多級葉片的蒸汽渦輪機。

通過對上述實施例八中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為8.7%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為10.4%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為12.8%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為16.6%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為18%，本實施例八中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高10.8%左右。

實施例九：與實施例七不同之處在于：所述渦輪機3為特斯拉渦輪機。

通過對上述實施例九中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為10.6%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為13%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為16.8%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為18.4%，本實施例九中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.4%左右。

實施例十：與實施例一不同之處在于：所述渦輪機3為離心式渦輪機。

通過對上述實施例十中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為8.7%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為10.4%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為12.8%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為16.8%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為18.1%，本實施例十中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11%左右。

實施例十一（如圖12 和13所示）：與實施例十不同之處在于：所述渦輪機3為離心式渦輪機所述渦輪機3與冷凝裝置5之間還設置有工質調節(jié)器10；工質調節(jié)器10包括渦輪限流器101和壓強穩(wěn)壓控壓器102，渦輪限流器101包括渦輪結構103和渦輪轉速控制器104，壓強穩(wěn)壓控壓器102包括緩壓儲流缸105和緩壓活塞106和氣壓調節(jié)器107，緩壓儲流缸105的頂端聯(lián)通循環(huán)管道6，緩壓儲流缸105的底端聯(lián)通氣壓調節(jié)器107，緩壓活塞106安裝在緩壓儲流缸105內；當循環(huán)管道6內工質的壓強或流速發(fā)生變化時，渦輪限流器101可通過限制渦輪結構103的轉動而實現(xiàn)流速的限制，同時部分工質可從緩壓儲流缸105流出或流入實現(xiàn)體積的擴充或壓縮，從而實現(xiàn)穩(wěn)定壓強的作用。

通過對上述實施例十一中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為10.6%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為13.2%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為17.4%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為47%，本實施例十中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.6%左右。

實施例十二（如圖14所示）：與實施例十一不同之處在于：為了增大渦輪機進氣口與排氣口的壓差，所述渦輪機3的排氣口處還設置有預冷凝器36。

作為上述實施例的進一步具體說明，所述預冷凝器36包括工質導通管361和冷凝吸熱管362，工質導通管361用于連通排氣口和循環(huán)管道6，冷凝吸熱管362用于吸收工質導通管361內工質的熱量，工質導通管361與冷凝吸熱管362螺旋并列接觸，冷凝吸熱管362內為吸熱流體，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動方向與工質導通管361內工質的流動方向相反。

通過對上述實施例十二中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.2%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為10.8%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為13.6%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為17.8%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為19%，本實施例十中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.4%左右。

實施例十三（如圖15所示）：與實施例十二不同之處在于：所述冷凝吸熱管362采用聯(lián)通單向液壓泵9與集熱裝置1之間的循環(huán)管道6；由于單向液壓泵9與集熱裝置之間的循環(huán)管道6需要吸熱，而工質導通管361內工質需要排熱，該結構較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道6內工質熱量，增大熱轉化效率。

通過對上述實施例十三中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.4%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為13.8%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為17.8%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為19.1%；本實施例十中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.9%左右。

實施例十四（如圖16所示）：與實施例十三不同之處在于：所述冷凝管51成斜型分布。

通過對上述實施例十四中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.4%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11.2%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為14%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為18%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為19.3%，本實施例十四中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.3%左右。

實施例十五（如圖17所示）：與實施例一不同之處在于：所述冷凝管51成垂直分布。

通過對上述實施例十五中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.4%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11.2%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為14.2%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為18.1%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為49.5%；本實施例十五中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.7%。

實施例十六（如圖18所示）：與實施例一不同之處在于：所述冷凝管51成水平分布時，上、下層冷凝管相互錯開。

通過對上述實施例十六中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.4%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11.2%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為14%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為18%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為19.3%，本實施例十六中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.3%左右。

實施例十七（如圖19所示）：與實施例十六不同之處在于：所述冷凝管51通過溫差發(fā)電片511制成，所述溫差發(fā)電片511包括金屬片512、p型半導體513、n型半導體514、絕緣基質層515和輸出電極516，絕緣基質層515均勻穿插有p型半導體513和n型半導體514，均勻分布的p型半導體513和n型半導體514通過金屬片512串聯(lián)，p型半導體513與n型半導體514的串聯(lián)始末端分別連接輸出電極516；溫差發(fā)電片511的輸出電極516電壓達3V以上。

作為上述實施方式的進一步具有說明，所述溫差發(fā)電片511的輸出電極516端依次連接有穩(wěn)壓器517、升壓變壓器518、蓄電池519，蓄電池519用于散熱扇52、單向液壓泵9的供電。

通過對上述實施例十七中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.8%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11.8%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為14.6%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為18.1%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為19.5%；本實施例十七中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.8%。

實施例十八：與實施例十七不同之處在于：所述循環(huán)工質7采用常規(guī)的氟利昂；采用氟利昂作為工質，可用于較低溫度熱源的利用，但由于其需要循環(huán)管道6內的壓強較高，實施過程對循環(huán)管道6、以及密封部件的制作工藝要求較高。

通過對上述實施例十八中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,調高冷凝裝置5內工質的壓強，同時調高氣化裝置2內工質壓強，循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.2%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11.2%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為14%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為18%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為19.3%，本實施例十八中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.2%左右。

實施例十九：與實施例十七不同之處在于：所述循環(huán)工質7采用甲醇；該種工質的在常溫下的沸點為64.7℃，易氣化，對高溫熱源的溫度要求較低，可用于小于100℃的低溫熱源發(fā)電，但屬于有毒有害易燃氣體，對循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對上述實施例十九中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.4%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11.4%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為14.2%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為18.1%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為49.5%；本實施例十九中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.7%左右。

實施例二十：與實施例十七不同之處在于：所述循環(huán)工質7采用乙醇；該種工質的在常溫下的沸點為78.15℃，易氣化可燃燒，對高溫熱源的溫度要求相對較低，可用于小于100℃的低溫熱源發(fā)電，但對循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對上述實施例二十中的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質氣化溫度分別達到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內工質流速根據(jù)基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調整；實驗效果為：工質氣化溫度為50℃左右時，熱能轉化效率約為9.6%，工質氣化溫度為55℃左右時，熱能轉化效率約為11.6%，工質氣化溫度為60℃左右時，熱能轉化效率約為14.4%，工質氣化溫度為65℃左右時，熱能轉化效率約為18%，工質氣化溫度為70℃左右時，熱能轉化效率約為19.5%，本實施例二十中基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設備，轉化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于多級增壓冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉化效率比常規(guī)太陽能動力設備的熱能轉化效率平均高11.2%左右。

最后應說明的是：以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實施例而已，并不用于限制本發(fā)明，盡管參照前述實施例對本發(fā)明進行了詳細的說明，對于本領域的技術人員來說，其依然可以對前述各實施例所記載的技術方案進行修改，或者對其中部分技術特征進行等同替換,凡在本發(fā)明的精神和原則之內，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內。