本發(fā)明涉及用于控制帶有具有共同的燃料低壓系統(tǒng)的進(jìn)氣管噴射設(shè)備和直接噴射設(shè)備的內(nèi)燃機(jī)的燃料噴射系統(tǒng)的進(jìn)氣管噴射的方法。電子的控制器、計算機(jī)程序和存儲介質(zhì)也是本發(fā)明的主題。

背景技術(shù)：

帶有組合式的進(jìn)氣管噴射設(shè)備和直接噴射設(shè)備的燃料噴射系統(tǒng)使用在當(dāng)今的內(nèi)燃機(jī)中。這些也稱為pdi系統(tǒng)。在pdi系統(tǒng)中，構(gòu)造為低壓噴射系統(tǒng)的進(jìn)氣管噴射設(shè)備直接由燃料低壓系統(tǒng)或低壓回路利用燃料、尤其汽油來供應(yīng)。不同地，所述直接噴射設(shè)備構(gòu)造為帶有高壓泵的高壓噴射系統(tǒng)，該高壓泵的輸進(jìn)部和輸出部與對于兩個噴射設(shè)備共同的燃料低壓系統(tǒng)耦合。

進(jìn)氣管噴射設(shè)備的噴射閥的噴射量一般由施加在低壓燃料分配器或低壓軌處的燃料壓力和噴射閥的打開持續(xù)時間或操控持續(xù)時間來計算。在所述燃料低壓系統(tǒng)中出現(xiàn)的燃料壓力波動（該燃料壓力波動例如通過進(jìn)氣管噴射設(shè)備的缸體個性化的噴射閥的打開和閉合來引起）因此導(dǎo)致在所述預(yù)先給定的和實(shí)際上輸出的進(jìn)氣管噴射量之間的偏差。在帶有共同的燃料低壓系統(tǒng)的pdi系統(tǒng)中，另外變得困難的是，由馬達(dá)凸輪軸驅(qū)動的高壓泵在燃料低壓系統(tǒng)中產(chǎn)生了壓力波動。尤其，

在按需調(diào)節(jié)的燃料供應(yīng)系統(tǒng)中，高壓泵設(shè)有用于設(shè)定燃料供給量或所需的燃料高壓的量控制閥。所述量控制閥實(shí)現(xiàn)的是，不由所述高壓噴射系統(tǒng)所需的燃料從高壓泵往回供送到所述燃料低壓系統(tǒng)中。這種往回泵送（該往回泵送除了在高壓泵的滿供送時出現(xiàn)也常常在每個泵活塞行程出現(xiàn)）以及高壓泵的泵室利用燃料進(jìn)行的填充以及所述量控制閥的快速的打開和閉合造成在燃料低壓系統(tǒng)中的壓力波動。即便在高壓泵解除激活的情況中，也即在純的進(jìn)氣管噴射中，并且在不帶有噴射的內(nèi)燃機(jī)的推進(jìn)運(yùn)行階段中，出現(xiàn)了通過在零供送中運(yùn)行的高壓泵的往回泵送所引起的壓力波動。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

在這種背景前，介紹了具有根據(jù)本發(fā)明的特征的方法和電子的控制器。其它的設(shè)計方案從優(yōu)選實(shí)施例和其它實(shí)施例和說明書中獲得。

在所介紹的方法中，為了控制帶有具有共同的燃料低壓系統(tǒng)的進(jìn)氣管噴射設(shè)備和直接噴射設(shè)備的內(nèi)燃機(jī)的燃料噴射系統(tǒng)的進(jìn)氣管噴射，設(shè)置的是，在內(nèi)燃機(jī)的和燃料噴射系統(tǒng)的實(shí)時的運(yùn)行點(diǎn)期間，尤其通過電子的控制器，基于先前在馬達(dá)運(yùn)行中運(yùn)行點(diǎn)特定地經(jīng)測量的和配設(shè)給實(shí)時的運(yùn)行點(diǎn)的燃料壓力走勢來求取進(jìn)氣管噴射設(shè)備的噴射閥的操控持續(xù)時間。所述燃料壓力走勢（尤其以燃料壓力走勢-值序列為形式）在設(shè)有燃料噴射系統(tǒng)的馬達(dá)的運(yùn)行期間并且由此并非離線地僅對于在馬達(dá)測試臺上運(yùn)行的基準(zhǔn)馬達(dá)來求取。相應(yīng)的燃料壓力走勢-值序列說明了在一個時間間隔上通過多個燃料壓力測量所求取的燃料壓力的走勢，其中，所述燃料壓力在每個缸體的噴射節(jié)拍中多次地被測量或求取。

所述方法優(yōu)選地應(yīng)用在帶有按需調(diào)節(jié)的燃料供應(yīng)系統(tǒng)的pdi系統(tǒng)中，在其中，配設(shè)給直接噴射設(shè)備的高壓泵設(shè)有量控制閥，以用于設(shè)定燃料供給量或所需的燃料高壓。所述方法尤其用于汽油噴射系統(tǒng)。

利用所介紹的方法，能夠減小在由進(jìn)氣管噴射設(shè)備有待噴射的和經(jīng)噴射的所噴射的燃料量之間的偏差。由此，改善了利用活躍的進(jìn)氣管噴射和可能同時的活躍的直接噴射進(jìn)行的噴射的準(zhǔn)確性。由此，也改善了帶有活躍的進(jìn)氣管噴射的內(nèi)燃機(jī)的廢氣特性、運(yùn)轉(zhuǎn)靜穩(wěn)性和燃料能耗。

在所述方法的一個改型方案中設(shè)置的是，所述操控持續(xù)時間的求取基于先前在馬達(dá)運(yùn)行期間運(yùn)行點(diǎn)特定地所求取的在多個在燃料低壓系統(tǒng)中經(jīng)測量的燃料壓力走勢-值序列和多個運(yùn)行點(diǎn)特定的數(shù)據(jù)集之間的配設(shè)來進(jìn)行。

在所述方法的一個改型方案中還設(shè)置的是，相應(yīng)的燃料壓力走勢-值序列借助于利用布置在燃料低壓系統(tǒng)中的壓力傳感器來高頻地測量通過進(jìn)氣管噴射設(shè)備的和/或直接噴射設(shè)備的運(yùn)行所造成的燃料壓力波動來求取。高頻對于此改型方案表示：在內(nèi)燃機(jī)的配設(shè)給噴射閥的缸體的每個噴射節(jié)拍中足夠頻繁地測定所述燃料壓力走勢，以便在每個噴射節(jié)拍中能夠測定所測定的壓力波動作為依賴于時間的壓力波或壓力脈動。在此改型方案中，在傳統(tǒng)的按需調(diào)節(jié)的燃料供應(yīng)系統(tǒng)中已經(jīng)設(shè)置的壓力傳感器高效地能夠用于所述配設(shè)的求取。

在最后提到的改型方案的一個改進(jìn)方案中設(shè)置的是，相應(yīng)的燃料壓力走勢-值序列詳細(xì)說明了所測量的燃料壓力波動作為燃料壓力波，其中，所述燃料壓力走勢-值序列通過燃料壓力波的頻率、相位和幅度或衰減而在值方面被詳細(xì)說明。在此，所述相位關(guān)于所述燃料噴射系統(tǒng)的噴射閥的曲軸角和/或打開時刻或閉合時刻。這點(diǎn)同時保證了所述操控持續(xù)時間的準(zhǔn)確的和利于施行的確定。

在所述方法的一個改型方案中設(shè)置的是，每個為求取所述操控持續(xù)時間而使用的內(nèi)燃機(jī)的和燃料噴射系統(tǒng)的運(yùn)行點(diǎn)（為其配設(shè)相應(yīng)的明確的運(yùn)行點(diǎn)特定的數(shù)據(jù)集），通過內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和扭矩和所述燃料噴射系統(tǒng)的至少一個所求取的來自在所述燃料低壓系統(tǒng)中的燃料的溫度、燃料的粘性、燃料的壓縮模量和燃料的燃燒特性形成的編組的運(yùn)行參數(shù)值來詳細(xì)說明。在所述燃料低壓系統(tǒng)中的燃料的溫度能夠直接作為溫度傳感器值來測定或者能夠借助于熱學(xué)模型從其它的傳感器值和/或運(yùn)行參數(shù)中導(dǎo)出。所述燃料的燃燒特性能夠借助于燃料品質(zhì)傳感器來測定或者能夠借助于已知的方法、例如在防爆調(diào)節(jié)的框架中的鋅烷值確定或者經(jīng)改變的壓力波運(yùn)行時間的確定或者燃燒室壓力走勢的改變來求取或者存放在控制器中。基于內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行點(diǎn)，預(yù)先給定了噴射量，該噴射量在pdi系統(tǒng)中能夠分為進(jìn)氣管噴射份額和/或直接噴射份額。

在所述方法的一個一般的改型方案中設(shè)置的是，所述配設(shè)在設(shè)有燃料噴射設(shè)備的內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行期間利用一個學(xué)習(xí)方法來求取或?qū)W習(xí)。所述學(xué)習(xí)優(yōu)選地利用在時間上的間距來重復(fù)。由此，通過燃料供應(yīng)系統(tǒng)的和噴射系統(tǒng)的組件的漂移、老化和公差所引起的關(guān)于先前所求取的燃料壓力走勢的改變能夠被平衡，從而經(jīng)過長的運(yùn)行時段也保證了準(zhǔn)確的噴射量。

此外，以先前所提到的一般的改型方案為出發(fā)點(diǎn)設(shè)置的是，所述配設(shè)在預(yù)先確定的時間間距中借助于經(jīng)加權(quán)的和/或經(jīng)過濾的學(xué)習(xí)來更新，并且如果所述配設(shè)的更新的程度超過了預(yù)先給定的閾，則確定在所述燃料低壓系統(tǒng)中的誤差。

由此，能夠還要更好地保證所述預(yù)先給定的噴射量的遵守。

在所提到的一般的改型方案的一個改型方案中設(shè)置的是，所述配設(shè)的學(xué)習(xí)在內(nèi)燃機(jī)的第一運(yùn)行階段類型中利用非活躍的進(jìn)氣管噴射和活躍的直接噴射來進(jìn)行。這點(diǎn)尤其有利，當(dāng)所述高壓泵決定性地引起了影響所述噴射量的壓力波動時，并且通過所述進(jìn)氣管噴射所引起的壓力波動僅稍微對所述噴射量有影響，或者通過所述進(jìn)氣管噴射所觸發(fā)的壓力波動的影響被單獨(dú)地學(xué)習(xí)，正如在接下來所說明的改型方案中設(shè)置它那樣。在當(dāng)前的改型方案中，所述壓力波動或所述壓力波依賴于所述高壓泵的量控制閥的打開時刻和閉合時刻（或相應(yīng)從屬的曲軸角）。利用對所述高壓泵的量控制閥的打開時刻和/或閉合時刻的在時間上的間距（或所述內(nèi)燃機(jī)的曲軸角或所述高壓泵的供送凸輪軸角）的認(rèn)知，在相應(yīng)的進(jìn)氣管噴射閥的后續(xù)的噴射起點(diǎn)，能夠預(yù)估或預(yù)測在所述噴射期間的所述壓力波的幅度走勢，并且能夠提前相應(yīng)地修正所述進(jìn)氣管噴射閥的操控持續(xù)時間，以便獲得預(yù)先給定的噴射量。由此，噴射量的修正經(jīng)過離線地利用基準(zhǔn)馬達(dá)所求取的進(jìn)氣管噴射閥的操控持續(xù)時間的修正，僅在通過所述高壓泵所引起的在共同的燃料低壓系統(tǒng)中的壓力波動方面進(jìn)行。

在所提到的一般的改型方案的一個改型方案中設(shè)置的是，所述配設(shè)的學(xué)習(xí)在內(nèi)燃機(jī)的第二運(yùn)行階段類型中利用活躍的進(jìn)氣管噴射和非活躍的直接噴射來進(jìn)行。這點(diǎn)尤其有利，當(dāng)所述進(jìn)氣管噴射決定性地引起影響所述噴射量的壓力波動時。所述壓力波動或壓力波在此依賴于在共同的燃料低壓系統(tǒng)處的進(jìn)氣管噴射設(shè)備的相應(yīng)其它的噴射閥的打開時刻和閉合時刻（或相應(yīng)從屬的曲軸角）。由所述高壓泵引起的壓力波動或壓力波在此僅依賴于所述高壓泵的泵容積，該高壓泵在非活躍的直接噴射中在零供送中運(yùn)行。在此，由高壓泵所吸取的量完全地往回供送到燃料低壓系統(tǒng)中。所述泵活塞的反應(yīng)位置和由此以及所述壓力波動的走勢直接依賴于供送凸輪和由此依賴于所述內(nèi)燃機(jī)的曲軸角和轉(zhuǎn)速。利用這種改型方案，有利地相對于離線地利用基準(zhǔn)馬達(dá)所求取的進(jìn)氣管噴射閥的操控持續(xù)時間來適配壓力波動特性的改變，該改變以所述燃料供應(yīng)系統(tǒng)和噴射系統(tǒng)的被布置在所述低壓系統(tǒng)中和處的組件的漂移、老化和公差為條件。由此，離線地利用基準(zhǔn)馬達(dá)所求取的進(jìn)氣管噴射閥的操控持續(xù)時間的修正，之后在馬達(dá)運(yùn)行中在在共同的燃料低壓系統(tǒng)中的通過進(jìn)氣管噴射所引起的壓力波動和通過在所述零供送中運(yùn)行的高壓泵所引起的壓力波動方面進(jìn)行。

在所提到的一般的改型方案的一個改型方案中設(shè)置的是，所述配設(shè)的學(xué)習(xí)在內(nèi)燃機(jī)的第三運(yùn)行階段類型中利用活躍的進(jìn)氣管噴射和活躍的直接噴射來進(jìn)行。這點(diǎn)尤其有利，當(dāng)所述高壓泵以及所述進(jìn)氣管噴射決定性地引起影響所述噴射量的壓力波動時。在此，所引起的壓力波動是依賴于進(jìn)氣管噴射的打開時刻和閉合時刻（或從屬的曲軸角）的和依賴于在共同的燃料低壓系統(tǒng)處的高壓泵的量控制閥的打開時刻和閉合時刻（或從屬的曲軸角）的壓力波動的疊加。由此，離線地利用基準(zhǔn)馬達(dá)所求取的進(jìn)氣管噴射閥的操控持續(xù)時間的修正，之后在馬達(dá)運(yùn)行中在在共同的燃料低壓系統(tǒng)中的通過進(jìn)氣管噴射所引起的壓力波動和通過所述高壓泵所引起的壓力波動方面進(jìn)行。

帶有在所述第一、第二和第三運(yùn)行階段類型中學(xué)習(xí)所述配設(shè)的所述改型方案能夠獨(dú)自地、例如在第三運(yùn)行階段類型方面以及在在時間上彼此相繼的組合中例如在第一和第二運(yùn)行階段類型方面被使用。

在所述方法的一個改型方案中設(shè)置的是，所述配設(shè)作為表格存儲在存儲器中或通過數(shù)字模型的訓(xùn)練來存儲。在此，所述配設(shè)能夠在燃料壓力走勢-值序列的測量后經(jīng)受數(shù)字的內(nèi)插，以便將燃料壓力走勢-值序列和/或運(yùn)行參數(shù)的運(yùn)行點(diǎn)特定的數(shù)據(jù)集網(wǎng)格緊密地或均勻地進(jìn)行劃分。由此，能夠利于施行地改善所述經(jīng)輸出的噴射量的準(zhǔn)確性。

在使用所述配設(shè)的方法的一個改型方案中還設(shè)置的是，基于所述配設(shè)，求取對于所述噴射閥的操控的時間間隔，對于所述時間間隔，基于所述配設(shè)來預(yù)測在共同的燃料低壓系統(tǒng)中的經(jīng)提高的燃料壓力或燃料壓力波峰。優(yōu)選地，在此時間間隔中存在基于所述配設(shè)而經(jīng)預(yù)估的燃料壓力的最大值。由此，能夠有利地使用所述燃料壓力波動的燃料壓力波峰或燃料壓力突出部，以便減載燃料預(yù)供送泵，并且以便減小為驅(qū)動所述燃料預(yù)供送泵所需的電的功率。

在所述方法的一個改型方案中設(shè)置的是，所述噴射閥的操控持續(xù)時間通過預(yù)先給定的基準(zhǔn)值和修正值被求取，以用于考慮在共同的燃料低壓系統(tǒng)中的燃料壓力波動，其中，所述修正值基于先前在馬達(dá)運(yùn)行中運(yùn)行點(diǎn)特定地所測量的和配設(shè)給實(shí)時的運(yùn)行點(diǎn)的燃料壓力走勢或燃料壓力走勢-值序列來求取。所述燃料壓力走勢或所述燃料壓力走勢-值序列或所述配設(shè)尤其有利地實(shí)現(xiàn)了，對于通過所述進(jìn)氣管噴射和/或直接噴射在將來要引起的壓力波動或壓力波，求取或計算修正值。這種修正值能夠然后為了離線地利用基準(zhǔn)馬達(dá)所求取的進(jìn)氣管噴射閥的操控持續(xù)時間的修正（該操控持續(xù)時間存放在電子的控制器中作為基準(zhǔn)模型或基礎(chǔ)應(yīng)用）而用于所述噴射閥的在將來有待使用的經(jīng)修正的操控持續(xù)時間。由此，能夠高效地補(bǔ)償所述燃料壓力波動的作用，并且能夠更加精準(zhǔn)地遵循所述預(yù)先給定的燃料噴射量。

在所述方法的一個改型方案中設(shè)置的是，對于所述進(jìn)氣管噴射設(shè)備的多個噴射閥，對于內(nèi)燃機(jī)的和燃料噴射系統(tǒng)的相同的運(yùn)行點(diǎn)，基于先前在馬達(dá)運(yùn)行中運(yùn)行點(diǎn)特定地所測量的和配設(shè)給所述相同的運(yùn)行點(diǎn)的燃料壓力走勢或燃料壓力走勢-值序列，個性化地求取該噴射閥的相應(yīng)的操控持續(xù)時間。由此，改善了對于所述內(nèi)燃機(jī)的所有的缸體的進(jìn)氣管噴射的準(zhǔn)確性。

所述方法的所介紹的改型方案能夠彼此組合，以便獲得所述方法的另外的有利的改型方案。

此外，設(shè)置了一種電子的控制器，該控制器被設(shè)立用于執(zhí)行上面所介紹的方法之一。所述方法能夠在此控制器中作為軟件或硬件或在由軟件和硬件形成的混合形式實(shí)施。

此外，設(shè)置了一種用于在計算機(jī)上執(zhí)行所述方法的計算機(jī)程序和一種能夠機(jī)讀的存儲介質(zhì)，該能夠機(jī)讀的存儲介質(zhì)具有在其上面所記錄的計算機(jī)程序。

附圖說明

為了說明上面所描述的方法，現(xiàn)在參照示例的附圖來介紹一種構(gòu)造方案。

圖1例如示出了pdi系統(tǒng)的示意圖，該pdi系統(tǒng)的進(jìn)氣管噴射設(shè)備能夠通過所述所介紹的方法來控制。

圖2在pdi系統(tǒng)中表明了在共同的燃料低壓系統(tǒng)中出現(xiàn)的用于兩個不同的運(yùn)行點(diǎn)的燃料壓力波動和按照所述所介紹的方法的一個實(shí)施例所求取的噴射閥的經(jīng)延長的或經(jīng)減小的操控持續(xù)時間。

具體實(shí)施方式

在圖1中示意展示了pdi系統(tǒng)，該pdi系統(tǒng)的進(jìn)氣管噴射設(shè)備能夠利用所介紹的方法來控制。被容納在燃料容器1中的燃料2經(jīng)過電動燃料泵3通過燃料低壓線路4被供送到低壓軌6和供送到直接噴射設(shè)備的高壓泵5。所述燃料低壓線路4和所述低壓軌6共同形成了燃料低壓系統(tǒng)。所述高壓泵5經(jīng)過高壓線路7將燃料向著高壓軌8供送，以便利用預(yù)先給定的燃料壓力利用燃料來供應(yīng)高壓噴射閥9，該燃料作為燃料量10被噴進(jìn)所述內(nèi)燃機(jī)的缸體12的燃燒室11中。為了獲得預(yù)先給定的壓力，高壓泵5或其在圖1中未展示的量控制閥由電子的控制器20調(diào)節(jié)。當(dāng)高壓泵5不在滿供送運(yùn)行中時，所述高壓泵5將燃料量往回泵送到共同的燃料低壓系統(tǒng)的燃料低壓線路4中，該燃料低壓線路利用燃料來供應(yīng)低壓軌6和由此以及進(jìn)氣管噴射設(shè)備的與之相連的噴射閥13。

進(jìn)氣管噴射設(shè)備的噴射閥13的打開和閉合被所述電子的控制器20如此地控制：使得被存儲在所述低壓軌6中的燃料通過所述經(jīng)打開的噴射閥13作為預(yù)先給定的燃料量15噴進(jìn)進(jìn)氣管14中。所述進(jìn)氣管14前置于所述缸體12的進(jìn)給閥16。對于電子的控制器20的實(shí)時的運(yùn)行點(diǎn)，按照所介紹的方法來求取所述噴射閥13的操控持續(xù)時間或打開持續(xù)時間。為了關(guān)于所述內(nèi)燃機(jī)的和燃料噴射系統(tǒng)的實(shí)時的運(yùn)行點(diǎn)來告知所述電子的控制器20，給所述控制器20提供在外部所測定的運(yùn)行參數(shù)數(shù)據(jù)17。相應(yīng)的運(yùn)行參數(shù)數(shù)據(jù)當(dāng)然也能夠通過所述電子的控制器20本身來推導(dǎo)。

為了能夠測量在共同的燃料低壓系統(tǒng)中存在的燃料壓力，所述低壓軌6設(shè)有壓力傳感器18，該壓力傳感器經(jīng)過測量值線路19與所述電子的控制器20相連。利用所述壓力傳感器18，借助于在低壓系統(tǒng)中的所述燃料壓力的高頻的測量，按照所介紹的方法一個實(shí)施例，在所述電子的控制器中測定運(yùn)行點(diǎn)特定的燃料壓力走勢-值序列，從而在多個燃料壓力走勢-值序列和多個運(yùn)行點(diǎn)特定的數(shù)據(jù)集之間的配設(shè)能夠通過所述電子的控制器按照所介紹的方法的改型方案來求取并且能夠用于確定所述進(jìn)氣管噴射設(shè)備的噴射閥的操控持續(xù)時間。在此，所測量的燃料壓力值的時間走勢在壓力波的所測量的階段的意義中是關(guān)于所述噴射閥13的打開時刻和閉合時刻或內(nèi)燃機(jī)的活塞22的相對位置或曲軸角21。

在圖2中，在區(qū)段a中，通過條30展示了通過常規(guī)的噴射閥操控方法預(yù)先給定的所述進(jìn)氣管噴射設(shè)備的噴射閥的操控持續(xù)時間或打開持續(xù)時間te。在圖2的所有的區(qū)段a至d中，水平地繪出了時間或曲軸角。

在圖2的區(qū)段b中，在所述燃料低壓系統(tǒng)中出現(xiàn)的壓力走勢被象征地表明，其中，在區(qū)段b中所示的壓力走勢僅定性地表明了在低壓系統(tǒng)中出現(xiàn)的現(xiàn)象并且被在區(qū)段c和d中所示的壓力走勢至少定量地分開。所述曲線區(qū)段50、50a、51和51a表現(xiàn)為在帶有活躍的進(jìn)氣管噴射的燃料低壓系統(tǒng)中的壓力走勢。不同地，所述曲線區(qū)段50b和51b表現(xiàn)為在不帶有活躍的進(jìn)氣管噴射的燃料低壓系統(tǒng)中的作為波峰或波谷的虛構(gòu)的壓力走勢。圖2的區(qū)段b表明的是，對于為所述非活躍的進(jìn)氣管噴射所表明的虛構(gòu)的波谷51b，與以下比較地相比于按照曲線區(qū)段51a的帶有在活躍的進(jìn)氣管噴射的情況中存在的壓力降低的水平，對于為非活躍的進(jìn)氣管噴射所表明的虛構(gòu)的波峰50b而言的在活躍的進(jìn)氣管噴射處存在的壓力走勢50a位于更高的水平上。因此，相比于按照曲線區(qū)段51、51a的壓力走勢，按照曲線區(qū)段50、50a的壓力走勢相在進(jìn)氣管閥操控相同時導(dǎo)致更大的噴射量。

在圖2的區(qū)段c中和在區(qū)段d中，在分離線40（該分離線應(yīng)該對于區(qū)段a、c和d代表任意大的中間時間間隔）的左側(cè)展示了燃料壓力走勢-值序列35或36，對于兩個不同的運(yùn)行點(diǎn)求取所述燃料壓力走勢-值序列。所述燃料壓力走勢-值序列35或36分別包括在低壓燃料系統(tǒng)中的所述壓力傳感器（在圖1中設(shè)有附圖標(biāo)記18）的時間離散的測量值，該測量值經(jīng)過總測量時間間隔t1或t2高頻地在時間柵格t（帶有t<<t1或t<<t2）中或利用頻率1/t來求取。

在圖2中在分離線40的右側(cè)在區(qū)段c和區(qū)段d中展示的是，如何按照所介紹的方法來求取用于不同的運(yùn)行點(diǎn)的噴射閥的操控持續(xù)時間。對于在區(qū)段c中存在的第一運(yùn)行點(diǎn)，借助于所述配設(shè)給此運(yùn)行點(diǎn)的燃料壓力走勢-值序列35來求取的是，在所述燃料壓力的壓力波谷37期間進(jìn)行所述噴射閥的操控或打開。為了在較低的燃料壓力的情況下依然噴進(jìn)預(yù)先給定的燃料量，則因此延長所述操控持續(xù)時間（通過條31展示）至tel>te。對于在區(qū)段d中存在的第二運(yùn)行點(diǎn)，借助于所述配設(shè)給此運(yùn)行點(diǎn)的燃料壓力走勢-值序列36來求取的是，在所述燃料壓力的壓力波峰38期間進(jìn)行所述噴射閥的操控或打開。為了在經(jīng)提高的燃料壓力的情況下依然噴進(jìn)預(yù)先給定的燃料量，則因此縮短所述操控持續(xù)時間（通過條32展示）至te2<te。

如果在所述燃料低壓系統(tǒng)中所測量的壓力波動具有尤其正弦狀的壓力波的特點(diǎn)（正如例如在圖2中所展示的那樣），則相應(yīng)的燃料壓力走勢-值序列能夠在值方面通過為測定所述壓力波的完整的周期所需的持續(xù)時間（參照圖2：t1或t2）或通過由所述周期的倒數(shù)值所形成的頻率（參照圖2：1/t1或1/t2）、所述壓力波的幅度（參照圖2：a1或a2）和參照了基準(zhǔn)的相位（在圖2中，曲線35和36彼此具有180度的相位差）來詳細(xì)說明。