本發(fā)明涉及一種盤管風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)。

背景技術(shù)：
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現(xiàn)有的盤管風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)如圖1、圖2、圖3所示，包括鼓風(fēng)機(jī)100、風(fēng)機(jī)箱體200和換熱器300，所述的鼓風(fēng)機(jī)100包括蝸殼101、風(fēng)輪102和電機(jī)103，風(fēng)輪102安裝在蝸殼101的第一空腔104里面，蝸殼101設(shè)置有第一進(jìn)風(fēng)口105和第一出風(fēng)口106，第一進(jìn)風(fēng)口105和第一出風(fēng)口106與第一空腔104連通，電機(jī)103的輸出軸伸入第一空腔104里面與風(fēng)輪102連接安裝起來，風(fēng)機(jī)箱體200設(shè)置有第二空腔201，風(fēng)機(jī)箱體200一側(cè)設(shè)置第二進(jìn)風(fēng)口202，風(fēng)機(jī)箱體200另一側(cè)設(shè)置第二出風(fēng)口203，換熱器300安裝在第二空腔201里面且位于第二進(jìn)風(fēng)口202和第二出風(fēng)口203之間。

由于蝸殼101與風(fēng)輪102之間的參數(shù)比例設(shè)計不合理，影響風(fēng)機(jī)的效率和產(chǎn)生噪音，降低電機(jī)運行效率。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
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本發(fā)明的目的是提供一種盤管風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)，它可以有效提高電機(jī)運行效率和風(fēng)機(jī)的運行效率，還能降低風(fēng)機(jī)噪音。

本發(fā)明的目的是通過下述技術(shù)方案予以實現(xiàn)的。

一種盤管風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)，包括鼓風(fēng)機(jī)、風(fēng)機(jī)箱體和換熱器，所述的鼓風(fēng)機(jī)包括蝸殼、風(fēng)輪和電機(jī)，風(fēng)輪安裝在蝸殼的第一空腔里面，蝸殼設(shè)置有第一進(jìn)風(fēng)口和第一出風(fēng)口，電機(jī)的輸出軸伸入第一空腔里面與風(fēng)輪連接安裝起來，風(fēng)機(jī)箱體設(shè)置有第二空腔，風(fēng)機(jī)箱體一側(cè)設(shè)置第二進(jìn)風(fēng)口，風(fēng)機(jī)箱體另一側(cè)設(shè)置第二出風(fēng)口，換熱器安裝在第二空腔里面且位于第二進(jìn)風(fēng)口和第二出風(fēng)口之間，蝸殼的第一出風(fēng)口的蝸舌部接一斜板，斜板的高端與蝸殼出風(fēng)口的蝸舌相接，所述的斜板的低端靠向換熱器方向傾斜向下延伸，蝸殼的第一出風(fēng)口上設(shè)置有靜壓回復(fù)裝置，在靜壓回復(fù)裝置基礎(chǔ)上，蝸殼參數(shù)設(shè)置滿足如下條件：1.65≥2＊b2/D2≥1.45，b2為風(fēng)輪有效寬度；D2為風(fēng)輪外徑。

上述所述的風(fēng)輪的有效寬度與蝸殼的寬度比例：0.98≥2＊b2/B2≥0.845，B2為蝸殼寬度。

上述所述的蝸殼的第一進(jìn)風(fēng)口的圓弧半徑和風(fēng)輪外徑比例：0＜r/D2≤0.069，r為第一進(jìn)風(fēng)口的圓弧半徑。

上述所述的靜壓回復(fù)裝置是蝸殼的第一出風(fēng)口的兩側(cè)分別安裝一的靜壓回復(fù)板。

上述所述的靜壓回復(fù)板的底端與斜板的兩側(cè)相接，靜壓回復(fù)板延伸至斜板的中段位置，并且靜壓回復(fù)板和斜板伸入到第二空腔里。

上述所述的靜壓回復(fù)板是豎直平板，第二進(jìn)風(fēng)口位于風(fēng)機(jī)箱體一側(cè)的上部，第二出風(fēng)口位風(fēng)機(jī)箱體另一側(cè)的上部。

上述所述的風(fēng)機(jī)箱體包括頂板、底板、后板和側(cè)板所圍成，所述的底板包括左下面板和與左下面板相連的導(dǎo)向板，導(dǎo)向板傾斜向上設(shè)置，導(dǎo)向板的高端連接到第二出風(fēng)口的底部，其中頂板、左下面板、后板和側(cè)板圍成長方形結(jié)構(gòu)，所述的第二進(jìn)風(fēng)口設(shè)置在后板頂部。

上述所述的換熱器呈豎直安裝或者傾斜安裝，換熱器上下兩端與頂板、底板相連。

上述所述的左下面板與頂板平行設(shè)置，換熱器呈豎直或者傾斜安裝，換熱器上下兩端與頂板、底板相連。

上述所述的鼓風(fēng)機(jī)包括兩個蝸殼、兩個風(fēng)輪和1個電機(jī)，所述的風(fēng)機(jī)箱體一側(cè)設(shè)置2個第二進(jìn)風(fēng)口，兩個蝸殼分別位于電機(jī)的兩側(cè)，風(fēng)輪置于蝸殼里面，電機(jī)有兩個軸伸端分別連接兩側(cè)風(fēng)輪，兩個蝸殼的第一出風(fēng)口分別與風(fēng)機(jī)箱體一側(cè)設(shè)置2個第二進(jìn)風(fēng)口相連。

本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有如下效果：

1)蝸殼的第一出風(fēng)口上設(shè)置有靜壓回復(fù)裝置，在靜壓回復(fù)裝置基礎(chǔ)上，蝸殼(11)參數(shù)設(shè)置滿足如下條件：1.65≥2＊b2/D2≥1.45，b2為風(fēng)輪(12)有效寬度；D2為風(fēng)輪(12)外徑，有效提高電機(jī)運行效率和風(fēng)機(jī)的運行效；

2)風(fēng)輪的有效寬度與蝸殼的寬度比例：0.98≥2＊b2/B2≥0.845，B2為蝸殼寬度，進(jìn)一步有效提高電機(jī)運行效率和風(fēng)機(jī)的運行效率；

3)蝸殼的第一進(jìn)風(fēng)口的圓弧半徑和風(fēng)輪外徑比例：0＜r/D2≤0.069，r為第一進(jìn)風(fēng)口的圓弧半徑，有效提高電機(jī)運行效率和風(fēng)機(jī)的運行效率；

4)所述靜壓回復(fù)裝置是蝸殼的第一出風(fēng)口的兩側(cè)分別安裝一的靜壓回復(fù)板，所述靜壓回復(fù)板的底端與斜板的兩側(cè)相接，靜壓回復(fù)板延伸至斜板的中段位置，并且靜壓回復(fù)板和斜板伸入到第二空腔里，靜壓回復(fù)板是吸音材料制造，可以有效減低噪音。

附圖說明：

圖1是現(xiàn)有的盤管風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的分解圖；

圖2是現(xiàn)有的盤管風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的俯視圖；

圖3是圖2的A－A的剖視圖；

圖4是本發(fā)明的立體圖；

圖5是本發(fā)明的一個角度分解圖；

圖6是本發(fā)明的另一個角度分解圖；

圖7是本發(fā)明的俯視圖；

圖8是圖7的B－B剖視圖；

圖9是本發(fā)明的蝸殼的主視圖；

圖10是圖9的C－C剖視圖；

圖11是本發(fā)明的實驗對照圖。

具體實施方式：

下面通過具體實施例并結(jié)合附圖對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的描述。

如圖4至圖10所示，本發(fā)明是一種盤管風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)，包括鼓風(fēng)機(jī)1、風(fēng)機(jī)箱體2和換熱器3，所述的鼓風(fēng)機(jī)1包括蝸殼11、風(fēng)輪12和電機(jī)13，風(fēng)輪12安裝在蝸殼11的第一空腔111里面，蝸殼11設(shè)置有第一進(jìn)風(fēng)口112和第一出風(fēng)口113，電機(jī)13的輸出軸131伸入第一空腔111里面與風(fēng)輪12連接安裝起來，風(fēng)機(jī)箱體2設(shè)置有第二空腔21，風(fēng)機(jī)箱體21一側(cè)設(shè)置第二進(jìn)風(fēng)口22，風(fēng)機(jī)箱體2另一側(cè)設(shè)置第二出風(fēng)口22，換熱器3安裝在第二空腔21里面且位于第二進(jìn)風(fēng)口22和第二出風(fēng)口23之間，蝸殼11的第一出風(fēng)口113的蝸舌110部接一斜板4，斜板4的高端與蝸殼11出風(fēng)口的蝸舌110相接，所述的斜板4的低端靠向換熱器3方向傾斜向下延伸，蝸殼11的第一出風(fēng)口上設(shè)置有靜壓回復(fù)裝置。

所述靜壓回復(fù)裝置是蝸殼11的第一出風(fēng)口113的兩側(cè)分別安裝一的靜壓回復(fù)板5。

所述靜壓回復(fù)板5的底端與斜板4的兩側(cè)相接，靜壓回復(fù)板5延伸至斜板4的中段位置，并且靜壓回復(fù)板5和斜板4伸入到第二空腔21里。

所述靜壓回復(fù)板4是豎直平板，第二進(jìn)風(fēng)口22位于風(fēng)機(jī)箱體2一側(cè)的上部，第二出風(fēng)口23位風(fēng)機(jī)箱體2另一側(cè)的上部。

所述的風(fēng)機(jī)箱體2包括頂板24、底板、后板27和側(cè)板28所圍成，所述的底板包括左下面板25和與左下面板25相連的導(dǎo)向板26，導(dǎo)向板26傾斜向上設(shè)置，導(dǎo)向板26的高端連接到第二出風(fēng)口23的底部，其中頂板24、左下面板25、后板27和側(cè)板28圍成長方形結(jié)構(gòu)，所述的第二進(jìn)風(fēng)口23設(shè)置在后板27頂部。

換熱器3呈豎直安裝或者傾斜安裝，換熱器3上下兩端與頂板24、底板相連。

左下面板25與頂板24平行設(shè)置，換熱器3呈豎直或者傾斜安裝，換熱器3上下兩端與頂板24、左下面板25相連。

所述的鼓風(fēng)機(jī)1包括兩個蝸殼11、兩個風(fēng)輪12和1個電機(jī)13，所述的風(fēng)機(jī)箱體2一側(cè)設(shè)置2個第二進(jìn)風(fēng)口22，兩個蝸殼11分別位于電機(jī)13的兩側(cè)，風(fēng)輪12置于蝸殼11里面，電機(jī)13有兩個軸伸端分別連接兩側(cè)風(fēng)輪12，兩個蝸殼11的第一出風(fēng)口113分別與風(fēng)機(jī)箱體2一側(cè)設(shè)置2個第二進(jìn)風(fēng)口22相連。

如圖11所述，在靜壓回復(fù)裝置基礎(chǔ)上，蝸殼11參數(shù)設(shè)置滿足如下條件：1.65≥2＊b2/D2≥1.45，b2為風(fēng)輪12有效寬度；D2為風(fēng)輪12外徑。所述風(fēng)輪12的有效寬度與蝸殼11的寬度比例：0.98≥2＊b2/B2≥0.845，B2為蝸殼11寬度。所述蝸殼11的第一進(jìn)風(fēng)口112的圓弧半徑和風(fēng)輪12外徑比例：0＜r/D2≤0.069，r為第一進(jìn)風(fēng)口112的圓弧半徑。根據(jù)上述數(shù)據(jù)經(jīng)試驗測試：在表1設(shè)置的客觀條件下進(jìn)行實驗驗證：

表2中的實驗參數(shù)選擇為：2b2/D2＝1.2625、2b2/B2＝0.796、r/D2＝0.075；經(jīng)過實驗，得到不同風(fēng)量情況下的對應(yīng)的效率值，并在圖11中描點擬合成曲線A1；

表3中的實驗參數(shù)選擇為：2b2/D2＝1.4296、2b2/B2＝0.796、r/D2＝0.1096；經(jīng)過實驗，得到不同風(fēng)量情況下的對應(yīng)的效率值，并在圖11中描點擬合成曲線A2；

表4中的實驗參數(shù)選擇為：2b2/D2＝1.43、2b2/B2＝0.832、r/D2＝0.163；經(jīng)過實驗，得到不同風(fēng)量情況下的對應(yīng)的效率值，并在圖11中描點擬合成曲線A3；

表5中的實驗參數(shù)選擇：2b2/D2＝1.45、2b2/B2＝0.845、r/D2＝0.069；經(jīng)過實驗，得到不同風(fēng)量情況下的對應(yīng)的效率值，并在圖11中描點擬合成曲線A4；

表6中的實驗參數(shù)選擇：2b2/D2＝1.45、2b2/B2＝0.874、r/D2＝0.055；經(jīng)過實驗，得到不同風(fēng)量情況下的對應(yīng)的效率值，并在圖11中描點擬合成曲線A5；

表7中的實驗參數(shù)選擇：2b2/D2＝1.48、2b2/B2＝0.894、r/D2＝0.047；經(jīng)過實驗，得到不同風(fēng)量情況下的對應(yīng)的效率值；

表8中的實驗參數(shù)選擇：2b2/D2＝1.65、2b2/B2＝0.98、r/D2＝0.03；經(jīng)過實驗，得到不同風(fēng)量情況下的對應(yīng)的效率值；

通過上述的其中6組實驗數(shù)據(jù)描出的圖11曲線圖，分別描出曲線A1、曲線A2、曲線A3、曲線A4、曲線A5，通過圖11的曲線圖可以看出，A4曲線和A5曲線曲線滿足蝸殼11參數(shù)設(shè)置條件：1.65≥2＊b2/D2≥1.45，0.98≥2＊b2/B2≥0.845，0＜r/D2≤0.069，在輸出風(fēng)量為0－10個單位區(qū)間情況下效率是較高的，曲線A1、曲線A2、曲線A3不滿足上述條件，在輸出風(fēng)量為0－10個單位區(qū)間的情況下效率是較低。另外，根據(jù)表7和表8的實驗參數(shù)與表6實驗參數(shù)相比，表7和表8在輸出風(fēng)量為0－10個單位區(qū)間情況下效率更高，當(dāng)實際的風(fēng)機(jī)產(chǎn)品中輸出風(fēng)量的范圍大多數(shù)情況下在0－10個單位之間的區(qū)間運行，因此在0－10個單位之間的區(qū)間選擇最高效率的運行參數(shù)是我們發(fā)明的核心要點。

表1

表2

表3

表4

表5

表6

表7

表8

以上實施例為本發(fā)明的較佳實施方式，但本發(fā)明的實施方式不限于此，其他任何未背離本發(fā)明的精神實質(zhì)與原理下所作的改變、修飾、替代、組合、簡化，均為等效的置換方式，都包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。