專(zhuān)利名稱(chēng)：用于無(wú)級(jí)變速器的傳動(dòng)帶以及制造用于這種傳動(dòng)帶的橫向元件的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種根據(jù)權(quán)利要求1的前序部分的傳動(dòng)帶。這樣的
傳動(dòng)帶被廣泛已知，更詳細(xì)的說(shuō)可從歐洲專(zhuān)利申請(qǐng)No.0.994.275中 獲得，且其通常被稱(chēng)作Van Doome傳動(dòng)帶或壓帶。該已知傳動(dòng)帶 包括至少一個(gè)環(huán)形張緊裝置和多個(gè)板形橫向元件，所述板形橫向元 件在張緊裝置上彼此相連地布置，從而形成大概的連續(xù)的環(huán)。所述 元件由張緊裝置支承并定向，但同時(shí)它們沿其周向可自由運(yùn)動(dòng)。這 樣的傳動(dòng)帶最普遍的用于車(chē)輛的無(wú)級(jí)變速器或CVT，其環(huán)繞在兩帶 輪上并與其摩擦接觸，從而在兩帶輪之間以一個(gè)無(wú)級(jí)變速比傳遞扭
矩，該種變速器也是普遍公知的，例如由WO-A-2003/021134可知。
背景技術(shù)：
這種變速器的機(jī)械效率由多種因素確定，其中之一為影響于在 帶與各帶輪之間的潤(rùn)滑摩擦接觸中的摩擦系數(shù)"CoF'。因此，增大 CoF被普遍認(rèn)為是所希望的，原因是當(dāng)變速器工作時(shí)，由帶輪的盤(pán) 施加到傳動(dòng)帶上的用以傳遞切向摩擦力的正交力將因此而被降低。 這樣的相對(duì)小的正交力通常可以更經(jīng)濟(jì)的產(chǎn)生。相對(duì)小的正交力的 又一優(yōu)點(diǎn)是，工作時(shí)的傳動(dòng)帶和特別是其張緊裝置的負(fù)載有利的 小，從而提高變速器的使用壽命。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明涉及并致力于以先前未知的方法優(yōu)化CoF，從而進(jìn)一步提高傳動(dòng)效率。根據(jù)本發(fā)明，這樣的目的通過(guò)在其它的傳動(dòng)裝置中 應(yīng)用根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳動(dòng)帶來(lái)實(shí)現(xiàn)。
已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，在通常的工作環(huán)境下，應(yīng)用本發(fā)明的帶的橫向元件
與帶輪盤(pán)之間的潤(rùn)滑摩擦接觸的CoF明顯高于常規(guī)傳動(dòng)帶的CoF， 即，高達(dá)10%?？梢韵嘈?，根據(jù)本發(fā)明，當(dāng)變速器工作時(shí)，存在 于所述摩擦接觸中的潤(rùn)滑流體可顯著降低，即，僅僅有很薄的一層 潤(rùn)滑流體堆積于元件和帶輪盤(pán)之間，甚至兩者之間具相當(dāng)大的相對(duì) 速度時(shí)亦如此，因此所謂的邊界潤(rùn)滑條件占有主要優(yōu)勢(shì)。
由此，過(guò)渡面的有效曲率半徑，即最接近實(shí)際過(guò)渡面的圓弧半 徑，被認(rèn)為是量化所述潤(rùn)滑流體的量的常規(guī)方法。盡管如此，通常 僅有一小部分的變速器表面會(huì)真正影響到所述潤(rùn)滑流體的量，即在 變速器工作時(shí)浸入到潤(rùn)滑流體層的與側(cè)面直接相鄰的部分。因此， 如果過(guò)渡表面的整個(gè)橫截面形狀明顯偏離弧形形狀，則所述有效曲 率半徑應(yīng)當(dāng)僅相對(duì)于過(guò)渡表面的這一小部分來(lái)確定。
根據(jù)本發(fā)明，所述另外的表面顯然由橫向元件的一個(gè)主面代 表，或由徑向定向的凹槽的一個(gè)側(cè)壁或側(cè)面中的狹縫形成。特別是 在這個(gè)后者的設(shè)計(jì)中，可以隨之認(rèn)識(shí)到，CoF的相對(duì)增加可以得到 非常好的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，而該相對(duì)增加很大程度上與后者設(shè)計(jì)的所述有 效曲率半徑接近于最有效和最小的可能值O這個(gè)事實(shí)有關(guān)。
此外，本發(fā)明還提供了制成根據(jù)前面描述的傳動(dòng)帶的橫向元件 的制造方法。在常規(guī)方法中，所述橫向元件通過(guò)從帶狀基料中沖壓 得到，并隨后用滾石打磨以打磨掉在切斷步驟中形成的毛刺。在已 知的沖壓處理步驟中，所述橫向元件從帶狀基料中裁下來(lái)，其通過(guò) 將沖壓機(jī)刀具運(yùn)動(dòng)到?jīng)_壓機(jī)的元件形狀的孔口處獲得，而該帶狀基 料被置于刀具與模具之間。
在常規(guī)的制造方法中，最終，在橫向元件的側(cè)面與前和后主面 之間的過(guò)渡表面圓角量主要由滾石打磨處理的強(qiáng)度決定(例如處理 時(shí)間，振動(dòng)能量，滾石重量以及滾石形狀或成份)。但是，最小強(qiáng) 度要求除去所述毛刺，該最小強(qiáng)度實(shí)際上使得過(guò)渡表面的橫截面或
多或少的為弧形，并典型的具有曲率半徑大約為0.5mm。
但是根據(jù)本發(fā)明，在橫向元件成形的整個(gè)環(huán)境中，通過(guò)使沖壓 機(jī)的模具和刀具之間具有相對(duì)大的間隙，從而打磨處理的強(qiáng)度可以 被有利的減小或可能甚至被忽略。常規(guī)的這樣的間隙量小于基料厚 度的1%，而當(dāng)前建議使用基料厚度的5%—20%的間隙。對(duì)沖壓 處理和與其直接相關(guān)的間隙的應(yīng)用在國(guó)際專(zhuān)利公開(kāi)文本
WO2004/111490中，特別是在附圖4至8中以及與其相關(guān)的說(shuō)明書(shū) 部分。
在上面的沖壓處理的安排中，形成于橫向元件周?chē)拿虒⒆?的不太明顯，且只需要用低強(qiáng)度的打磨處理來(lái)去除。由此，有利的， 對(duì)所述過(guò)渡表面的圓角量減少。通過(guò)這樣做，側(cè)面與前主面之間的 曲率半徑將被減小到0.3mm甚至更小。
可替換的，建議為前面提到的常規(guī)制造方法補(bǔ)充一個(gè)處理步 驟，其中至少元件的側(cè)面與相應(yīng)的前主面或后主面之間的前過(guò)渡面
或后過(guò)渡面塑性變形(即重新成形)以形成所需的相對(duì)尖銳的邊緣， 例如通過(guò)WO2003/069185中公開(kāi)的應(yīng)用精壓或其它模壓方式操作。 另一選擇是將研磨操作(例如磨削)作為補(bǔ)充處理步驟。后一操作 特別適合于在橫向元件的側(cè)面形成徑向凹槽，從而在凹槽的側(cè)壁相 應(yīng)側(cè)面結(jié)合處產(chǎn)生相對(duì)尖銳的過(guò)渡。
在兩個(gè)后面的例子中，相應(yīng)過(guò)渡表面可以被制造的非常小，從 而使它們的有效曲率半徑變得小且甚至接近O。在有限的例子中， 尖銳的90度邊緣形成于側(cè)面與另外的表面之間，從而該過(guò)渡表面
實(shí)際上并不存在。


本發(fā)明現(xiàn)在將結(jié)合所附的附圖做進(jìn)一步的闡述。
附圖1為已知的具有傳動(dòng)帶和兩個(gè)帶輪的無(wú)級(jí)變速器的透視 圖的示意性說(shuō)明。
附圖2提供了已知傳動(dòng)帶的橫向元件的前視圖。
附圖3為沿附圖2所示的平面4-4的已知橫向元件的橫截面。
附圖4為沿附圖2中所示的平面4-4的橫向元件的橫截面，但 是其形狀與本發(fā)明第一示例一致。
附圖5為附圖4中的橫向元件的橫截面的細(xì)節(jié)，其示出了其與 變速器帶輪的摩擦接觸。
附圖6為沿附圖2中示出的平面A-A的橫向元件的橫截面， 但是其形狀與本發(fā)明的第二示例一致。
附圖7示出了本發(fā)明對(duì)橫向元件與變速器帶輪之間摩擦接觸 的摩擦系數(shù)的影響的曲線圖。
附圖8為沿附圖2中所示的沿平面A-A的橫向元件的橫截面， 但是其形狀與本發(fā)明第三示例一致。
具體實(shí)施例方式
附圖1示出了在機(jī)動(dòng)車(chē)輛發(fā)動(dòng)機(jī)和驅(qū)動(dòng)輪之間的傳動(dòng)系中普 遍應(yīng)用的已知無(wú)級(jí)變速器的中心部件。所述變速器包括兩個(gè)帶輪1， 2，每個(gè)帶輪具有兩個(gè)帶輪盤(pán)4， 5，在兩帶輪盤(pán)之間的推式傳送帶 3被用于從一個(gè)帶輪1， 2向另一個(gè)帶輪2， 1傳遞旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)M和附 加扭矩。帶輪盤(pán)4， 5被大致制成圓錐形的，且每個(gè)帶輪l， 2的至少一個(gè)帶輪盤(pán)4可沿帶輪1， 2各自的帶輪軸6， 7軸向可動(dòng)地結(jié)合 至變速器中。所述變速器通常還包括驅(qū)動(dòng)裝置，所述驅(qū)動(dòng)裝置向所 述至少一個(gè)可動(dòng)盤(pán)4上施加指向相應(yīng)的其它帶輪盤(pán)5的軸向定向夾 緊力，使得傳送帶3在兩盤(pán)之間被夾緊。
傳送帶3包括環(huán)形張緊裝置31和多個(gè)相對(duì)薄的橫向元件32， 所述橫向元件位于張緊裝置31中，并可沿其縱向方向運(yùn)動(dòng)并主要 在環(huán)形張緊裝置31的橫向定向。該元件32承受所述夾緊力，從而 在傳動(dòng)帶輪l轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，盤(pán)4， 5和傳動(dòng)帶3之間的摩擦使得元件32 沿所述運(yùn)動(dòng)方向M從所述傳動(dòng)帶輪1被推入到傳動(dòng)帶輪2并返回， 由此被張緊裝置
31導(dǎo)向和支承。因此，變速器的幾何傳動(dòng)比由傳 動(dòng)帶3在傳動(dòng)帶輪2處的有效接觸半徑R2和在傳動(dòng)帶輪1處的有 效接觸半徑Rl的比例來(lái)確定和定義。所述半徑R1， R2和幾何傳 動(dòng)比可持續(xù)的在預(yù)先定義的可達(dá)到的值的范圍內(nèi)進(jìn)行變化。
附圖2提供了安裝在環(huán)形張緊裝置31上的結(jié)合入傳動(dòng)帶3的 已知橫向元件32的正視圖，在這個(gè)示例中示出，所述橫向元件由 兩個(gè)層疊部件構(gòu)成，每個(gè)部件由多個(gè)沿徑向彼此嵌套的薄且平的環(huán) 組成，并被容納于橫向元件32的相應(yīng)的開(kāi)口 33中。
所述橫向元件32包括主體部34，其位于張緊裝置31下方或 相對(duì)于徑向方向在張緊裝置31的內(nèi)側(cè)，且形成開(kāi)口 33的底部側(cè)。 橫向元件32的大致為箭頭形狀的頭部37形成開(kāi)口 33的頂部。位 于開(kāi)口 33之間的為橫向元件32的所謂支柱部分38，其將主體部 34和頭部37彼此連接。主體部34在其每個(gè)側(cè)面具有側(cè)向定向(即 "面向"側(cè)面)的側(cè)面36，用于實(shí)現(xiàn)與傳動(dòng)盤(pán)4， 5的摩擦接觸。這 些側(cè)面36沿徑向向外的方向相互偏離，使這種偏離角度(p (即所 謂的帶角度cp)也被限定在帶輪l， 2的盤(pán)4， 5之間(見(jiàn)附圖1)。
突出部39被提供于橫向元件32的前主面40上，基本上位于
橫向元件的頭部37的中央，其中，突出部39容納于相鄰的橫向元 件32的后主面41上的孔中(未示出)。突出部39和孔被設(shè)置成相 互連接并對(duì)齊傳動(dòng)帶3中的相鄰橫向元件32。因此，可以注意到 術(shù)語(yǔ)前和后是相對(duì)于傳動(dòng)帶3的總的運(yùn)動(dòng)方向M定義的。
在所謂的傾斜線44 (也稱(chēng)為傾斜區(qū)域44)下方，主體部34至 少明顯在徑向向內(nèi)的方向上逐漸變細(xì)，使得允許帶3在帶輪1， 2 處呈縱向彎曲軌跡，在該軌跡中，橫向元件32相對(duì)于相應(yīng)的相鄰 元件32關(guān)于它們的主軸向傾斜線44傾斜。
附圖3為橫向元件32沿附圖2中的平面A-A (即其主體部34 處)的橫截面圖。在該附圖中示出具有四個(gè)過(guò)渡面50的元件32, 即兩個(gè)前過(guò)渡面50(a)位于其兩側(cè)面36和其前主面40之間，兩個(gè) 后過(guò)渡面50(b)位于元件32的兩側(cè)面36和其后主面41之間，由此 術(shù)語(yǔ)"前和后"是相對(duì)于當(dāng)變速器工作時(shí)傳動(dòng)帶3的預(yù)定或主運(yùn)動(dòng)方 向M定義。
在已知的帶3中，所有的過(guò)渡面50都是平滑的圓形，并且在 橫截面中至少明顯地描述為具有曲率半徑Rt的弧，其中曲率半徑 Rt在橫向元件32的制造過(guò)程中，由該制造過(guò)程確定。特別是滾石 打磨(stone tumbling)所述橫向元件32，以打磨去除在沖壓中形 成的毛刺。典型的，這種常規(guī)曲率半徑Rt可達(dá)0.5mm。
根據(jù)本發(fā)明可以發(fā)現(xiàn)，通常存在于傳動(dòng)帶3和帶輪1， 2之間 的摩擦系數(shù)("CoF")可以通過(guò)這樣的方式被顯著的提高，gP，將 所述前過(guò)渡面50(a)和后過(guò)渡面50(b)中的任意之一或兩者一起都做 成相對(duì)尖銳的邊緣，即顯著減小尺寸，特別前面提到的在橫截面中 看到的曲率半徑。
在附圖4中給出了沿附圖2中定義的平面A-A的橫截面的一個(gè)第一示例。在這個(gè)例子中，僅有前過(guò)渡面50(a)被制成相對(duì)尖銳 的邊緣，該邊緣在橫截面中以前曲率半徑Rw定義。后過(guò)渡面50(b) 被定義為曲率半徑Rt，以顯示出兩者之間的不同。根據(jù)本發(fā)明， CoF的增大可以通過(guò)使前過(guò)渡面50(a)的曲率半徑Rw具有小于 0.3mm的值實(shí)現(xiàn)，且其可以通過(guò)使用更尖銳的邊緣被進(jìn)一步增大， 例如定義為0.2mm或小于上述曲率半徑Rw。但在假設(shè)的最佳中難 于制造出曲率半徑Rw接近或可能甚至等于0時(shí)的實(shí)施例。
可以相信，作為將前過(guò)渡面50(a)制成相對(duì)尖銳的邊緣的結(jié)果， 當(dāng)沿M方向運(yùn)動(dòng)時(shí)，相對(duì)少的潤(rùn)滑液在工作過(guò)程中被送入所述摩 擦接觸中，即使帶輪盤(pán)4， 5和帶3的橫向元件32之間具有相當(dāng)大 的相對(duì)速度，所謂的邊界潤(rùn)滑條件仍將占主要地位。這樣的現(xiàn)象和 效果示意性的在附圖5和6中示出。
附圖5提供了附圖4中的橫向元件32的橫截面圖細(xì)節(jié)，其示 意性的示出了在元件32的側(cè)面36與帶輪1， 2的盤(pán)4， 5之間的潤(rùn) 滑摩擦接觸。由于主要在變速器工作時(shí)存在于元件32與盤(pán)4， 5之 間的相對(duì)速度RS，因此存在于盤(pán)4， 5上的薄層60中的潤(rùn)滑流體 將至少部分地被供應(yīng)到所述摩擦接觸中，由此流體的數(shù)量還由前過(guò) 渡面50(a)的形狀確定(在這個(gè)具體例子中)?？砂l(fā)現(xiàn)在所述摩擦接 觸中的流體數(shù)量可以通過(guò)降低所謂楔形效應(yīng)(wedge — effect)被顯 著地降低，其中楔形效應(yīng)由在元件32的過(guò)渡面50(a)與盤(pán)4， 5之 間限定的或多或少的楔形空間產(chǎn)生，由此影響到潤(rùn)滑流體的堆積 61。根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)減小過(guò)渡面50(a)的有效曲率半徑Rf，可能 的話減小過(guò)渡面的所述曲率半徑Rf直至其趨近于0且側(cè)面36和相 應(yīng)的主面40， 41有效地直接并入尖銳邊緣中，楔形的量被減少， 從而所述楔形效應(yīng)的量也減小。
本發(fā)明的第二示例在附圖6中給出，其示出了橫向元件沿附圖2中定義的平面A-A的橫截面圖。在這個(gè)示例中，徑向定向的凹槽 51或狹縫51設(shè)置于元件32的每個(gè)側(cè)面36中。因此，在凹槽51 的至少一個(gè)側(cè)壁52和相應(yīng)側(cè)面36之間形成過(guò)渡表面50(c)，依照 本發(fā)明，其可容易的被成形為橫截面中相對(duì)尖銳的邊緣。特別是利 用這后者的設(shè)計(jì)，在CoF的相對(duì)增加方面可以得到非常好的實(shí)驗(yàn)結(jié) 果，這可以一起實(shí)現(xiàn)。相對(duì)于附圖4的實(shí)施例，這后者的設(shè)計(jì)更進(jìn) 一步的優(yōu)勢(shì)在于在帶3工作過(guò)程中側(cè)面36和其主面40和41之間 的過(guò)渡面50(a)和50(b)易于磨損，因此會(huì)變得平滑。在凹槽51的 側(cè)壁52與側(cè)面36之間的過(guò)渡面50(c)將更好地保持其原有形狀。
在附圖7中，利用圖表定性地示出了本發(fā)明的作用，在該圖表 中繪制出了被測(cè)量的CoF相對(duì)于指數(shù)K的對(duì)數(shù)的曲線，所述指數(shù) K代表相關(guān)變速器工作條件，其包括所述相對(duì)速度RS，施加到所 述摩擦接觸面上的正交力，側(cè)面36和帶輪盤(pán)4， 5的結(jié)合表面的粗 糙度以及潤(rùn)滑流體的動(dòng)態(tài)粘滯度。附圖7中的曲線I代表從使用常
規(guī)的帶3中獲得的測(cè)量數(shù)據(jù)，然而曲線n代表從使用附圖6中的橫
向元件32測(cè)量得到的?？梢钥吹?，本質(zhì)上不論指數(shù)K代表的工作 條件如何變化，在根據(jù)本發(fā)明的新式帶設(shè)計(jì)中，所述CoF可以被增 加。
可注意到凹槽51不需要被設(shè)置在如附圖6中所示的側(cè)面36的 中央。為提高由此所獲得的對(duì)CoF的影響，其還可以被向著側(cè)面 36的前進(jìn)側(cè)設(shè)置，所述前進(jìn)側(cè)是相對(duì)于前面提到的相對(duì)速度RS所 定義的。但是，由于這種相對(duì)速度RS—般依賴于變速器中橫向元 件32的位置而改變方向，因此這種設(shè)置在中央的凹槽51通常提供 好的折衷效果。
可替換的，對(duì)于特定的變速器設(shè)計(jì)，可以確定相對(duì)速度RS的 最主要的或其它最相關(guān)的方向，以決定凹槽51相對(duì)于側(cè)面36的寬度的位置，即更向著前主面40或更向著后主面41。另一個(gè)選擇是 向橫向元件32的每個(gè)側(cè)面36提供兩個(gè)凹槽51， 一個(gè)位于前主面 40附近， 一個(gè)位于后主面41附近，其中后者的設(shè)計(jì)在附圖8的橫 截面視圖中示出。此外，凹槽或多個(gè)凹槽51還可以以相對(duì)于徑向 方向一個(gè)角度定向，從而其傾斜地穿過(guò)側(cè)面36的寬度，這種設(shè)計(jì) 具有如下有利特點(diǎn)，即，這樣的傾斜槽51相對(duì)于完全徑向定向的 凹槽51可以被更簡(jiǎn)單的制造。當(dāng)然，本發(fā)明要求在此由凹槽51的 側(cè)壁52形成的另外表面主要面向帶3的縱向方向，這要求所述角 度具有在0到45度之間的值。
權(quán)利要求
1.具有環(huán)形張緊裝置(31)和多個(gè)相對(duì)薄的橫向元件(32)的傳動(dòng)帶(3)，所述橫向元件可滑動(dòng)地安裝到張緊裝置(31)上并具有前主面(40)和后主面(41)，前主面(40)和后主面(41)相隔所述橫向元件(32)的厚度，且主要定向于傳動(dòng)帶(3)的縱向方向上，并且，所述橫向元件還具有兩個(gè)主要側(cè)向定向的側(cè)面(36)，側(cè)面(36)被設(shè)置于元件(32)的每個(gè)側(cè)向側(cè)，用于與應(yīng)用傳動(dòng)帶(3)的變速器帶輪(1，2)進(jìn)行摩擦接觸，由此每個(gè)側(cè)面(36)通過(guò)相應(yīng)過(guò)渡表面與至少主要定向于傳動(dòng)帶(3)的縱向方向的相應(yīng)的另外表面(40；41；52)融合，其特征在于，如橫截面中所見(jiàn)，相應(yīng)過(guò)渡表面(50；50(a)，50(b)，50(c))可至少部分地近似于有效曲率半徑小于0.3毫米的弧。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳動(dòng)帶(3)，其特征在于，所述有 效曲率半徑小于0.2mm 。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的傳動(dòng)帶(3)，其特征在于，如 橫截面中所見(jiàn)，相應(yīng)過(guò)渡表面(50;50(a),50(b),50(c))減小到至少 近似于有效曲率半徑接近于0的尖銳邊緣。
4. 根據(jù)前面權(quán)利要求中的任一權(quán)利要求所述的傳動(dòng)帶(3)， 其特征在于相應(yīng)的另外表面(40; 41; 52)為橫向元件(32)的 主面(40， 41)。
5. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任一權(quán)利要求所述的傳動(dòng)帶(3)， 其特征在于，每個(gè)側(cè)面(36)具有至少一個(gè)主要徑向延伸并基本 上直的凹槽(51)，且相應(yīng)的另外表面(40; 41; 52)為相應(yīng)凹槽(51)的側(cè)壁(52)。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的傳動(dòng)帶(3)，其特征在于凹槽(51) 基本上徑向延伸且其基本位于相應(yīng)側(cè)面(36)的中央。
7. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的傳動(dòng)帶(3)，其特征在于每個(gè)側(cè)面 (36)具有兩個(gè)基本上徑向延伸的凹槽(51)， 一個(gè)凹槽靠近前主面40， 一個(gè)凹槽靠近后主面41。
8. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的傳動(dòng)帶，其特征在于，凹槽(51) 相對(duì)于徑向方向以一個(gè)角度定向，該角度的值在0到45度范圍內(nèi)。
9. 制造用于根據(jù)前述任一權(quán)利要求所述的傳動(dòng)帶(3)的橫向 元件(32)的方法，其至少包括通過(guò)將刀具運(yùn)動(dòng)到模具的元件形 狀的孔中而從被置于刀具和模具之間的帶狀基料上切下橫向元件 的步驟，其特征在于模具外周與模具內(nèi)周之間的間隙為條帶厚 度的5%到20%。
10. 制造用于根據(jù)前述任一權(quán)利要求所述的傳動(dòng)帶(3)的橫 向元件(32)的方法，其至少包括通過(guò)將刀具運(yùn)動(dòng)到模具的元件 形狀的孔中而從被置于刀具和模具之間的帶狀基料上切下橫向元 件的步驟，其特征在于在將橫向元件(32)從帶狀基料上切下 的步驟后，橫向元件(32)的前主面(40)或后主面(41)與側(cè) 面(36)之間的過(guò)渡表面(50;50(a),50(b)，50(c))在進(jìn)一步處理步 驟中被重新成形為相對(duì)尖銳的邊緣。
全文摘要
具有環(huán)形張緊裝置(31)和多個(gè)可滑動(dòng)的安裝到張緊裝置(31)的相對(duì)薄的橫向元件(32)的傳動(dòng)帶(3)，且所述橫向元件具有前主面(40)和后主面(41)，兩者之間間隔元件(32)的厚度，所述橫向元件被主要定向于傳動(dòng)帶(3)的縱向方向上，且其還具有兩個(gè)提供于橫向元件橫向側(cè)的側(cè)面(36)上，以實(shí)現(xiàn)與應(yīng)用傳動(dòng)帶(3)的變速器的帶輪(1，2)摩擦接觸。元件(32)的每個(gè)側(cè)面(36)與相應(yīng)的另外側(cè)面(40；41；52)融合，且其至少主要定向于傳動(dòng)帶(3)的縱向方向上，過(guò)渡表面(50；50(a)，50(b)，50(c))代表相對(duì)尖銳的邊緣，其在橫截面中，至少有效的，由具有曲率半徑等于或小于0.3mm的弧線描述。
文檔編號(hào)F16G5/00GK101198807SQ200580050113
公開(kāi)日2008年6月11日 申請(qǐng)日期2005年6月13日 優(yōu)先權(quán)日2005年6月13日
發(fā)明者A·布蘭茨瑪, M·范德羅根, P·A·J·M·費(fèi)斯 申請(qǐng)人:羅伯特·博世有限公司