本發(fā)明涉及用于驅(qū)動(dòng)汽車發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸的定時(shí)鏈條的張力保持的鏈條張緊裝置、由多種鏈條張緊裝置構(gòu)成的鏈條張緊裝置組及其制造方法。

背景技術(shù)：

汽車的發(fā)動(dòng)機(jī)一般經(jīng)由定時(shí)鏈條(以下稱“鏈條”)將曲軸的旋轉(zhuǎn)傳遞到凸輪軸，通過該凸輪軸的旋轉(zhuǎn)開閉燃燒室的閥。這里，為了將鏈條的張力保持在適當(dāng)范圍內(nèi)，而大多使用由設(shè)置為能夠以支軸作為中心擺動(dòng)的鏈條引導(dǎo)件、和經(jīng)由該鏈條引導(dǎo)件按壓鏈條的鏈條張緊裝置構(gòu)成的張力調(diào)整裝置。

作為組裝于該張力調(diào)整裝置的鏈條張緊裝置，已知如下鏈條張緊裝置：向一端開口且另一端關(guān)閉的筒狀的缸內(nèi)以能夠在軸線上滑動(dòng)的方式插入柱塞，設(shè)置將該柱塞向從缸突出的方向施力的復(fù)位彈簧，將上述柱塞形成為向缸內(nèi)插入的插入端開口的有底筒狀，設(shè)置向由該柱塞和上述缸圍起的壓力室內(nèi)導(dǎo)入工作油的給油通路，在該給油通路的靠壓力室側(cè)的端部設(shè)置僅允許工作油從給油通路側(cè)向壓力室側(cè)流動(dòng)的單向閥(下述專利文獻(xiàn)1)。

對(duì)于該鏈條張緊裝置而言，如果在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，鏈條的張力變大，則柱塞因該鏈條的張力而向被壓入缸內(nèi)的方向(以下稱“壓入方向”)移動(dòng)，吸收鏈條的張緊。此時(shí)，壓力室內(nèi)的工作油通過柱塞和缸的滑動(dòng)面間的泄漏縫隙流出，并因該工作油的粘性阻力而產(chǎn)生阻尼作用，因此柱塞緩慢地移動(dòng)。

另一方面，如果在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，鏈條的張力變小，則柱塞因復(fù)位彈簧的作用力而向從缸突出的方向(以下稱“突出方向”)移動(dòng)，吸收鏈條的松弛。此時(shí)，單向閥打開，工作油從給油通路流入壓力室，因此柱塞迅速移動(dòng)。

然而，對(duì)于上述鏈條張緊裝置而言，如果停止發(fā)動(dòng)機(jī)，則油泵也停止，因此給油通路內(nèi)的工作油的油面下降，而給油通路內(nèi)成為積存大量空氣的狀態(tài)。而且，在再啟動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)，大量空氣從給油通路流入壓力室，而成為該流入的大量的空氣積存在柱塞的內(nèi)部的狀態(tài)。如果在該狀態(tài)下使柱塞加載壓入方向上的載荷，則由于通過柱塞內(nèi)部所積存的空氣的壓縮而使柱塞移動(dòng)，因此存在鏈條張緊裝置的阻尼作用降低的問題。

為了防止該阻尼作用降低，而在上述鏈條張緊裝置設(shè)置將柱塞的內(nèi)部所積存的空氣排出的機(jī)構(gòu)。

具體而言，在柱塞的從缸突出的突出端部設(shè)置貫通柱塞內(nèi)外的孔，在該貫通孔的圓筒狀內(nèi)周壓入外周具有外螺紋狀的泄漏槽的塞子，通過該泄漏槽將柱塞內(nèi)部的空氣向外部排出。如果像這樣形成排氣通路，則與在內(nèi)螺紋孔壓入圓筒滾子來形成排氣通路的情況相比，抑制在壓入時(shí)產(chǎn)生毛刺，去除毛刺變得容易。

專利文獻(xiàn)1：日本特開2009-79604號(hào)公報(bào)

如上所述的鏈條張緊裝置能夠通過設(shè)定泄漏縫隙，來調(diào)節(jié)所產(chǎn)生的液壓阻尼力。泄漏縫隙的大小因缸和柱塞的溫度特性差而變化。因此，液壓阻尼力的產(chǎn)生特性受溫度變化的影響，常溫時(shí)和高溫時(shí)的特性差異變大。越要抑制該影響，泄漏縫隙的設(shè)定越受到限制。若發(fā)動(dòng)機(jī)型式不同，則因發(fā)動(dòng)機(jī)特性之差所要求的液壓阻尼力的產(chǎn)生特性不同，鏈條張緊裝置的內(nèi)部規(guī)格基本上都是針對(duì)每個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行設(shè)計(jì)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

因此，本發(fā)明所要解決的課題是簡單地提供使液壓阻尼力不同的鏈條張緊裝置。

實(shí)現(xiàn)上述課題的第一發(fā)明為如下鏈條張緊裝置，向一端敞開且另一端關(guān)閉的筒狀的缸內(nèi)，以能夠在軸向上滑動(dòng)的方式插入柱塞，將所述柱塞形成為向缸內(nèi)插入的插入端敞開且具有從缸突出的突出端面的筒狀，設(shè)置向由所述柱塞和所述缸圍起的壓力室內(nèi)導(dǎo)入工作油的給油通路，在所述給油通路的靠壓力室側(cè)的端部，設(shè)置僅允許工作油從給油通路側(cè)向壓力室側(cè)流動(dòng)的單向閥，在所述缸和柱塞的滑動(dòng)面之間，設(shè)置使壓力室內(nèi)的工作油向缸的外側(cè)流出的泄漏縫隙，設(shè)置對(duì)所述柱塞向從缸突出的方向施力的復(fù)位彈簧，在所述柱塞設(shè)置從所述柱塞的突出端面到達(dá)所述壓力室的貫通孔，向所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周，壓入外周具有泄漏槽的塞子，而在該圓筒狀內(nèi)周和該塞子的外周之間形成排氣通路，其中，僅通過變更向所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周壓入的塞子的種類，使液壓阻尼力不同。

根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，僅通過所壓入的塞子側(cè)使液壓阻尼力不同，因此除塞子以外，無需在缸、柱塞的內(nèi)部進(jìn)行規(guī)格變更，因此，能夠簡單地提供使液壓阻尼力不同的鏈條張緊裝置。即，鏈條張緊裝置的內(nèi)部設(shè)計(jì)采用共用的設(shè)計(jì)，僅變更塞子，就能應(yīng)對(duì)于不同發(fā)動(dòng)機(jī)型式，適用于不同的液壓阻尼力，因此能夠?qū)崿F(xiàn)部件的共用化，從而實(shí)現(xiàn)低成本化。

例如，能夠?qū)⑺鲂孤┎墼O(shè)為外螺紋，將所述泄漏槽的軸向長度設(shè)定為大于所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周的軸向長度，在壓入到所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周的塞子的與壓力室相反側(cè)的端面、和所述柱塞的突出端面之間設(shè)置軸向距離。如此，成為所壓入的塞子具有向壓力室突出的部分且該突出部分也具有外螺紋部分的鏈條張緊裝置。該鏈條張緊裝置即使絲毫不變更塞子和柱塞的規(guī)格，也能利用前述軸向距離，進(jìn)行將塞子壓入貫通孔的圓筒狀內(nèi)周的范圍向與壓力室相反側(cè)擴(kuò)大的規(guī)格變更。通過該規(guī)格變更，能夠增大外螺紋和貫通孔的圓筒狀內(nèi)周的嚙合長度，延長螺旋狀的排氣通路，通過該延長程度調(diào)節(jié)排氣通路的泄漏特性，進(jìn)而能調(diào)節(jié)液壓阻尼力。

優(yōu)選將所述泄漏縫隙的徑向大小設(shè)為30～60μm。該數(shù)值范圍是作為泄漏縫隙能夠?qū)嵱眯缘夭捎玫南孪拊O(shè)定，適合抑制因溫度變化所導(dǎo)致的泄漏縫隙的變化對(duì)液壓阻尼力的產(chǎn)生特性造成的影響。越抑制該影響越較難受溫度變化的影響的排氣通路的泄漏特性容易影響液壓阻尼力的產(chǎn)生特性。因此，通過設(shè)定上述塞子的壓入范圍，容易調(diào)節(jié)液壓阻尼力的產(chǎn)生特性。

能夠由鋁系材料形成所述缸，由鐵系材料形成所述柱塞和所述塞子。通常由鋁系材料形成缸，由鐵系材料形成柱塞。通過由鐵系材料形成塞子，能夠抑制一般柱塞和塞子間的溫度特性差，排氣通路的泄漏特性很難受到溫度變化的影響。

另外，第二發(fā)明涉及鏈條張緊裝置組，包括第一種鏈條張緊裝置和不同種鏈條張緊裝置，對(duì)于第一種鏈條張緊裝置而言，向一端敞開且另一端關(guān)閉的筒狀的缸內(nèi)，以能夠在軸向上滑動(dòng)的方式插入柱塞，將所述柱塞形成為向缸內(nèi)插入的插入端敞開且具有從缸的突出端面的筒狀，設(shè)置向由所述柱塞和所述缸圍起的壓力室內(nèi)導(dǎo)入工作油的給油通路，在所述給油通路的靠壓力室側(cè)的端部，設(shè)置僅允許工作油從給油通路側(cè)向壓力室側(cè)流動(dòng)的單向閥，在所述缸和柱塞的滑動(dòng)面之間，設(shè)置使壓力室內(nèi)的工作油向缸的外側(cè)流出的泄漏縫隙，設(shè)置對(duì)所述柱塞向從缸突出的方向施力的復(fù)位彈簧，在所述柱塞設(shè)置從所述柱塞的突出端面到達(dá)所述壓力室的貫通孔，向所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周，壓入外周具有第一種泄漏槽的第一種塞子，而在該圓筒狀內(nèi)周和該第一種塞子的外周之間形成第一種排氣通路，對(duì)于所述不同種鏈條張緊裝置而言，具備具有與所述第一種泄漏槽不同的不同種泄漏槽的不同種塞子，僅通過將該不同種塞子壓入到所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周中的內(nèi)部變更，使液壓阻尼力與所述第一種鏈條張緊裝置不同。

另外，第三發(fā)明涉及制造不同種鏈條張緊裝置的方法，所述不同種鏈條張緊裝置相比于第一種鏈條張緊裝置，僅通過內(nèi)部變更使液壓阻尼力與所述第一種鏈條張緊裝置不同，對(duì)于所述第一種鏈條張緊裝置而言，向一端敞開且另一端關(guān)閉的筒狀的缸內(nèi)，以能夠在軸向上滑動(dòng)的方式插入柱塞，將所述柱塞形成為向缸內(nèi)插入的插入端敞開且具有從缸突出的突出端面的筒狀，設(shè)置向由所述柱塞和所述缸圍起的壓力室內(nèi)導(dǎo)入工作油的給油通路，在所述給油通路的靠壓力室側(cè)的端部，設(shè)置僅允許工作油從給油通路側(cè)向壓力室側(cè)流動(dòng)的單向閥，在所述缸和柱塞的滑動(dòng)面之間，設(shè)置使壓力室內(nèi)的工作油向缸的外側(cè)流出的泄漏縫隙，設(shè)置對(duì)所述柱塞向從缸突出的方向施力的復(fù)位彈簧，在所述柱塞設(shè)置從所述柱塞的突出端面到達(dá)所述壓力室的貫通孔，向所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周，壓入外周具有第一種泄漏槽的第一種塞子，而在該圓筒狀內(nèi)周和該塞子的外周之間形成第一種排氣通路，所述內(nèi)部變更是指：將具有與所述第一種泄漏槽不同的不同種泄漏槽的不同種塞子，壓入到所述貫通孔的圓筒狀內(nèi)周中。

如上述那樣，第一發(fā)明所涉及的鏈條張緊裝置僅通過所壓入的塞子側(cè)使液壓阻尼力不同，因此除塞子以外，無需在缸、柱塞的內(nèi)部實(shí)施規(guī)格變更，就能簡單地提供使液壓阻尼力不同的鏈條張緊裝置。進(jìn)而，能夠?qū)⒅?、缸統(tǒng)一為一個(gè)模式，有助于部件統(tǒng)一化。

另外，第二發(fā)明所涉及的鏈條張緊裝置組能夠提供以只需在第一種塞子和泄漏槽與之不同的不同種塞子之間實(shí)施種類變更的簡單方式使液壓阻尼力不同的多種鏈條張緊裝置。

另外，第三發(fā)明所涉及的方法能夠提供，以只需從第一種塞子向泄漏槽與之不同的不同種塞子實(shí)施種類變更的簡單方式使液壓阻尼力與第一種鏈條張緊裝置不同的不同種鏈條張緊裝置。

附圖說明

圖1是示出本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的第一種鏈條張緊裝置的全體結(jié)構(gòu)的縱剖主視圖。

圖2是示出組裝有圖1的第一種鏈條張緊裝置的鏈條傳動(dòng)裝置的示意圖。

圖3是圖1的第一種塞子附近的放大圖。

圖4A是圖1的第一種塞子附近的放大圖。

圖4B是以與圖4A相同的比例尺示出向不同種塞子變更的變更例的圖。

圖4C是以與圖4A、圖4B相同的比例尺示出向其它不同種塞子變更的變更例的圖。

具體實(shí)施方式

圖1示出該發(fā)明的實(shí)施方式的第一種鏈條張緊裝置1。圖2示出組裝有鏈條張緊裝置1的鏈條傳動(dòng)裝置。該鏈條傳動(dòng)裝置具有固定于發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸2的鏈輪3、固定于凸輪軸4的鏈輪5及鏈條6。鏈輪3和鏈輪5經(jīng)由鏈條6連結(jié)，鏈條6將曲軸2的旋轉(zhuǎn)向凸輪軸4傳遞，通過凸輪軸4的旋轉(zhuǎn)開閉燃燒室的閥(未圖示)。支承為能夠以支軸7為中心擺動(dòng)的鏈條引導(dǎo)件8與鏈條6接觸。第一種鏈條張緊裝置1經(jīng)由該鏈條引導(dǎo)件8按壓鏈條6。

如圖1所示，第一種鏈條張緊裝置1具有：筒狀的缸9，其一端敞開并且另一端關(guān)閉；和柱塞10，其以能夠在軸向上滑動(dòng)的方式插入缸9內(nèi)。缸9以柱塞10的突出方向朝向斜上方的狀態(tài)固定于發(fā)動(dòng)機(jī)缸體(未圖示)。柱塞10形成為向缸9內(nèi)插入的插入端敞開、并且具有從缸9突出的突出端面11的筒狀。形成有由柱塞10和缸9圍起的壓力室12。

在缸9的關(guān)閉端，形成有與壓力室12連通的給油通路13。給油通路13與給油泵(未圖示)連接，將從該給油泵送出的工作油導(dǎo)入壓力室12內(nèi)。在給油通路13的靠壓力室12側(cè)的端部，設(shè)置有僅允許工作油從給油通路13側(cè)向壓力室12側(cè)流動(dòng)的單向閥14。

在柱塞10和缸9的滑動(dòng)面之間形成泄漏縫隙15。壓力室12內(nèi)的工作油通過泄漏縫隙15向發(fā)動(dòng)機(jī)艙(省略圖示)泄漏。

缸9由鋁系材料形成。柱塞10由鐵系材料形成。因此，存在缸9和柱塞10的溫度特性差(熱膨脹率之差)。并且，泄漏縫隙15的徑向上的大小微小，因此因缸9和柱塞10的溫度變化而泄漏縫隙15的大小變化，鏈條張緊裝置1的液壓阻尼力的產(chǎn)生特性也變化。為了盡量抑制該產(chǎn)生特性的變化，將泄漏縫隙15的徑向上的大小g設(shè)置為30～60μm。該大小g相當(dāng)于缸9的圓筒狀的滑動(dòng)面和柱塞10的圓筒狀的滑動(dòng)面的內(nèi)徑差的一半。該大小g是制造缸9和柱塞10時(shí)的尺寸管理上的值，在環(huán)境氣20℃下的熱平衡狀態(tài)下，泄漏縫隙15整體都滿足該值。

柱塞10被組裝于壓力室12內(nèi)的復(fù)位彈簧16向從缸9突出的方向施力。復(fù)位彈簧16的一端由單向閥14支承，另一端按壓柱塞10的突出側(cè)的端部。形成于該突出側(cè)的端部的突出端面11與鏈條引導(dǎo)件8抵接。

另外，如圖1、圖3所示，在柱塞10的突出側(cè)的端部形成有從突出端面11到壓力室12的貫通孔17。在該貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周壓入有第一種塞子18。在第一種塞子18的外周形成有第一種泄漏槽19。泄漏槽19為外螺紋。因此，在泄漏槽19和貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周之間，呈螺旋狀地形成有第一種排氣通路20。

如圖1所示，在缸9的內(nèi)周形成環(huán)狀的收容凹部21，在該收容凹部21內(nèi)，以能夠在軸向上移動(dòng)的方式收容有對(duì)位環(huán)(register ring)22。對(duì)位環(huán)22是去掉圓周的局部的環(huán)狀，能夠在徑向上彈性變形。該對(duì)位環(huán)22帶彈性地緊固柱塞10的外周，與在柱塞10的外周沿軸向以一定間隔形成的多個(gè)圓周槽23中的任一個(gè)卡合。

在各圓周槽23內(nèi)設(shè)置有：錐面24，其在柱塞10被加載突出方向的載荷時(shí)，使對(duì)位環(huán)22擴(kuò)徑，而允許柱塞10的移動(dòng)；和限位面25，其在柱塞10被加載壓入方向的載荷時(shí)，卡止對(duì)位環(huán)22，而限制柱塞10的移動(dòng)。對(duì)位環(huán)22由限位面25和收容凹部21的錐面夾持，防止柱塞10被壓入。這些對(duì)位環(huán)22、圓周槽23及收容凹部21構(gòu)成限位機(jī)構(gòu)。

接下來，說明第一種鏈條張緊裝置1的動(dòng)作例。

在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，如果圖2所示的鏈條6的張力變大，則因該鏈條6的張力而使得圖1所示的柱塞10向壓入方向移動(dòng)，吸收?qǐng)D2所示的鏈條6的張緊。此時(shí)，因通過圖1所示的泄漏縫隙15從壓力室12流出的工作油的粘性阻力而產(chǎn)生阻尼力，因此柱塞10緩慢地移動(dòng)。

在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，如果圖2所示的鏈條6的張力變小，則因圖1所示的復(fù)位彈簧16的作用力而使得柱塞10向突出方向移動(dòng)，吸收?qǐng)D2所示的鏈條6的松弛。此時(shí)，圖1所示的單向閥14打開，工作油從給油通路13流入壓力室12，因此柱塞10迅速移動(dòng)。

這里，在因圖2所示的鏈條6的振動(dòng)而使得圖1所示的柱塞10反復(fù)進(jìn)行前進(jìn)和后退時(shí)，對(duì)位環(huán)22在收容凹部21內(nèi)前后移動(dòng)。另外，如果因圖2所示的鏈條6的松弛而使圖1所示的柱塞10向突出方向移動(dòng)的范圍超過對(duì)位環(huán)22在收容凹部21內(nèi)能夠移動(dòng)的范圍，則圓周槽23內(nèi)的錐面24使對(duì)位環(huán)22擴(kuò)徑，而允許柱塞10的移動(dòng)。此時(shí)，對(duì)位環(huán)22與相鄰的圓周槽23卡合。

在發(fā)動(dòng)機(jī)停止時(shí)，有時(shí)會(huì)因圖2所示的凸輪軸4的停止位置而使鏈條6的張力變大，在該情況下，通過圖1所示的對(duì)位環(huán)22與圓周槽23的卡合，而防止柱塞10向壓入方向移動(dòng)。因此，在再啟動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)，很難產(chǎn)生圖2所示的鏈條6的松弛，能夠順利地啟動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)。

另外，若停止發(fā)動(dòng)機(jī)，則油泵停止，因此圖1所示的給油通路13內(nèi)的工作油的油面下降，而給油通路13內(nèi)成為存積有大量空氣的狀態(tài)。因此，在再啟動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)，通過給油通路13向壓力室12供給的工作油中會(huì)混入大量空氣，但在該情況下，混入壓力室12內(nèi)的空氣經(jīng)由排氣通路20向外部排出。因此，很難產(chǎn)生因壓力室12內(nèi)的空氣所導(dǎo)致的阻尼作用的降低。

此外，在發(fā)動(dòng)機(jī)處于低溫時(shí)，有時(shí)所供給的工作油的粘度高，導(dǎo)致供給液壓變高，產(chǎn)生的阻尼力(動(dòng)態(tài)反作用力)變得過大。因此，優(yōu)選縮小給油通路13的出口來產(chǎn)生壓力損失，從而即便在低溫時(shí)供給液壓高的狀態(tài)下，也抑制壓力室12內(nèi)的液壓上方，避免所產(chǎn)生的動(dòng)態(tài)反作用力過大。一般而言，給油通路13的出口設(shè)定為但例如通過設(shè)定為以下，有望獲得抑制前述過大化的效果。

下面，將圖1、圖3所示的貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的軸向長度設(shè)為a，將泄漏槽19的軸向長度設(shè)為b。將軸向設(shè)為沿著被設(shè)定為同心的貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的中心線和第一種泄漏槽19的螺紋軸線延伸的方向。貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周以相同內(nèi)徑在軸向上連續(xù)，軸向長度a與相同內(nèi)徑面的軸向的長度相當(dāng)。另一方面，軸向長度b是指能夠壓入貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的第一種塞子18的外周中的第一種泄漏槽19的螺紋牙形成范圍的軸向長度。在圖示例中，第一種泄漏槽19的螺紋牙實(shí)際上遍布第一種塞子18的軸向的全長。因此，軸向長度b與第一種塞子18的軸向的全長相當(dāng)。

第一種泄漏槽19的軸向長度b被設(shè)置得大于貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的軸向長度a。在壓入到貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的第一種塞子18的與壓力室12相反側(cè)的端面18a、和柱塞10的突出端面11之間，設(shè)置有軸向的距離c。與壓力室12相反側(cè)的端面18a是指第一種塞子18的軸向兩側(cè)的端面中的距離壓力室12遠(yuǎn)的一側(cè)的端面。距離c是端面18a與突出端面11中的能夠同鏈條引導(dǎo)件8接觸的部分之間最短的軸向距離。因?yàn)樵O(shè)置有這樣的距離c，因此通過與突出端面11接觸的鏈條引導(dǎo)件8，塞子18的與壓力室12相反側(cè)的端面18a被按壓，排氣通路變短，與正規(guī)的排氣通路20時(shí)的液壓阻尼力的產(chǎn)生特性相比，不會(huì)出現(xiàn)該產(chǎn)生特性變化的情況。另外，只要在距離c的范圍內(nèi)，即使將第一種塞子18的端面18a的軸向位置向與壓力室12相反側(cè)變更，也不會(huì)產(chǎn)生前述情況，能夠允許該變更。

該第一種鏈條張緊裝置1被設(shè)定為第一種泄漏槽19的軸向長度b＞貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的軸向長度a，并且該第一種泄漏槽19的螺紋牙與該圓筒狀內(nèi)周緊貼的第一種塞子18的壓入范圍被設(shè)定為留下距離c，因此壓入后的塞子18具有向壓力室12突出的部分，在該突出部分也存在第一種泄漏槽19的外螺紋部分。

從以第一種塞子18的壓入范圍規(guī)定了螺旋方向的長度的第一種排氣通路20，不僅會(huì)如前所述排氣，還會(huì)產(chǎn)生工作油的泄漏。一般而言，該泄漏特性會(huì)影響鏈條張緊裝置的回漏(leak down)特性，進(jìn)而也會(huì)影響鏈條張緊裝置的液壓阻尼力的產(chǎn)生特性。因此，在第一種鏈條張緊裝置1僅將第一種塞子18變更為不同種塞子，由此便能形成不同于第一種排氣通路20的不同種排氣通路，進(jìn)而能夠制造使液壓阻尼力不同于第一種鏈條張緊裝置1的不同種鏈條張緊裝置。

圖4A～圖4C以相同的比例尺示出：將第一種塞子18、不同于第一種塞子18的不同種塞子18’以及不同于它們的其它不同種塞子18”分別壓入貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的狀態(tài)。不同種塞子18’具有不同于第一種泄漏槽19的不同種泄漏槽19’。其它不同種塞子18”具有與第一種泄漏槽19和不同于第一種泄漏槽19的不同種泄漏槽19’不同的其它不同種泄漏槽19”。即，圖4B示出了與圖1所示的第一種鏈條張緊裝置1相比除了變更塞子以外內(nèi)部構(gòu)造全部共用的不同種鏈條張緊裝置的塞子18’附近。另外，圖4C示出了與圖1所示的第一種鏈條張緊裝置1相比除了變更塞子以外內(nèi)部構(gòu)造全部共用的其它不同種鏈條張緊裝置的塞子18”附近。

由圖4A～圖4C之比較可見，不同種塞子18’、其它不同種塞子18”僅通過變更為在維持與第一種塞子18相同的過盈量的同時(shí)與第一種泄漏槽19相比變更了外螺紋的螺距、導(dǎo)程的不同種泄漏槽19’、其它不同種泄漏槽19”，就能變更在與共用的貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周之間形成的阻尼孔(orifice)截面積、阻尼孔長度(排氣通路的螺旋方向的長度)，從而變更液壓阻尼力的產(chǎn)生特性。

僅實(shí)施這樣的塞子的種類變更，來制造了多種鏈條張緊裝置(試驗(yàn)例1～4)，并通過測定它們的動(dòng)態(tài)反作用力，調(diào)查僅塞子的種類變更對(duì)液壓阻尼力產(chǎn)生的影響。該動(dòng)態(tài)反作用力的測定條件為以下(1)～(4)。

(1)激振振幅：±0.2mm

(2)激振頻率：50Hz

(3)供給液壓：0.3MPa

(4)溫度：室溫

試驗(yàn)例1將阻尼孔截面積設(shè)為0.13mm²，將阻尼孔長度設(shè)為45mm，其動(dòng)態(tài)反作用力為2400N。

另外，試驗(yàn)例2將阻尼孔截面積設(shè)為0.2mm²，將阻尼孔長度設(shè)為33mm，其動(dòng)態(tài)反作用力為1600N。

另外，試驗(yàn)例3將阻尼孔截面積設(shè)為0.37mm²，將阻尼孔長度設(shè)為30mm，其動(dòng)態(tài)反作用力為780N。

另外，試驗(yàn)例4將阻尼孔截面積設(shè)為0.6mm²，將阻尼孔長度設(shè)為21mm，其動(dòng)態(tài)反作用力為300N。

由這些試驗(yàn)例1～4間的動(dòng)態(tài)反作用力之差可知，僅通過向泄漏槽不同的塞子的種類變更，便能制造出使液壓阻尼力的產(chǎn)生特性不同的不同種鏈條張緊裝置。

如試驗(yàn)例1～4所示，僅通過泄漏槽的外徑以外的形狀變更，便能使液壓阻尼力變化為數(shù)倍。只要有這樣的調(diào)節(jié)范圍，就能應(yīng)對(duì)基于發(fā)動(dòng)機(jī)型式之差的發(fā)動(dòng)機(jī)特性之差。例如，將圖1所示的第一種鏈條張緊裝置1制造為第一發(fā)動(dòng)機(jī)型式用，之后僅實(shí)施向圖4B所示的不同種塞子18’的種類變更，便能夠制造不同于第一發(fā)動(dòng)機(jī)型式的不同種發(fā)動(dòng)機(jī)型式用的液壓阻尼力不同的不同種鏈條張緊裝置，同樣地，僅實(shí)施向圖4C所示的其它不同種塞子18”的種類變更，便能夠制造不同于第一發(fā)動(dòng)機(jī)型式的其它不同種發(fā)動(dòng)機(jī)型式用的液壓阻尼力不同的其它不同種鏈條張緊裝置。在由這些各種鏈條張緊裝置構(gòu)成的鏈條張緊裝置組中，液壓阻尼力在各種鏈條張緊裝置間按照不同的品質(zhì)管理標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行管理。例如，液壓阻尼力的最大設(shè)定值在各種鏈條張緊裝置間不同。

優(yōu)選抑制排氣通路20、20’、20”的泄漏特性因溫度變化而變化。因此，圖4A～圖4C所示的各種塞子18、18’、18”可以與圖1所示的柱塞10相同，用鐵系材料形成。

在用鐵系材料形成各種塞子18、18’、18”的情況下，各種泄漏槽19、19’、19”例如能夠通過滾壓成形而形成。在滾壓成形時(shí)，塞子18、18’、18”的外周的組織不會(huì)被切斷，其外周不易產(chǎn)生毛刺。因此，毛刺很難混入各種排氣通路20、20’、20”，有助于穩(wěn)定從圖1所示的壓力室12的泄漏性能。圖4A～圖4C所示的泄漏槽19、19’、19”可以通過鍛造而形成。另外，塞子18、18’、18”可以通過樹脂的注塑成形而形成，并且可以通過該成形形成泄漏槽19、19’、19”。即使這樣，也與通過鍛造或者滾壓成形來形成泄漏槽19、19’、19”相同，很難產(chǎn)生毛刺，因此很難產(chǎn)生毛刺向排氣通路20、20’、20”的混入。在該情況下，優(yōu)選使用苯酚樹脂作為形成塞子18、18’、18”的樹脂。如此，在周圍溫度上升時(shí)，很難在塞子18、18’、18”和圖1所示的柱塞10之間產(chǎn)生熱膨脹差，因此在高溫時(shí)，圖4A～圖4C所示的排氣通路20、20’、20”的截面積也很難變化，能夠獲得穩(wěn)定的泄漏性能。

另外，根據(jù)泄漏槽19、19’、19”的外螺紋形狀、材料等，能夠設(shè)定為使存在于塞子18、18’、18”的突出部分的外螺紋部分在圖1所示的壓力室12的壓力上升時(shí)稍微被壓入貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周，產(chǎn)生彈性變形，而在壓力下降后彈回。如果這樣設(shè)定，提高圖4A～圖4C所示的塞子18、18’、18”的向壓力加載方向的耐脫落性。

泄漏槽19、19’、19”例示了一條梯形螺紋，但也可以設(shè)定為多條螺紋。如此，因?yàn)樾纬啥鄠€(gè)排氣通路，因此在任一排氣通路發(fā)生堵塞的情況下，都能通過其他排氣通路，可靠地排出圖1所示的壓力室12內(nèi)的空氣。

另外，即使絲毫不變更柱塞10和圖4A～圖4C所示的塞子18、18’、18”的規(guī)格，也能夠利用圖3所示的前述距離c，實(shí)施將圖4A～圖4C所示的塞子18、18’、18”的壓入范圍相對(duì)于貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周向與壓力室相反側(cè)擴(kuò)大的規(guī)格變更(阻尼孔長度的變更)。通過該規(guī)格變更，能夠獲得將泄漏槽19、19’、19”和貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的嚙合長度在螺旋方向上增大(僅增加阻尼孔長度)，將排氣通路20、20’、20”沿螺旋方向延長的另一不同種鏈條張緊裝置。通過僅這樣變更塞子18、18’、18”的壓入范圍，也能制造使液壓阻尼力不同的不同種鏈條張緊裝置。

如果將第一種塞子18作為代表例具體進(jìn)行說明，則在圖3中，考慮塞子18相對(duì)于貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的壓入范圍時(shí)，用實(shí)線描繪外形的塞子18可以說處于在圖1所示的第一種鏈條張緊裝置1中所設(shè)定的壓入范圍。僅使用與該鏈條張緊裝置1共用的內(nèi)部構(gòu)造部件(缸9，柱塞10以及塞子18等)，基于與圖3中用該實(shí)線描繪的已設(shè)定的壓入范圍相比向與壓力室12相反側(cè)擴(kuò)大的新設(shè)定(圖3中以點(diǎn)劃線表示擴(kuò)大量)將塞子18壓入貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周，由此能夠制造使液壓阻尼力不同的不同種鏈條張緊裝置。

此外，優(yōu)選將泄漏槽19的軸向長度b和貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的軸向長度a之差設(shè)定得大于距離c，即設(shè)定為(b-a)＞c。由此，能夠最大限度地利用距離c，將排氣通路沿螺旋方向延長，從而能夠使液壓阻尼力的產(chǎn)生特性的調(diào)節(jié)范圍最大化。

如上所述，圖1、圖4B、圖4C所示的各種鏈條張緊裝置可以說僅通過壓入貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的塞子18、18’、18”間的種類變更便使液壓阻尼力不同，因此除了塞子18、18’、18”以外，無需在各種鏈條張緊裝置的內(nèi)部實(shí)施規(guī)格變更，就能簡單地提供使液壓阻尼力不同的鏈條張緊裝置。

另外，由圖1所示的第一種鏈條張緊裝置1和圖4B、圖4C所示的不同種鏈條張緊裝置構(gòu)成的鏈條張緊裝置組，能夠提供以只需在圖1、圖4A所示的第一種塞子18和如圖4B、圖4C所示泄漏槽19’、19”相對(duì)于塞子18不同的不同種塞子18’、18”之間實(shí)施種類變更的簡單方式使液壓阻尼力不同的多種鏈條張緊裝置。

另外，與圖1所示的第一種鏈條張緊裝置1相比，如圖4B、圖4C所示，僅通過將不同種塞子18’、18”壓入貫通孔17的圓筒狀內(nèi)周的內(nèi)部變更來制造不同種鏈條張緊裝置的方法，能夠提供以只需從圖1、圖4A所示的第一種塞子18向如圖4B、圖4C所示泄漏槽19’、19”與塞子18不同的不同種塞子18’、18”實(shí)施種類變更的簡單方式，便能使液壓阻尼力與圖1、圖4A所示的第一種鏈條張緊裝置1不同的圖4B、圖4C所示的不同種鏈條張緊裝置。

圖1、圖4B、圖4C所示的各種鏈條張緊裝置如能夠根據(jù)圖1理解的那樣，在形成于缸9的內(nèi)周的環(huán)狀的收容凹部21內(nèi)收容帶彈性地緊固于柱塞10的外周的對(duì)位環(huán)22，將該對(duì)位環(huán)22卡合于在柱塞10的外周沿軸向以規(guī)定間隔形成的圓周槽23，在該各圓周槽23內(nèi)設(shè)置使柱塞10被加載從缸9突出的方向的載荷時(shí)使對(duì)位環(huán)22擴(kuò)徑而允許柱塞10移動(dòng)的錐面24、和在使柱塞10被加載壓入缸9內(nèi)的方向的載荷時(shí)卡止對(duì)位環(huán)22而限制柱塞10的移動(dòng)的限位面25，但該發(fā)明也能夠用于其他構(gòu)造的鏈條張緊裝置。

例如，本發(fā)明也能夠適用于如專利文獻(xiàn)1所述的鏈條張緊裝置，即，將柱塞的向缸內(nèi)插入的插入端設(shè)為筒狀，在該插入端內(nèi)周形成內(nèi)螺紋，設(shè)置外周具有與該內(nèi)螺紋卡合的外螺紋的螺桿，通過該螺桿支承上述復(fù)位彈簧。在這種鏈條張緊裝置中，優(yōu)選將螺桿的外螺紋和柱塞的內(nèi)螺紋設(shè)定為，沿軸線的剖面形狀形成為非對(duì)稱形狀的鋸齒狀，在作用有柱塞壓入缸內(nèi)的方向上的力時(shí)受到壓力的壓力側(cè)齒側(cè)面的側(cè)面角大于間隙側(cè)齒側(cè)面的側(cè)面角。本發(fā)明的技術(shù)范圍并不限定于上述實(shí)施方式，而包含基于權(quán)利要求書的記載的技術(shù)思想范圍內(nèi)的全部變更。

附圖標(biāo)記說明

1…第一種鏈條張緊裝置；9…缸；10…柱塞；11…突出端面；12…壓力室；13…給油通路；14…單向閥；15…泄漏縫隙；16…復(fù)位彈簧；17…貫通孔；18、18’、18”…塞子；19、19’、19”…泄漏槽；20、20’、20”…排氣通路。