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      一種日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法與流程

      文檔序號(hào):12276930閱讀:692來源:國(guó)知局
      一種日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法與流程

      本發(fā)明涉及電網(wǎng)規(guī)劃和調(diào)度運(yùn)行領(lǐng)域,特別涉及一種日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法。

      技術(shù)背景

      近年來,我國(guó)電網(wǎng)負(fù)荷及其峰谷差快速增加,系統(tǒng)調(diào)峰壓力不斷加大,尤其東中部以火電為主的電網(wǎng),調(diào)峰問題更為突出,而且受特高壓直流電力大規(guī)模饋入影響,大量煤電機(jī)組被迫進(jìn)行深度調(diào)停乃至完全調(diào)停,進(jìn)一步加大了電網(wǎng)調(diào)峰壓力。因此,如何高效發(fā)揮優(yōu)質(zhì)調(diào)峰電源能力已成為緩解大比重火電電網(wǎng)調(diào)峰困難的重要措施。

      燃?xì)鈾C(jī)組具有能源轉(zhuǎn)換效率高、污染物排放少、啟停迅速、運(yùn)行靈活等特點(diǎn),是非常重要的優(yōu)質(zhì)調(diào)峰電源。近年來,為優(yōu)化能源結(jié)構(gòu)、減輕電網(wǎng)調(diào)峰壓力,電網(wǎng)中氣電裝機(jī)規(guī)模不斷增大。然而,由于天然氣供應(yīng)不足、發(fā)電成本過高等原因,燃?xì)獍l(fā)電機(jī)組多以調(diào)峰調(diào)頻為主,采用晝開夜停的日啟停兩班制運(yùn)行方式,即在負(fù)荷高峰前一小時(shí)開機(jī)并快速增加出力,之后按固定出力運(yùn)行,并在負(fù)荷水平大幅下降時(shí)調(diào)減出力或停機(jī)。這種運(yùn)行方式可以有效削減電網(wǎng)峰谷差,但對(duì)負(fù)荷水平變化波動(dòng)并不敏感,對(duì)局部負(fù)荷“毛刺”很難進(jìn)行調(diào)節(jié),壓縮了機(jī)組的調(diào)峰空間;而且,受燃?xì)怆娬救针娏肯拗?,網(wǎng)內(nèi)燃?xì)鈾C(jī)組高峰時(shí)段同時(shí)開機(jī)的方式一般難以顧及晚間負(fù)荷高峰,可能導(dǎo)致晚間余荷水平過高,不利于安排后續(xù)電源發(fā)電計(jì)劃,亟需更加合理高效的燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法以充分發(fā)揮這類優(yōu)質(zhì)電源調(diào)峰水平,應(yīng)對(duì)不斷增加的調(diào)峰困難。

      本發(fā)明依托國(guó)家自然科學(xué)基金重大計(jì)劃重點(diǎn)支持項(xiàng)目(91547201)、國(guó)家自然科學(xué)基金委重大國(guó)際合作(51210014)、國(guó)家自然科學(xué)基金面上項(xiàng)目(51579029),以浙江電網(wǎng)燃?xì)鈾C(jī)組工程為工程背景,提出一種日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法,有效解決了燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行問題,能夠釋放燃?xì)鈾C(jī)組在高峰負(fù)荷時(shí)段的調(diào)峰空間,有效提高對(duì)電網(wǎng)高峰負(fù)荷的跟蹤響應(yīng)能力。本發(fā)明成果前瞻電網(wǎng)未來發(fā)展,對(duì)氣電裝機(jī)比重大的廣東、江蘇、上海、浙江等電網(wǎng)燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰調(diào)度具有重要的借鑒價(jià)值,為緩解我國(guó)東中部電網(wǎng)巨大調(diào)峰壓力提供了一種有效的技術(shù)手段。



      技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

      本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供一種日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法,可兼顧電網(wǎng)調(diào)峰需求與燃?xì)鈾C(jī)組運(yùn)行限制,充分發(fā)揮燃?xì)鈾C(jī)組啟停迅速、運(yùn)行靈活的特點(diǎn),獲得可行的日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行計(jì)劃,有效緩解電網(wǎng)調(diào)峰壓力。

      一種日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法,其特征包括以下步驟:

      1)計(jì)算機(jī)組出力時(shí)長(zhǎng)范圍;獲取約束條件,所述的約束條件包括機(jī)組的日發(fā)電量約束、出力上下限約束,以及最小開機(jī)持續(xù)時(shí)間約束,并根據(jù)機(jī)組的日發(fā)電量約束、出力上下限約束,以及最小開機(jī)持續(xù)時(shí)間約束,計(jì)算機(jī)組當(dāng)日所有可行的出力時(shí)長(zhǎng):

      {Ti,1,Ti,2,…,Ti,n},Ti,min≤Ti,n≤Ti,max

      式中:Ti,max、Ti,min為機(jī)組i在該日的最大最小運(yùn)行時(shí)間,Ti,n為機(jī)組在該日第n個(gè)可行的運(yùn)行時(shí)間;

      2)確定機(jī)組最優(yōu)工作位置;以連續(xù)時(shí)段的平均負(fù)荷水平作為啟發(fā)信息,根據(jù)開機(jī)時(shí)長(zhǎng)集合{Ti,1,Ti,2,…,Ti,n}中的各元素與負(fù)荷曲線,搜索機(jī)組面臨負(fù)荷平均值最高的Ti,n個(gè)時(shí)段,得到機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段式中,為當(dāng)機(jī)組i的運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)為Ti,n時(shí),機(jī)組在第時(shí)段至第時(shí)段發(fā)電可以最大限度削弱電網(wǎng)高峰負(fù)荷,該時(shí)段即為與出力時(shí)長(zhǎng)Ti,n對(duì)應(yīng)的最優(yōu)連續(xù)開機(jī)時(shí)段;

      3)負(fù)荷過程截?。粚?duì)于機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合中的元素截取機(jī)組面臨負(fù)荷中相應(yīng)數(shù)據(jù);

      4)切負(fù)荷計(jì)算;以步驟3)中得到的負(fù)荷過程為啟發(fā)條件,以機(jī)組扣除啟停階段發(fā)電量后的計(jì)劃電量作為算法控制目標(biāo),進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算;得到計(jì)算中間結(jié)果集其中不包含機(jī)組啟停階段;

      5)電量控制;對(duì)計(jì)算中間結(jié)果集中的各元素計(jì)算其偏差電量,若偏差電量大于設(shè)定值時(shí),則調(diào)整其控制電量返回步驟4)重新進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算,得到機(jī)組初步出力過程集合

      6)啟停過程修正;對(duì)于機(jī)組初步出力過程集合中的每個(gè)元素,添加機(jī)組的啟停過程,并根據(jù)機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況對(duì)啟停過程進(jìn)行修正,得到機(jī)組可行出力過程集合

      7)機(jī)組出力過程選取;分別計(jì)算機(jī)組可行出力過程集合中各元素相應(yīng)的余留負(fù)荷過程均方差,并選取均方差最小的方案作為機(jī)組的發(fā)電運(yùn)行計(jì)劃。

      本技術(shù)方案以計(jì)劃電量作為單機(jī)控制目標(biāo),考慮出力上下限確定機(jī)組開機(jī)時(shí)長(zhǎng)范圍,并以負(fù)荷高低為啟發(fā)信息,搜索確定可行的連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合;考慮可調(diào)出力下限,采用改進(jìn)切負(fù)荷策略優(yōu)化確定每種開機(jī)方案的高峰出力過程,并以余荷均方差最小為準(zhǔn)則選擇最優(yōu)的開機(jī)運(yùn)行方案和機(jī)組發(fā)電計(jì)劃。兼顧電網(wǎng)調(diào)峰需求與燃?xì)鈾C(jī)組運(yùn)行限制,突破了以往燃?xì)鈾C(jī)組高峰時(shí)段固定出力的運(yùn)行方式,提高了對(duì)負(fù)荷調(diào)節(jié)的靈活性與燃?xì)鈾C(jī)組對(duì)電網(wǎng)高峰負(fù)荷的跟蹤響應(yīng)能力,較實(shí)際發(fā)電計(jì)劃具有更好的調(diào)峰效果。可以充分釋放燃?xì)鈾C(jī)組在高峰負(fù)荷時(shí)段的調(diào)峰空間,有效提高對(duì)電網(wǎng)高峰負(fù)荷的跟蹤響應(yīng)能力,對(duì)氣電裝機(jī)比重大的廣東、江蘇、上海、浙江等電網(wǎng)燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰調(diào)度具有重要的借鑒價(jià)值。

      進(jìn)一步的,a)機(jī)組日發(fā)電量約束為:

      式中,Pi,t為機(jī)組i在t時(shí)段的出力;Ei為機(jī)組i的日計(jì)劃發(fā)電量;

      b)機(jī)組出力上下限約束為:

      式中為機(jī)組i在t時(shí)段的出力上限,Pi為機(jī)組i的最小技術(shù)出力;

      c)機(jī)組最小開機(jī)持續(xù)時(shí)段約束為:

      式中,tgi為機(jī)組i的最小開機(jī)持續(xù)時(shí)段數(shù);機(jī)組從啟動(dòng)至停機(jī)之間的時(shí)間應(yīng)不小于6h。

      進(jìn)一步的,在步驟1)中,獲取約束條件還包括:

      d)機(jī)組爬坡能力約束

      |Pi,t-Pi,t-1|≤Ri

      式中,Ri為機(jī)組i的最大爬坡能力;

      e)機(jī)組最小持續(xù)時(shí)間約束

      為防止出力波動(dòng)過于頻繁,本技術(shù)方案使用機(jī)組最小持續(xù)時(shí)間約束對(duì)機(jī)組在一輪出力升降過程中最高或最低點(diǎn)需維持的最小時(shí)段進(jìn)行控制。

      (Pi,t-α-Pi,t-α-1)(Pi,t-Pi,t-1)≥0,α=1,2,...,tei-1

      式中,tei為機(jī)組i在一輪出力升降過程中最高或最低點(diǎn)需持續(xù)的最小時(shí)段數(shù)。

      進(jìn)一步的,在步驟1)計(jì)算機(jī)組出力時(shí)長(zhǎng)范圍時(shí),計(jì)算機(jī)組當(dāng)日所有可行的出力時(shí)長(zhǎng)不包含啟停階段;計(jì)算機(jī)組出力時(shí)長(zhǎng)的方式為:

      Ti,max=(Ei-Ei,open-Ei,close)/Max{Pi,0.75Pi}

      Ti,min≤Ti,n≤Ti,max

      式中,Ei,open與Ei,close分別為機(jī)組i啟動(dòng)和停機(jī)階段的的發(fā)電量;Ti,max、Ti,min為機(jī)組i在該日的最大最小運(yùn)行時(shí)間;tgi為機(jī)組i的最小開機(jī)持續(xù)時(shí)段數(shù);Ti,n為機(jī)組在該日第n個(gè)可行的運(yùn)行時(shí)間;Max{Pi,0.75Pi}為機(jī)組的運(yùn)行出力下限;

      進(jìn)一步的,在步驟2)確定機(jī)組最優(yōu)工作計(jì)劃時(shí),為使燃?xì)鈾C(jī)組盡量在負(fù)荷水平較高的時(shí)段開機(jī)發(fā)電,在確定機(jī)組最優(yōu)工作位置時(shí),將連續(xù)時(shí)段的平均負(fù)荷水平作為啟發(fā)信息,根據(jù)開機(jī)時(shí)長(zhǎng)Ti,n與負(fù)荷曲線,搜索機(jī)組面臨負(fù)荷平均值最高的Ti,n個(gè)時(shí)段,作為機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段,見下式:

      式中,為運(yùn)行時(shí)間為Ti,n的情況下,機(jī)組i完成啟動(dòng)后開始進(jìn)行調(diào)峰發(fā)電的時(shí)間,即與運(yùn)行時(shí)間Ti,n對(duì)應(yīng)的最優(yōu)工作位置。

      通過以上步驟,即可得到機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合,如下式所示:

      式中,意為當(dāng)機(jī)組i的運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)為Ti,n時(shí),機(jī)組在第時(shí)段至第時(shí)段發(fā)電可以最大限度削弱電網(wǎng)高峰負(fù)荷,該時(shí)段即為與出力時(shí)長(zhǎng)Ti,n對(duì)應(yīng)的最優(yōu)連續(xù)開機(jī)時(shí)段。

      進(jìn)一步的,在步驟3)切負(fù)荷計(jì)算中,在采用切負(fù)荷方法前,除確定負(fù)荷需求外,還需要計(jì)算機(jī)組的控制電量,即從給定的目標(biāo)電量中扣除啟停階段的發(fā)電量,見下式:

      式中,Ei,open與Ei,close分別為機(jī)組i啟動(dòng)和停機(jī)階段的的發(fā)電量,Ei,control為機(jī)組控制電量,Ei,cal為切負(fù)荷計(jì)算電量;

      以上述電量為控制目標(biāo)、截取得到的負(fù)荷過程為啟發(fā)條件,進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算,得到計(jì)算中間結(jié)果集

      進(jìn)一步的,在步驟5)電量控制中;對(duì)計(jì)算中間結(jié)果集中的各元素計(jì)算其日發(fā)電量Ei,cal',并與機(jī)組控制電量Ei,control進(jìn)行比較;對(duì)于電量偏差大于5%的控制,需對(duì)切負(fù)荷計(jì)算電量進(jìn)行修正,如下式所示,并重新進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算,直至滿足機(jī)組電量約束;

      在保證機(jī)組出力過程可滿足機(jī)組電量約束后,可得機(jī)組i在開機(jī)時(shí)段為的情況下對(duì)應(yīng)的初步出力過程即得到機(jī)組初步出力過程集合

      進(jìn)一步的,在步驟6)啟停過程修正中,包括以下步驟:

      601)機(jī)組啟停階段出力過程模擬;根據(jù)初始出力過程,結(jié)合機(jī)組自身特性,使用下式對(duì)機(jī)組的熱態(tài)啟動(dòng)過程與停機(jī)過程進(jìn)行模擬,并與上文得到的初始出力過程進(jìn)行銜接確定機(jī)組日發(fā)電出力過程;

      602)開機(jī)臨界情況修正;在修正機(jī)組開機(jī)階段出力過程時(shí),可能會(huì)出現(xiàn)以下臨界情況:從調(diào)度期第一個(gè)時(shí)段開始至?xí)r段其所包含的時(shí)段小于機(jī)組開機(jī)所用時(shí)間即其處理方法為:判斷機(jī)組前一日末時(shí)段出力plast,若plast≠0,則采用式確定機(jī)組在計(jì)劃日內(nèi)前時(shí)段的出力,盡量使機(jī)組的相鄰日出力銜接過程滿足爬坡約束;

      式中,為機(jī)組i在個(gè)時(shí)段間的出力波動(dòng)大小,計(jì)算方法見下式

      若plast=0,則將機(jī)組在計(jì)劃日前個(gè)時(shí)段內(nèi)的出力置為0,并在該時(shí)間段內(nèi)按照安排機(jī)組開機(jī)過程,以保證機(jī)組正常啟動(dòng);修正示意圖見圖4;

      603)停機(jī)臨界過程修正;在修正機(jī)組停機(jī)階段出力過程時(shí),可能會(huì)出現(xiàn)以下臨界情況:時(shí)段至調(diào)度期最后一個(gè)時(shí)段,余留時(shí)段小于機(jī)組停機(jī)所用時(shí)間即其處理方法為:計(jì)算機(jī)組從切負(fù)荷結(jié)果末時(shí)段至計(jì)劃日末時(shí)段共計(jì)時(shí)段內(nèi)持續(xù)出力所發(fā)電量Ei,continue,如下式所述;

      將該電量與機(jī)組停機(jī)過程所發(fā)電量Ei,close比較,若Ei,continue>Ei,close,則將該時(shí)間段內(nèi)的出力置為0,并在該時(shí)間段內(nèi)安排機(jī)組停機(jī),保證機(jī)組正常關(guān)停;

      若Ei,continue≤Ei,close,則采用下式確定機(jī)組在時(shí)段的出力;

      有益效果:本技術(shù)方案兼顧電網(wǎng)調(diào)峰需求與燃?xì)鈾C(jī)組運(yùn)行限制,突破了以往燃?xì)鈾C(jī)組高峰時(shí)段固定出力的運(yùn)行方式,提高了對(duì)負(fù)荷調(diào)節(jié)的靈活性與燃?xì)鈾C(jī)組對(duì)電網(wǎng)高峰負(fù)荷的跟蹤響應(yīng)能力,較實(shí)際發(fā)電計(jì)劃具有更好的調(diào)峰效果。可以充分釋放燃?xì)鈾C(jī)組在高峰負(fù)荷時(shí)段的調(diào)峰空間,有效提高對(duì)電網(wǎng)高峰負(fù)荷的跟蹤響應(yīng)能力,對(duì)氣電裝機(jī)比重大的廣東、江蘇、上海、浙江等電網(wǎng)燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰調(diào)度具有重要的借鑒價(jià)值。

      附圖說明

      圖1是負(fù)荷過程截取示意圖;

      圖2是啟停過程修正示意圖;

      圖3是開機(jī)過程臨界情況1處理示意圖;

      圖4是開機(jī)過程臨界情況2處理示意圖;

      圖5是停機(jī)過程臨界情況1處理示意圖;

      圖6是停機(jī)過程臨界情況2處理示意圖;

      圖7是冬季典型日燃?xì)鈾C(jī)組計(jì)算出力過程與實(shí)際出力過程比較圖;

      圖8是夏季典型日燃?xì)鈾C(jī)組計(jì)算出力過程與實(shí)際出力過程比較圖;

      圖9是冬季典型日典型機(jī)組及電廠出力過程對(duì)比圖;

      圖10是冬季典型日典型機(jī)組及電廠出力過程對(duì)比圖;

      具體實(shí)施方式

      下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的描述。

      在我國(guó)電網(wǎng)負(fù)荷及其峰谷差快速增加、系統(tǒng)調(diào)峰壓力不斷加大、調(diào)峰問題突出的情況下,如何充分發(fā)揮燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰性能對(duì)緩解以火電為主電網(wǎng)的巨大調(diào)峰壓力尤為關(guān)鍵。針對(duì)當(dāng)前燃?xì)獍l(fā)電機(jī)組運(yùn)行方式對(duì)負(fù)荷水平變化波動(dòng)并不敏感、對(duì)局部負(fù)荷“毛刺”調(diào)節(jié)困難的問題,本發(fā)明揭示一種日啟停燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方法,該方法以計(jì)劃電量作為單機(jī)控制目標(biāo),考慮出力上下限確定機(jī)組開機(jī)時(shí)長(zhǎng)范圍,并以負(fù)荷高低為啟發(fā)信息,搜索確定可行的連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合;考慮可調(diào)出力下限,采用改進(jìn)切負(fù)荷策略優(yōu)化確定每種開機(jī)方案的高峰出力過程,并以余荷均方差最小為準(zhǔn)則選擇最優(yōu)的開機(jī)運(yùn)行方案和機(jī)組發(fā)電計(jì)劃。

      本發(fā)明旨在根據(jù)電網(wǎng)日負(fù)荷需求和電站日控制電量,在已知燃?xì)鈾C(jī)組開停機(jī)方式的條件下,合理安排機(jī)組的日出力運(yùn)行過程,以有效調(diào)節(jié)負(fù)荷波動(dòng),削減負(fù)荷峰谷差。為保證電網(wǎng)和電站的安全穩(wěn)定,機(jī)組運(yùn)行控制條件和需求如下:

      (a)機(jī)組日發(fā)電量約束

      式中,Pi,t為機(jī)組i在t時(shí)段的出力;Ei為機(jī)組i的日計(jì)劃發(fā)電量。

      (b)機(jī)組出力出力上下限約束

      式中為機(jī)組i在t時(shí)段的出力上限,Pi為機(jī)組i的最小技術(shù)出力。

      (c)機(jī)組爬坡能力約束

      |Pi,t-Pi,t-1|≤Ri

      式中,Ri為機(jī)組i的最大爬坡能力。

      (d)機(jī)組最小持續(xù)時(shí)間約束

      為防止出力波動(dòng)過于頻繁,本技術(shù)方案使用機(jī)組最小持續(xù)時(shí)間約束對(duì)機(jī)組在一輪出力升降過程中最高或最低點(diǎn)需維持的最小時(shí)段進(jìn)行控制。

      (Pi,t-α-Pi,t-α-1)(Pi,t-Pi,t-1)≥0,α=1,2,...,tei-1

      式中,tei為機(jī)組i在一輪出力升降過程中最高或最低點(diǎn)需持續(xù)的最小時(shí)段數(shù)。

      (e)機(jī)組最小開機(jī)持續(xù)時(shí)段約束

      為防止燃?xì)鈾C(jī)組的單次開機(jī)運(yùn)行時(shí)間過短,減少機(jī)組壽命,增加電廠發(fā)電成本,本技術(shù)方案使用該約束對(duì)機(jī)組的最小運(yùn)行時(shí)間進(jìn)行控制。一般而言,機(jī)組從啟動(dòng)至停機(jī)之間的時(shí)間應(yīng)不小于6h。

      式中,tgi為機(jī)組i的最小開機(jī)持續(xù)時(shí)段數(shù)。

      本發(fā)明使用混合啟發(fā)搜索策略,根據(jù)約束(a)、(b)、(e),對(duì)機(jī)組可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合進(jìn)行搜索,使機(jī)組盡可能運(yùn)行在高負(fù)荷時(shí)段,充分發(fā)揮機(jī)組調(diào)峰作用。該部分分兩步完成,如下所述。

      第一步:計(jì)算機(jī)組出力時(shí)長(zhǎng)范圍。根據(jù)機(jī)組的日發(fā)電量約束、出力上下限約束,以及最小開機(jī)持續(xù)時(shí)間約束,計(jì)算機(jī)組當(dāng)日所有可行的出力時(shí)長(zhǎng)(不包含啟停階段);如下式所示。

      Ti,max=(Ei-Ei,open-Ei,close)/Max{Pi,0.75Pi}

      Ti,min≤Ti,n≤Ti,max

      式中,Ei,open與Ei,close分別為機(jī)組i啟動(dòng)和停機(jī)階段的的發(fā)電量;Ti,max、Ti,min為機(jī)組i在該日的最大最小運(yùn)行時(shí)間;tgi為機(jī)組i的最小開機(jī)持續(xù)時(shí)段數(shù);Ti,n為機(jī)組在該日第n個(gè)可行的運(yùn)行時(shí)間;Max{Pi,0.75Pi}為機(jī)組的運(yùn)行出力下限。

      第二步:確定機(jī)組最優(yōu)工作計(jì)劃。為使燃?xì)鈾C(jī)組盡量在負(fù)荷水平較高的時(shí)段開機(jī)發(fā)電,在確定機(jī)組最優(yōu)工作位置時(shí),將連續(xù)時(shí)段的平均負(fù)荷水平作為啟發(fā)信息,根據(jù)開機(jī)時(shí)長(zhǎng)Ti,n與負(fù)荷曲線,搜索機(jī)組面臨負(fù)荷平均值最高的Ti,n個(gè)時(shí)段,作為機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段,見下式:

      式中,為運(yùn)行時(shí)間為Ti,n的情況下,機(jī)組i完成啟動(dòng)后開始進(jìn)行調(diào)峰發(fā)電的時(shí)間,即與運(yùn)行時(shí)間Ti,n對(duì)應(yīng)的最優(yōu)工作位置。

      通過以上步驟,即可得到機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合,如下式所示。

      式中,意為當(dāng)機(jī)組i的運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)為Ti,n時(shí),機(jī)組在第時(shí)段至第時(shí)段發(fā)電可以最大限度削弱電網(wǎng)高峰負(fù)荷,該時(shí)段即為與出力時(shí)長(zhǎng)Ti,n對(duì)應(yīng)的最優(yōu)連續(xù)開機(jī)時(shí)段。

      本發(fā)明引入切負(fù)荷策略策略,根據(jù)約束(a)~(d),對(duì)機(jī)組出力過程進(jìn)行計(jì)算,在優(yōu)化機(jī)組出力的同時(shí)兼顧了機(jī)組運(yùn)行出力波動(dòng)約束和調(diào)峰深度等復(fù)雜控制要求。該部分主要分為兩步,其過程如下:

      第一步:負(fù)荷過程截取。對(duì)于機(jī)組i的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合中的元素截取機(jī)組面臨負(fù)荷中相應(yīng)數(shù)據(jù),作為切負(fù)荷算法的輸入條件,如圖1所示。通過該步驟,可以避免其他非開機(jī)時(shí)段參與切負(fù)荷計(jì)算,確保了結(jié)果的合理性。

      第二步:切負(fù)荷計(jì)算。該步驟使用切負(fù)荷算法,對(duì)燃?xì)鈾C(jī)組可行出力過程(不含啟停階段)進(jìn)行計(jì)算。該步驟分為兩個(gè)子步驟,如下所述:

      (a)在采用切負(fù)荷方法前,除確定負(fù)荷需求外,還需要計(jì)算機(jī)組的控制電量,即從給定的目標(biāo)電量中扣除啟停階段的發(fā)電量,見下式:

      式中,Ei,open與Ei,close分別為機(jī)組i啟動(dòng)和停機(jī)階段的的發(fā)電量,Ei,control為機(jī)組控制電量,Ei,cal為切負(fù)荷計(jì)算電量。

      以上述電量為控制目標(biāo)、截取得到的負(fù)荷過程為啟發(fā)條件,進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算,得到計(jì)算中間結(jié)果集

      (b)電量控制。對(duì)計(jì)算中間結(jié)果集中的各元素計(jì)算其日發(fā)電量Ei,cal',并與機(jī)組控制電量Ei,control進(jìn)行比較。對(duì)于電量偏差大于5%的控制,需對(duì)切負(fù)荷計(jì)算電量進(jìn)行修正,如下式所示,并重新進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算,直至滿足機(jī)組電量約束。

      在保證機(jī)組出力過程可滿足機(jī)組電量約束后,可得機(jī)組i在開機(jī)時(shí)段為的情況下對(duì)應(yīng)的初步出力過程即得到機(jī)組初步出力過程集合

      對(duì)于機(jī)組初步出力過程集合,本發(fā)明根據(jù)約束(a)~(d),對(duì)機(jī)組機(jī)組啟停過程進(jìn)行修正,以得到計(jì)劃日機(jī)組可行出力過程集合該部分主要分為三步,其過程如下:

      第一步:機(jī)組啟停階段出力過程模擬。根據(jù)初始出力過程,結(jié)合機(jī)組自身特性,使用下式對(duì)機(jī)組的熱態(tài)啟動(dòng)過程與停機(jī)過程進(jìn)行模擬,并與上文得到的初始出力過程進(jìn)行銜接確定機(jī)組日發(fā)電出力過程,如圖2所示。

      第二步:開機(jī)臨界情況修正。在修正機(jī)組開機(jī)階段出力過程時(shí),可能會(huì)出現(xiàn)以下臨界情況:從調(diào)度期第一個(gè)時(shí)段開始至?xí)r段其所包含的時(shí)段小于機(jī)組開機(jī)所用時(shí)間即其處理方法為:判斷機(jī)組前一日末時(shí)段出力plast,若plast≠0,則采用式確定機(jī)組在計(jì)劃日內(nèi)前時(shí)段的出力,盡量使機(jī)組的相鄰日出力銜接過程滿足爬坡約束,其修正示意圖見圖3。

      式中,為機(jī)組i在個(gè)時(shí)段間的出力波動(dòng)大小,計(jì)算方法見下式

      若plast=0,則將機(jī)組在計(jì)劃日前個(gè)時(shí)段內(nèi)的出力置為0,并在該時(shí)間段內(nèi)按照安排機(jī)組開機(jī)過程,以保證機(jī)組正常啟動(dòng)。修正示意圖見圖4。

      第三步:停機(jī)臨界過程修正。在修正機(jī)組停機(jī)階段出力過程時(shí),可能會(huì)出現(xiàn)以下臨界情況:時(shí)段至調(diào)度期最后一個(gè)時(shí)段,余留時(shí)段小于機(jī)組停機(jī)所用時(shí)間即其處理方法為:計(jì)算機(jī)組從切負(fù)荷結(jié)果末時(shí)段至計(jì)劃日末時(shí)段共計(jì)時(shí)段內(nèi)持續(xù)出力所發(fā)電量Ei,continue,如下式所述。

      將該電量與機(jī)組停機(jī)過程所發(fā)電量Ei,close比較,若Ei,continue>Ei,close,則將該時(shí)間段內(nèi)的出力置為0,并在該時(shí)間段內(nèi)按照式(16)安排機(jī)組停機(jī),保證機(jī)組正常關(guān)停;其修正示意圖見圖5。

      若Ei,continue≤Ei,close,則采用下式確定機(jī)組在時(shí)段的出力。其修正示意圖見圖6。

      根據(jù)上述思想,按照下述步驟(1)-(7)即可獲得可行的機(jī)組調(diào)峰運(yùn)行計(jì)劃:

      (1)計(jì)算機(jī)組出力時(shí)長(zhǎng)范圍。根據(jù)機(jī)組的日發(fā)電量約束、出力上下限約束,以及最小開機(jī)持續(xù)時(shí)間約束,計(jì)算機(jī)組當(dāng)日所有可行的出力時(shí)長(zhǎng)(不包含啟停階段){Ti,1,Ti,2,…,Ti,n},Ti,min≤Ti,n≤Ti,max;

      (2)確定機(jī)組最優(yōu)工作位置。以連續(xù)時(shí)段的平均負(fù)荷水平作為啟發(fā)信息,根據(jù)開機(jī)時(shí)長(zhǎng)集合{Ti,1,Ti,2,…,Ti,n}中的各元素與負(fù)荷曲線,搜索機(jī)組面臨負(fù)荷平均值最高的Ti,n個(gè)時(shí)段,得到機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段

      (3)負(fù)荷過程截取。對(duì)于機(jī)組的可行連續(xù)開機(jī)時(shí)段集合中的元素截取機(jī)組面臨負(fù)荷中相應(yīng)數(shù)據(jù);

      (4)切負(fù)荷計(jì)算。以步驟(3)中得到的負(fù)荷過程為啟發(fā)條件,以機(jī)組扣除啟停階段發(fā)電量后的計(jì)劃電量作為算法控制目標(biāo),進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算。得到計(jì)算中間結(jié)果集(不包含機(jī)組啟停階段)。

      (5)電量控制。對(duì)計(jì)算中間結(jié)果集中的各元素計(jì)算其偏差電量,若偏差電量大于5%,則調(diào)整其控制電量返回步驟(4)重新進(jìn)行切負(fù)荷計(jì)算,得到機(jī)組初步出力過程集合

      (6)啟停過程修正。對(duì)于機(jī)組初步出力過程集合中的每個(gè)元素,添加機(jī)組的啟停過程,并根據(jù)機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況對(duì)啟停過程進(jìn)行修正,得到機(jī)組可行出力過程集合

      (7)機(jī)組出力過程選取。分別計(jì)算機(jī)組可行出力過程集合中各元素相應(yīng)的余留負(fù)荷過程均方差,并選取均方差最小的方案作為機(jī)組的發(fā)電運(yùn)行計(jì)劃。

      現(xiàn)以浙江省燃?xì)鈾C(jī)組日前計(jì)劃制作為例,分別從冬、夏兩季各選一個(gè)典型日,提取對(duì)應(yīng)的電網(wǎng)負(fù)荷及機(jī)組電量、開機(jī)機(jī)組等數(shù)據(jù)作為計(jì)算輸入條件,對(duì)燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰運(yùn)行計(jì)劃進(jìn)行求解,驗(yàn)證本發(fā)明所述方法在不同負(fù)荷需求下的調(diào)峰效果。圖7與圖8分別為冬夏典型日燃?xì)鈾C(jī)組計(jì)算出力過程與實(shí)際出力過程比較圖。圖9與圖10分別為冬夏典型日典型機(jī)組及電廠出力過程對(duì)比圖。表1、表2分別為冬夏典型日燃機(jī)機(jī)組調(diào)峰結(jié)果比較表。

      本發(fā)明所述方法在兩個(gè)典型日中均有效調(diào)節(jié)了電網(wǎng)高峰負(fù)荷,減小了電網(wǎng)峰谷差率,提高了電網(wǎng)的日負(fù)荷率,調(diào)峰效果較實(shí)際計(jì)劃更為顯著:在電網(wǎng)峰谷差方面,本發(fā)明所述方法在顯著提升峰谷差削減比例的同時(shí)有效減小了電網(wǎng)余荷的峰谷差率,具有良好的調(diào)峰效果;在余荷負(fù)荷率方面,本發(fā)明所述方法使冬夏典型日剩余負(fù)荷的負(fù)荷率較原計(jì)劃增加了0.6%與1.8%的同時(shí),分別使其最小負(fù)荷率提高了1.9%和3.2%,說明燃?xì)鈾C(jī)組在負(fù)荷低谷時(shí)期的出力減少,側(cè)面反映了其在高峰時(shí)段的調(diào)峰電量得到有效增加,調(diào)峰效果更好;在余荷均方差方面,本發(fā)明方法較電網(wǎng)實(shí)際方式的余荷標(biāo)準(zhǔn)差減少402MW(冬季)和523MW(夏季),相應(yīng)減少幅度分別達(dá)到6.6%和17.5%,令電網(wǎng)余留負(fù)荷過程更加平穩(wěn)。此外,本發(fā)明計(jì)算結(jié)果突破了以往高峰時(shí)段固定出力的運(yùn)行方式,以夏季典型日為例,該日7~18時(shí)之間,本發(fā)明所得機(jī)組出力使余荷標(biāo)準(zhǔn)差減小了375MW,確實(shí)有效減少了局部負(fù)荷“毛刺”,發(fā)揮了燃?xì)鈾C(jī)組的負(fù)荷跟蹤調(diào)節(jié)能力。

      表1冬季典型日燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰結(jié)果比較

      表2夏季典型日燃?xì)鈾C(jī)組調(diào)峰結(jié)果比較

      上述實(shí)施例是提供給本領(lǐng)域技術(shù)人員來實(shí)現(xiàn)或使用本發(fā)明,本領(lǐng)域技術(shù)人員可在不脫離本發(fā)明的發(fā)明思想的情況下,對(duì)上述實(shí)施例做出種種修改或變化,因而本發(fā)明的保護(hù)范圍并不被上述實(shí)施例所限,而應(yīng)該是符合權(quán)利要求書提到的創(chuàng)新性特征的最大范圍。

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