專利名稱：高輸出放大器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種將輸入信號(hào)放大并輸出的高輸出放大器。
背景技術(shù)：
高輸出放大器一般具有輸出功率隨著輸入功率的增大而增加、并在某輸出功率下飽和的特性。
高輸出放大器的效率具有在飽和附近較高、在低輸出時(shí)效率低的特性。
因此，高輸出放大器具有低輸出時(shí)的效率低的問(wèn)題。
在采用W-CDMA和N-CDMA等通信方式的便攜電話中，根據(jù)便攜電話距基站的距離和電波環(huán)境等控制輸出功率，但發(fā)送最大輸出功率的時(shí)間短，或者說(shuō)，發(fā)送比最大輸出約低10～15dB的輸出功率的概率較高。
因此，便攜電話中使用的高輸出放大器為了延長(zhǎng)通話時(shí)間，不僅要求提高最大輸出時(shí)的效率，也要求提高約低10～15dB的輸出功率時(shí)的效率(減少功耗)。
以往的高輸出放大器致力于通過(guò)進(jìn)行減小無(wú)效電流的設(shè)計(jì)來(lái)提高低輸出時(shí)的效率。
但是，僅靠這一點(diǎn)是不夠的，所以有人提出一種高輸出放大器，根據(jù)輸出功率來(lái)控制放大元件的漏極電壓或集電極電壓，從而提高低輸出時(shí)的效率(例如，參照非專利文獻(xiàn)1)。
這種高輸出放大器的具體情況如下。
從輸入端子輸入的信號(hào)通過(guò)由DC截止電容器、電容器和電感器構(gòu)成的輸入匹配電路被輸入放大元件并放大，從放大元件輸出的信號(hào)通過(guò)由DC截止電容器、電容器和電感器構(gòu)成的輸出匹配電路從輸出端子輸出。
在低輸出功率時(shí)，通過(guò)改變可變電阻的值并降低從DC-DC轉(zhuǎn)換器輸出的電壓，來(lái)提高低輸出時(shí)的高輸出放大器的效率。
非專利文獻(xiàn)1T.B.Nishimura、N.Iwata、G.Hau著“IEEE MTT-SSymp.Digest，1999，pp.1091-1094”以往的高輸出放大器如上所述構(gòu)成，所以通過(guò)改變可變電阻的值、降低從DC-DC轉(zhuǎn)換器輸出的電壓，可以一定程度地改善低輸出時(shí)的效率。但是，由于DC-DC轉(zhuǎn)換器是較大的部件，難以實(shí)現(xiàn)小型化，從而具有導(dǎo)致成本高的問(wèn)題。并且，DC-DC轉(zhuǎn)換器自身的效率成為整體效率降低的原因，從而存在低輸出時(shí)的效率改善效果小等問(wèn)題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明為了解決上述問(wèn)題而作出，其目的在于，提供一種不導(dǎo)致成本提高和大型化即可提高低輸出時(shí)的效率的高輸出放大器。
本發(fā)明的高輸出放大器根據(jù)放大元件的輸出功率，變更連接在最末級(jí)的放大元件和輸出端子之間的匹配電路的匹配條件。
由此，具有不導(dǎo)致成本提高和大型化即可提高低輸出時(shí)的效率等效果。


圖1是表示本發(fā)明實(shí)施方式1的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
圖2是表示本發(fā)明實(shí)施方式1的高輸出放大器的輸出匹配電路的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖3是表示最末級(jí)的放大元件的最佳輸出負(fù)載阻抗隨輸出功率的變化的說(shuō)明圖。
圖4是表示最佳阻抗的情況下的效率和ACPR的說(shuō)明圖。
圖5是表示本發(fā)明實(shí)施方式2的高輸出放大器的輸出匹配電路的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖6是表示本發(fā)明實(shí)施方式3的高輸出放大器的輸出匹配電路的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖7是表示本發(fā)明實(shí)施方式4的高輸出放大器的開(kāi)關(guān)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖8是表示本發(fā)明實(shí)施方式5的高輸出放大器的開(kāi)關(guān)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖9是表示電路電壓的計(jì)算結(jié)果的說(shuō)明圖。
圖10是表示本發(fā)明實(shí)施方式6的高輸出放大器的開(kāi)關(guān)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖11是表示本發(fā)明實(shí)施方式7的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
圖12是表示本發(fā)明實(shí)施方式8的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
圖13是表示本發(fā)明實(shí)施方式9的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
圖14是表示輸入匹配電路的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖15是表示輸入匹配電路的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖16是表示輸入匹配電路的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
圖17是表示通過(guò)降低基極電壓來(lái)降低無(wú)效集電極電流時(shí)，高輸出放大器的通過(guò)相位特性的變化的說(shuō)明圖。
圖18是表示通過(guò)降低基極電壓來(lái)降低無(wú)效集電極電流時(shí)，高輸出放大器的通過(guò)相位特性的變化的說(shuō)明圖。
圖19是表示通過(guò)降低基極電壓來(lái)降低無(wú)效集電極電流時(shí)，高輸出放大器的通過(guò)相位特性的變化的說(shuō)明圖。
圖20是表示在Con和Coff的比率變化時(shí)，在開(kāi)關(guān)導(dǎo)通/截止時(shí)兩級(jí)HBT高輸出放大器的通過(guò)相位的變化的說(shuō)明圖。
圖21是表示在Con和Coff的比率變化時(shí)，在開(kāi)關(guān)導(dǎo)通/截止時(shí)兩級(jí)HBT高輸出放大器的通過(guò)相位的變化的說(shuō)明圖。
具體實(shí)施例方式
以下，為了更詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，參照

用于實(shí)施本發(fā)明的最佳方式。
實(shí)施方式1圖1是表示本發(fā)明實(shí)施方式1的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，輸入端子1是輸入輸入信號(hào)的高輸出放大器的端子，輸入匹配電路2連接在輸入端子1和放大元件3之間，用于實(shí)現(xiàn)輸入端子1和放大元件3之間的匹配。
放大元件3例如由FET、HEMT、HBT、BJT等構(gòu)成，將輸入信號(hào)放大并輸出。
級(jí)間匹配電路4連接在兩個(gè)放大元件3之間，用于實(shí)現(xiàn)兩個(gè)放大元件3之間的匹配。
輸出匹配電路5連接在最末級(jí)的放大元件3和輸出端子8之間，用于實(shí)現(xiàn)最末級(jí)的放大元件3和輸出端子8之間的匹配。
集電極偏置饋電電路6內(nèi)置于輸出匹配電路5中，向最末級(jí)的放大元件3的集電極(或漏極)提供偏置。
帶切換功能的匹配電路7內(nèi)置于輸出匹配電路5中，在控制電路11的指示下，變更輸出匹配電路5的匹配條件。帶切換功能的匹配電路7構(gòu)成匹配條件變更單元。
基極偏置電路9向多級(jí)結(jié)構(gòu)的放大元件3的基極(或柵極)提供基極偏置(或柵極偏置)電壓。
集電極偏置電路10向除了最末級(jí)的放大元件3以外的放大元件3的集電極(或漏極)提供集電極偏置(或漏極偏置)電壓，并且通過(guò)集電極偏置饋電電路6，向最末級(jí)的放大元件3的集電極(或漏極)提供集電極偏置(或漏極偏置)電壓。
控制電路11在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，控制帶切換功能的匹配電路7，以使最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加。
圖2是表示輸出匹配電路5的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖，在圖中，輸入端子21與最末級(jí)的放大元件3的輸出端子連接，集電極偏置端子22與集電極偏置電路10連接，控制端子23與控制電路11連接。
偏置饋電電路6的旁路電容器24的一端連接集電極偏置端子22，另一端接地。
偏置饋電電路6的1/4波長(zhǎng)線路25的一端連接集電極偏置端子22，另一端連接輸入端子21。
DC截止電容器26與開(kāi)關(guān)27的串聯(lián)電路構(gòu)成第1阻抗電路，在控制電路11的指示下，開(kāi)關(guān)27導(dǎo)通/截止。
電容器28與電感器29的串聯(lián)電路構(gòu)成第2阻抗電路，并且與第1阻抗電路并聯(lián)連接。
電感器30和電容器31與輸出端子8串聯(lián)連接。電容器32、33的一端連接電感器30，另一端接地。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
從輸入端子1輸入的信號(hào)通過(guò)輸入匹配電路2輸入到初級(jí)的放大元件3。
初級(jí)的放大元件3從輸入匹配電路2接收到輸入信號(hào)后，將該輸入信號(hào)放大，將放大后的信號(hào)通過(guò)級(jí)間匹配電路4輸出給下一級(jí)的放大元件3。
從下一級(jí)的放大元件3到最末級(jí)的放大元件3在通過(guò)級(jí)間匹配電路4從前一級(jí)的放大元件3接收到信號(hào)后，與初級(jí)的放大元件3同樣地將信號(hào)放大并輸出。
從最末級(jí)的放大元件3輸出的信號(hào)通過(guò)輸出匹配電路5，從輸出端子8輸出。
在此，圖3是表示最末級(jí)的放大元件3的最佳輸出負(fù)載阻抗隨輸出功率的變化的計(jì)算結(jié)果。其中，最佳輸出負(fù)載阻抗是在滿足按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的失真規(guī)格的范圍內(nèi)效率最高的輸出負(fù)載阻抗。
在計(jì)算中使用的放大元件3是InGaP HBT(32接頭，每接頭為4×20μm2)，偏置條件為Vc＝3.5V，無(wú)效集電極電流為Icq＝18mA，頻率為1.95GHz，使用針對(duì)W-CDMA便攜電話終端的調(diào)制波。
在圖3的示例中，最佳輸出負(fù)載阻抗是在針對(duì)W-CDMA調(diào)制波的各個(gè)輸出中，在ACPR＜-38dBc下獲得最大效率的阻抗。ACPR表示失真特性。
并且，最佳輸出負(fù)載阻抗相對(duì)于最大輸出25dBm，隨著輸出功率變小，朝向阻抗的虛數(shù)部分變大的方向移動(dòng)。
圖4是表示在各個(gè)輸出功率中，圖3的最佳輸出負(fù)載阻抗時(shí)的效率和ACPR的值的計(jì)算結(jié)果。
圖4的Icq Const表示基極電壓一定(Icq一定)的條件下的計(jì)算結(jié)果，Icq Control表示在滿足ACPR＜-38dBc的范圍內(nèi)控制減小無(wú)效集電極電流Icq時(shí)的結(jié)果。
例如，在維持輸出功率為25dBm時(shí)的最佳輸出負(fù)載阻抗的狀態(tài)下，輸出功率降低14dB、輸出功率變成11dBm時(shí)的效率為9％。
因此，根據(jù)圖4可知，在輸出功率降低時(shí)，如果通過(guò)使輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分向增加的方向變化(參照?qǐng)D3)，來(lái)實(shí)現(xiàn)輸出功率11dBm的最佳阻抗，則可以將效率從9％改善為18％。
因此，在該實(shí)施方式1中，控制電路11監(jiān)視放大元件3的輸出功率，在該輸出功率降低時(shí)，控制帶切換功能的匹配電路7，以使最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加。在此，雖然假設(shè)監(jiān)視最末級(jí)的放大元件3的輸出功率，但也可以監(jiān)視其他放大元件3的輸出功率。
具體描述如下。
首先，雖然在輸出匹配電路5的輸入端子21上連接由旁路電容器24和1/4波長(zhǎng)線路25構(gòu)成的集電極偏置饋電電路6，但集電極偏置饋電電路6在使用頻率下，利用1/4波長(zhǎng)線路25在旁路電容器24處使短路阻抗成為開(kāi)路阻抗，所以不會(huì)給最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗帶來(lái)影響。
因此，最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗由帶切換功能的匹配電路7決定。
帶切換功能的匹配電路7具有由DC截止電容器26和開(kāi)關(guān)27的串聯(lián)電路與電容器28和電感器29的串聯(lián)電路并聯(lián)連接的電路。
控制電路11監(jiān)視放大元件3的輸出功率，在該輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)27導(dǎo)通，從而最末級(jí)的放大元件3的輸出信號(hào)通過(guò)DC截止電容器26。該情況下，輸出信號(hào)幾乎不流向電容器28和電感器29。
另一方面，在放大元件3的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)27截止，從而最末級(jí)的放大元件3的輸出信號(hào)通過(guò)電容器28和電感器29。
由此，在放大元件3的輸出功率變小時(shí)，與其輸出功率變大的情況相比，放大元件3的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加。
因此，如果設(shè)計(jì)電容器26、31、32、33和電感器30，以便在開(kāi)關(guān)27導(dǎo)通的情況下，實(shí)現(xiàn)最大輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗，則在開(kāi)關(guān)27截止的情況下，可以使虛數(shù)成分增加電感器29和DC截止電容器26的電抗成分的差分。另外，電感器29的值被設(shè)定為在開(kāi)關(guān)27截止的情況下實(shí)現(xiàn)低輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗的值。
從以上說(shuō)明可知，根據(jù)該實(shí)施方式1，構(gòu)成為根據(jù)放大元件3的輸出功率，變更連接在最末級(jí)的放大元件3和輸出端子8之間的輸出匹配電路5的匹配條件，所以可實(shí)現(xiàn)不降低最大輸出時(shí)的效率即可大幅提高低輸出時(shí)的效率的效果。并且，由于不需要安裝DC-DC轉(zhuǎn)換器，所以也可實(shí)現(xiàn)的效果是，可以防止產(chǎn)生大型化和成本高。
并且，根據(jù)該實(shí)施方式1，構(gòu)成為在放大元件3的輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)27導(dǎo)通，在放大元件3的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)27截止，所以可實(shí)現(xiàn)的效果是，能夠簡(jiǎn)單地實(shí)現(xiàn)最大輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗和低輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗。
另外，在帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)27由二極管或晶體管構(gòu)成的情況下，失真特性一般是在使開(kāi)關(guān)27截止時(shí)較差。在該實(shí)施方式1中，在失真特性嚴(yán)格的截止時(shí)成為低輸出，所以能夠抑制開(kāi)關(guān)27產(chǎn)生的失真特性。
實(shí)施方式2圖5是表示本發(fā)明實(shí)施方式2的高輸出放大器的輸出匹配電路5的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
與圖2的輸出匹配電路5相比，帶切換功能的匹配電路7的電容器32移動(dòng)到最末級(jí)的放大元件3側(cè)，即與集電極偏置饋電電路6并聯(lián)連接，僅在這一點(diǎn)上不同。另外，在集電極偏置饋電電路6和電容器32之間也可以不存在線路。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
雖然在輸出匹配電路5的輸入端子21上連接由旁路電容器24和1/4波長(zhǎng)線路25構(gòu)成的集電極偏置饋電電路6，但集電極偏置饋電電路6在使用頻率下，利用1/4波長(zhǎng)線路25在旁路電容器24處使短路阻抗成為開(kāi)路阻抗，所以不會(huì)給最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗帶來(lái)影響。
但是，現(xiàn)實(shí)中由于空間上的限制等，1/4波長(zhǎng)線路25無(wú)法實(shí)現(xiàn)到1/4波長(zhǎng)的長(zhǎng)度，有時(shí)短于1/4波長(zhǎng)。該情況下，集電極偏置饋電電路6會(huì)對(duì)最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗帶來(lái)影響。
在該實(shí)施方式2中，在1/4波長(zhǎng)線路25短于1/4波長(zhǎng)的情況下，帶切換功能的匹配電路7的電容器32移動(dòng)到最末級(jí)的放大元件3側(cè)，并與集電極偏置饋電電路6并聯(lián)連接，所以能夠抵消由于短于1/4波長(zhǎng)而產(chǎn)生的并聯(lián)的電感成分。
因此，集電極偏置饋電電路6通過(guò)連接帶切換功能的匹配電路7的電容器32，不會(huì)給最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗帶來(lái)影響。
該情況下，最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗由除了移動(dòng)到最末級(jí)的放大元件3側(cè)的電容器32以外的帶切換功能的匹配電路7決定。
因此，如果設(shè)計(jì)電容器26、31、33和電感器30，以便在開(kāi)關(guān)27導(dǎo)通的情況下，實(shí)現(xiàn)最大輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗，則在開(kāi)關(guān)27截止的情況下，可以使虛數(shù)成分增加電感器29和DC截止電容器26的電抗成分的差分。另外，電感器29的值被設(shè)定為在開(kāi)關(guān)27截止的情況下實(shí)現(xiàn)低輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗的值。
從以上說(shuō)明可知，根據(jù)該實(shí)施方式2，構(gòu)成為在向最末級(jí)的放大元件3的集電極提供偏置的偏置饋電電路6連接到輸出匹配電路5的輸入端子21的情況下，電容器32與集電極偏置饋電電路6并聯(lián)連接，所以在無(wú)法將偏置饋電電路6的1/4波長(zhǎng)線路25實(shí)現(xiàn)到1/4波長(zhǎng)長(zhǎng)度的情況下，可以實(shí)現(xiàn)的效果是，可抵消由于短于1/4波長(zhǎng)而產(chǎn)生的并聯(lián)電感成分。
實(shí)施方式3圖6是表示本發(fā)明實(shí)施方式3的高輸出放大器的輸出匹配電路5的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，與圖5相同的符號(hào)表示相同或相當(dāng)?shù)牟糠?，所以省略說(shuō)明。
DC截止電容器41和開(kāi)關(guān)42的串聯(lián)電路構(gòu)成第1阻抗電路，在控制電路11的指示下，開(kāi)關(guān)42導(dǎo)通/截止。
電容器43構(gòu)成第2阻抗電路，并與第1阻抗電路并聯(lián)連接。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
由于1/4波長(zhǎng)線路25有時(shí)不能實(shí)現(xiàn)到1/4波長(zhǎng)的長(zhǎng)度，所以與上述實(shí)施方式2同樣，將帶切換功能的匹配電路7的電容器32移動(dòng)到最末級(jí)的放大元件3側(cè)，并與集電極偏置饋電電路6并聯(lián)連接。
因此，集電極偏置饋電電路6通過(guò)連接帶切換功能的匹配電路7的電容器32，不會(huì)給最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗帶來(lái)影響。
該情況下，最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗由除了移動(dòng)到最末級(jí)的放大元件3側(cè)的電容器32以外的帶切換功能的匹配電路7決定。
控制電路11監(jiān)視放大元件3的輸出功率，在該輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)42截止，從而使最末級(jí)的放大元件3的輸出信號(hào)通過(guò)電容器43。
另一方面，在放大元件3的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)42導(dǎo)通，從而使最末級(jí)的放大元件3的輸出信號(hào)通過(guò)電容器41和電容器43兩者，從而串聯(lián)的電容器的值增加。
由此，在放大元件3的輸出功率變小時(shí)，與其輸出功率變大的情況相比，放大元件3的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加。
因此，如果設(shè)計(jì)電容器31、33、43和電感器30，以便在開(kāi)關(guān)42截止的情況下，實(shí)現(xiàn)最大輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗，則在開(kāi)關(guān)42導(dǎo)通的情況下，可以使輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)成分增加。另外，電容器43的值被設(shè)定為可實(shí)現(xiàn)最大輸出時(shí)的最佳阻抗和低輸出時(shí)的最佳阻抗的差分的虛數(shù)成分的值。
從以上說(shuō)明可知，根據(jù)該實(shí)施方式3，構(gòu)成為在放大元件3的輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)42截止，在放大元件3的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)42導(dǎo)通，所以可實(shí)現(xiàn)的效果是，能夠簡(jiǎn)單地實(shí)現(xiàn)最大輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗和低輸出時(shí)的最佳負(fù)載阻抗。
并且，由于不需要電感器29，所以可實(shí)現(xiàn)的效果是，能夠?qū)崿F(xiàn)高輸出放大器的小型化。
另外，由于在放大元件3的輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)，使帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)42截止，所以可實(shí)現(xiàn)能夠抑制最大輸出時(shí)的效率降低的效果。
實(shí)施方式4圖7是表示本發(fā)明實(shí)施方式4的高輸出放大器的開(kāi)關(guān)27、42的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，二極管53例如是PIN二極管、肖特基二極管、PN二極管等二極管，連接在輸入端子51和輸出端子52之間。
偏置饋電電阻54的一端連接輸入端子51，另一端接地。
偏置饋電電阻55的一端連接輸出端子52，另一端連接控制端子23。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)27、42通過(guò)使二極管53的偏置導(dǎo)通/截止來(lái)實(shí)現(xiàn)。如圖7所示，二極管53的偏置饋電可以使用偏置饋電電阻54、55，也可以使用偏置饋電電感器56。
但是，在使用偏置饋電電阻54、55時(shí)，可以與放大元件3實(shí)現(xiàn)在同一個(gè)半導(dǎo)體基板上，所以可以實(shí)現(xiàn)高輸出放大器整體的小型化。
并且，在使用肖特基二極管或PN二極管作為二極管53時(shí)，如果設(shè)計(jì)成共用FET的源極和漏極電極來(lái)構(gòu)成肖特基二極管，或者共用BJT或HBT的發(fā)射極和集電極來(lái)構(gòu)成PN二極管等，則二極管53也可以容易地與放大元件3構(gòu)成在同一基板上，從而可以實(shí)現(xiàn)高輸出放大器整體的小型化。在小型化的同時(shí)，也實(shí)現(xiàn)了低成本。
控制電路11在使二極管53導(dǎo)通時(shí)，向控制端子23施加正電壓。而在使二極管53截止時(shí)，向控制端子23施加0V或負(fù)電壓。
在輸入二極管53的信號(hào)較大時(shí)，特別是使二極管53截止時(shí)的失真特性劣化，所以該情況下需要施加負(fù)電壓。
另外，在使用PIN二極管作為二極管53時(shí)，與使用肖特基二極管或PN二極管的情況相比，能夠以較小的二極管電流使二極管53導(dǎo)通，所以能夠減小二極管53中的消耗電流。因此，可實(shí)現(xiàn)可以提高高輸出放大器的整體效率的效果。
實(shí)施方式5圖8是表示本發(fā)明實(shí)施方式5的高輸出放大器的開(kāi)關(guān)27、42的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，與圖7相同的符號(hào)表示相同或相當(dāng)?shù)牟糠?，所以省略說(shuō)明。
電源電壓施加端子57被施加了電源電壓Vcc。晶體管58例如是由BJT、HBT、FET等構(gòu)成的晶體管開(kāi)關(guān)。
電阻59的電阻值是Rc，其一端與電源電壓施加端子57連接，另一端與晶體管58的集電極連接。
電阻60的電阻值是Rb，其一端與控制端子23連接，另一端與晶體管58的基極連接。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
帶切換功能的匹配電路7的開(kāi)關(guān)27、42通過(guò)使二極管53的偏置導(dǎo)通/截止來(lái)實(shí)現(xiàn)。
控制電路11與上述實(shí)施方式4相同，在使二極管53導(dǎo)通時(shí)，向控制端子23施加正電壓，但為了防止在使二極管53截止時(shí)的失真特性的劣化，需要施加負(fù)電壓。
但是，由于還存在想要全部利用正電壓實(shí)現(xiàn)的要求，所以該實(shí)施方式5設(shè)計(jì)出一種方法，使得即使控制電路11向控制端子23施加0V，截止時(shí)的失真特性也不劣化。
具體描述如下。
首先，電源電壓施加端子57始終被施加正的電源電壓Vcc。
在控制電路11向控制端子23施加0V的控制電壓Vcont時(shí)，晶體管58截止，所以電流不流過(guò)晶體管58，晶體管58的輸出側(cè)的電壓Vd-與電源電壓Vcc一致。
并且，晶體管58的輸入側(cè)的電壓Vd+是控制電壓Vcont本身，所以是0V。
因此，二極管53被施加負(fù)方向的電壓-Vcc。
另一方面，在控制電路11向控制端子23施加正的控制電壓Vcont(例如+2.5V)時(shí)，晶體管58導(dǎo)通，所以電流Ic流過(guò)晶體管58。
因此，晶體管58的輸出側(cè)的電壓Vd-成為從電源電壓Vcc減去由電阻59引起的壓降后的Vcc-Rc×Ic。在電阻59的電阻值Rc較大時(shí)，晶體管58的輸出側(cè)的Vd-成為晶體管58的拐點(diǎn)電壓(knee voltage)，即0.5V左右。
并且，晶體管58的輸入側(cè)的電壓Vd+是控制電壓Vcont本身，所以例如是2.5V。
因此，二極管53被施加正方向的電壓+2.0。
圖9表示電路電壓的計(jì)算結(jié)果，可以僅使用正電壓向二極管53施加正極性和負(fù)極性的電壓。
由此，該實(shí)施方式5可以僅通過(guò)正電壓的控制，使二極管53低失真地動(dòng)作。
并且，在該實(shí)施方式5中，由于僅利用電阻和晶體管構(gòu)成，所以可以構(gòu)成在與放大元件3相同的基板上，從而可以實(shí)現(xiàn)高輸出放大器的小型化。
實(shí)施方式6
圖10是表示本發(fā)明實(shí)施方式6的高輸出放大器的開(kāi)關(guān)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，與圖7相同的符號(hào)表示相同或相當(dāng)?shù)牟糠?，所以省略說(shuō)明。
晶體管71例如是BJT、HBT、FET等晶體管，連接在輸入端子51和輸出端子52之間。
電阻72的一端與晶體管71的基極連接，另一端與控制端子23連接。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
控制電路11可以通過(guò)控制施加在控制端子23上的電壓，來(lái)實(shí)現(xiàn)晶體管71的導(dǎo)通/截止。
因此，晶體管71作為開(kāi)關(guān)而動(dòng)作，但在從控制端子23輸入的控制信號(hào)與從輸入端子51輸入的信號(hào)所通過(guò)的路徑之間，利用晶體管71可以實(shí)現(xiàn)充分的隔離，所以能夠減小由于控制端子23側(cè)的阻抗形成的通過(guò)損失。
因此，在該實(shí)施方式6中，與上述實(shí)施方式3相比，可以實(shí)現(xiàn)高效率。同時(shí)，在使用MEMS開(kāi)關(guān)等機(jī)械式開(kāi)關(guān)來(lái)代替晶體管71時(shí)，由于MEMS開(kāi)關(guān)的通過(guò)損失較小，因此可以進(jìn)一步提高高輸出放大器的效率。
實(shí)施方式7圖11是表示本發(fā)明實(shí)施方式7的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，與圖1相同的符號(hào)表示相同或相當(dāng)?shù)牟糠?，所以省略說(shuō)明。
基極偏置電路12在控制電路13的指示下，控制提供給放大元件3的基極(或柵極)的基極偏置(或柵極偏置)電壓。另外，基極偏置電路12構(gòu)成電壓控制單元。
控制電路13與圖1的控制電路11相同，在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，控制帶切換功能的匹配電路7，以使最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加，并且在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，控制基極偏置電路12，以使放大元件3的無(wú)效電流減小。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
與上述實(shí)施方式1相比，在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，不僅控制帶切換功能的匹配電路7，以使最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加，還控制基極偏置電路12，以使放大元件3的無(wú)效電流減小，在這一點(diǎn)上不同。
以下，具體說(shuō)明不同點(diǎn)。
圖4的Icq Control的計(jì)算結(jié)果是在滿足ACPR＜-38dBc的范圍內(nèi)減小無(wú)效集電極電流Icq時(shí)的結(jié)果。因此，在如圖3所示在最大輸出時(shí)和低輸出時(shí)切換輸出負(fù)載阻抗時(shí)，控制放大元件3的基極偏置電壓，并在低輸出時(shí)如圖4所示減小集電極的無(wú)效電流，由此可以進(jìn)一步提高低輸出時(shí)的效率。
因此，在該實(shí)施方式7中，控制電路13監(jiān)視放大元件3的輸出功率，在該輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)，向基極偏置電路12輸出指示減少放大元件3的無(wú)效電流的控制信號(hào)。
基極偏置電路12從控制電路13接收到指示減少無(wú)效電流的控制信號(hào)后，提高提供給放大元件3的基極的基極偏置電壓，從而減小放大元件3的無(wú)效電流。
從以上所述可知，根據(jù)該實(shí)施方式7，構(gòu)成為在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，控制該放大元件3的基極偏置電壓以使該放大元件3的無(wú)效電流減小，所以可實(shí)現(xiàn)可以比上述實(shí)施方式1進(jìn)一步提高低輸出時(shí)的效率的效果。
實(shí)施方式8圖12是表示本發(fā)明實(shí)施方式8的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，與圖11相同的符號(hào)表示相同或相當(dāng)?shù)牟糠?，所以省略說(shuō)明。
集電極偏置電路14在控制電路15的指示下，控制提供給放大元件3的集電極(或漏極)的集電極偏置(或漏極偏置)電壓。另外，集電極偏置電路14構(gòu)成電壓控制單元。
控制電路15與圖11的控制電路13相同，在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，控制帶切換功能的匹配電路7，以使最末級(jí)的放大元件3的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加，并且控制基極偏置電路12，以使放大元件3的無(wú)效電流減小。而且，在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，控制集電極偏置電路14。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
與上述實(shí)施方式7相比，在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，不僅控制基極偏置電路12以使放大元件3的無(wú)效電流減小，還降低放大元件3的集電極偏置電壓，在這一點(diǎn)上不同。
以下，具體說(shuō)明不同點(diǎn)。
通過(guò)在作為失真特性的ACPR滿足標(biāo)準(zhǔn)的范圍內(nèi)降低放大元件3的集電極偏置電壓，可以在不降低最大輸出時(shí)的效率的情況下，進(jìn)一步提高低輸出時(shí)的效率。
因此，在該實(shí)施方式8中，控制電路15監(jiān)視放大元件3的輸出功率，在該輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)，向集電極偏置電路14輸出指示降低放大元件3的集電極偏置電壓的控制信號(hào)。
集電極偏置電路14從控制電路15接收到指示降低放大元件3的集電極偏置電壓的控制信號(hào)后，降低提供給放大元件3的集電極的集電極偏置電壓。
根據(jù)以上所述可知，根據(jù)該實(shí)施方式8，構(gòu)成為在放大元件3的輸出功率降低時(shí)，降低放大元件3的集電極偏置電壓，所以可實(shí)現(xiàn)可以比上述實(shí)施方式7進(jìn)一步提高低輸出時(shí)的效率的效果。
在該實(shí)施方式8中，示出了集電極偏置電路14控制放大元件3的集電極偏置電壓的情況，但既可以使用DC-DC轉(zhuǎn)換器、也可以使用S級(jí)的調(diào)制器來(lái)代替集電極偏置電路14。
實(shí)施方式9圖13是表示本發(fā)明實(shí)施方式9的高輸出放大器的結(jié)構(gòu)圖。
在圖中，與圖12相同的符號(hào)表示相同或相當(dāng)?shù)牟糠?，所以省略說(shuō)明。
相位調(diào)整電路16在控制電路17的指示下，調(diào)整輸入信號(hào)的通過(guò)相位，以使輸出匹配電路5的匹配條件被變更時(shí)的通過(guò)相位的變化減小。
在圖13的示例中，示出了相位調(diào)整電路16設(shè)置在輸入匹配電路2中，但即使相位調(diào)整電路16設(shè)置在級(jí)間匹配電路4中，也可以調(diào)整輸入信號(hào)的通過(guò)相位，以使輸出匹配電路5的匹配條件被變更時(shí)的通過(guò)相位的變化減小。
控制電路17與圖12的控制電路15相同，控制帶切換功能的匹配電路7、基極偏置電路12和集電極偏置電路14，并且控制相位調(diào)整電路16。
圖14是表示輸入匹配電路2的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)圖。在圖中，輸出端子81與初級(jí)的放大元件3連接，控制端子82與控制電路17連接。
電容器83的一端連接輸入端子1，另一端連接相位調(diào)整電路16。
電感器84的一端連接電容器83的另一端，另一端接地。
開(kāi)關(guān)85由控制電路17實(shí)施導(dǎo)通/截止控制。電容器86與開(kāi)關(guān)85串聯(lián)連接，具有Con的電容值。
電容器87與由開(kāi)關(guān)85和電容器86構(gòu)成的串聯(lián)電路并聯(lián)連接，具有Coff的電容值。
下面說(shuō)明動(dòng)作。
與上述實(shí)施方式8相比，在輸入匹配電路2的內(nèi)部設(shè)有相位調(diào)整電路16，在這一點(diǎn)上不同。
以下，具體說(shuō)明不同點(diǎn)。
圖17～圖19是表示在使用HBT的兩級(jí)放大器中，在輸出功率較低時(shí)切換輸出匹配電路5的情況下，通過(guò)降低基極電壓來(lái)降低無(wú)效集電極電流時(shí)高輸出放大器的通過(guò)相位特性的變化的計(jì)算結(jié)果。
在此，針對(duì)使用圖5的開(kāi)關(guān)27作為切換輸出匹配電路5內(nèi)的阻抗的電路來(lái)切換阻抗的情況實(shí)施計(jì)算。
特別是，圖17表示在最大輸出時(shí)的條件下、即開(kāi)關(guān)27導(dǎo)通并且偏置條件改變之前的通過(guò)相位特性的計(jì)算結(jié)果。
并且，圖18表示在低輸出時(shí)使開(kāi)關(guān)27截止時(shí)的計(jì)算結(jié)果。
另外，圖19是進(jìn)一步改變偏置條件并降低無(wú)效集電極電流時(shí)的計(jì)算結(jié)果。
根據(jù)圖17～圖19可知，通過(guò)切換輸出匹配電路5，1.95GHz時(shí)的通過(guò)相位特性從-108.8度到-73.3度，變化了+35.5度。
另外可知，通過(guò)同時(shí)改變輸出匹配電路5和偏置條件，從-108.8度到-90.9度，變化了+17.9度。
在通信設(shè)備中，在信號(hào)的通過(guò)相位變化較大時(shí)，特別是在使用采用同步檢波方式的接收機(jī)的情況下，有可能產(chǎn)生同步偏差從而導(dǎo)致通信中斷，所以必須減小通過(guò)相位特性的變化。因此，在高輸出放大器中也必須減小相位的變化。
因此，在該實(shí)施方式9中，在輸入匹配電路2的內(nèi)部設(shè)置相位調(diào)整電路16，以減小通過(guò)相位的變化。
控制電路17監(jiān)視放大元件3的輸出功率，在其輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)(圖5的開(kāi)關(guān)27導(dǎo)通時(shí))，使相位調(diào)整電路16的開(kāi)關(guān)85導(dǎo)通。
另一方面，在放大元件3的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)(圖5的開(kāi)關(guān)27截止時(shí))，使相位調(diào)整電路16的開(kāi)關(guān)85截止。
因此，高輸出放大器的輸入匹配是在相位調(diào)整電路16的開(kāi)關(guān)85導(dǎo)通的高輸出時(shí)，利用電容器83、86、87和電感器84來(lái)進(jìn)行。
另一方面，在相位調(diào)整電路16的開(kāi)關(guān)85截止的低輸出時(shí)，利用電容器83、87和電感器84來(lái)進(jìn)行。
因此，在相位調(diào)整電路16的開(kāi)關(guān)85導(dǎo)通的高輸出時(shí)，確定電容器86、87的合計(jì)電容值Con+Coff，以便在最大輸出條件下進(jìn)行輸入匹配。
另外，確定電容器86的電容值Con和電容器87的電容值Coff的比率，以便在低輸出時(shí)抵消在切換輸出匹配或偏置條件時(shí)產(chǎn)生的通過(guò)相位的變化。
圖20和圖21表示在Con+Coff＝2.3pF為一定的條件下，在Con和Coff的比率變化時(shí)，開(kāi)關(guān)85導(dǎo)通/截止的情況下的兩級(jí)HBT高輸出放大器的通過(guò)相位的變化的計(jì)算結(jié)果。
特別是，圖20是開(kāi)關(guān)85導(dǎo)通時(shí)的計(jì)算結(jié)果，圖21是開(kāi)關(guān)85截止時(shí)的計(jì)算結(jié)果。
在圖20和圖21中，作為Con/Coff的組合示例，示出了0.2pF/2.1pF、0.4pF/1.9pF、0.6pF/1.7pF、0.8pF/1.5pF、1.0pF/1.3pF、1.2pF/1.1pF的情況。
根據(jù)圖20可知，在開(kāi)關(guān)85導(dǎo)通時(shí)，由于Con+Coff＝2.3pF為一定，所以通過(guò)相位幾乎不變。
另一方面，根據(jù)圖21可知，在開(kāi)關(guān)85截止時(shí)，隨著Con的比率增大，通過(guò)相位在負(fù)方向的變化增大。
因此可知，相位在與圖17～圖19示出的輸出匹配切換以及偏置條件切換相反的方向上變化。
因此，通過(guò)適當(dāng)設(shè)定Con和Coff的值，可以實(shí)現(xiàn)輸入的匹配，并且可以減小通過(guò)相位的變化。
根據(jù)以上所述可知，根據(jù)該實(shí)施方式9，為了使輸出匹配電路5的匹配條件變更時(shí)的通過(guò)相位的變化減小，在放大元件3的輸入匹配電路2中設(shè)置調(diào)整輸入信號(hào)的通過(guò)相位的相位調(diào)整電路16，所以可實(shí)現(xiàn)即使輸出匹配電路5的匹配條件變更、也能夠減小通過(guò)相位的變化的效果。
在該實(shí)施方式9中，示出了在輸入匹配電路2中設(shè)置相位調(diào)整電路16的情況，但相位調(diào)整電路16也可以設(shè)置在級(jí)間匹配電路4中。
該情況下，相位調(diào)整電路16既不在高輸出放大器的輸入側(cè)也不在輸出側(cè)，所以幾乎不存在由于其損失導(dǎo)致的噪音特性的降低和效率特性的降低。因此，可以在維持噪音特性和效率的狀態(tài)下減小通過(guò)相位的變化。
在該實(shí)施方式9中，示出了相位調(diào)整電路16內(nèi)置有開(kāi)關(guān)85的情況，但如圖15所示，相位調(diào)整電路16例如也可以內(nèi)置PIN二極管、肖特基二極管、PN二極管等二極管91。另外，二極管91通過(guò)偏置饋電電阻92連接控制端子82，但也可以取代該偏置饋電電阻92而連接偏置饋電電感器。
如圖15所示，在使用PIN二極管時(shí)，可以減小二極管91中的導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)的消耗電流，所以可以提高效率。
另外，在使用肖特基二極管或PN二極管時(shí)，可以通過(guò)共用FET的源極和漏極端子來(lái)實(shí)現(xiàn)，或者通過(guò)共用HBT的發(fā)射極和集電極端子來(lái)實(shí)現(xiàn)。
在肖特基二極管或PN二極管的情況下，可以在與高輸出放大器中使用的放大元件相同的半導(dǎo)體基板上，與電容器和電阻一起實(shí)現(xiàn)，所以可以內(nèi)置在MMIC中，從而可以實(shí)現(xiàn)高輸出放大器的小型化。
另外，如圖16所示，相位調(diào)整電路16也可以內(nèi)置BJT、HBT、FET等晶體管94。
如圖16所示，在使用BJT、HBT、FET等晶體管94時(shí)，可以在與高輸出放大器中使用的放大元件3相同的半導(dǎo)體基板上，與電容器和電阻一起實(shí)現(xiàn)，所以可以內(nèi)置在MMIC中，從而可以實(shí)現(xiàn)小型化。
而且，由于信號(hào)線和控制端子82之間通過(guò)晶體管94隔離，所以能夠?qū)崿F(xiàn)低損失的開(kāi)關(guān)。由此，相位調(diào)整電路16的損失小，可以實(shí)現(xiàn)低噪音和高效率的特性。
另外，也可以使用MEMS開(kāi)關(guān)等機(jī)械開(kāi)關(guān)作為開(kāi)關(guān)85。在使用MEMS開(kāi)關(guān)時(shí)，由于MEMS開(kāi)關(guān)具有低損失的特性，所以相位調(diào)整電路16的損失小，可以實(shí)現(xiàn)低噪音和高效率的特性。
產(chǎn)業(yè)上的可利用性如上所述，本發(fā)明的高輸出放大器適合用于在發(fā)送比最大輸出功率低約10～15dB的輸出功率時(shí)也必須提高效率的便攜電話等。
權(quán)利要求
1.一種高輸出放大器，其特征在于，具有將輸入信號(hào)放大并輸出的一級(jí)或多級(jí)結(jié)構(gòu)的放大元件；連接在最末級(jí)的放大元件和輸出端子之間的匹配電路；和根據(jù)上述放大元件的輸出功率變更上述匹配電路的匹配條件的匹配條件變更單元。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高輸出放大器，其特征在于，匹配條件變更單元在放大元件的輸出功率降低時(shí)，變更匹配電路的匹配條件，以使最末級(jí)的放大元件的輸出負(fù)載阻抗的虛數(shù)部分增加。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高輸出放大器，其特征在于，在使用由阻抗元件構(gòu)成的多個(gè)阻抗電路來(lái)構(gòu)成匹配電路時(shí)，匹配條件變更單元根據(jù)放大元件的輸出功率，對(duì)上述阻抗電路內(nèi)的開(kāi)關(guān)進(jìn)行開(kāi)閉控制。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高輸出放大器，其特征在于，在DC截止用電容器和開(kāi)關(guān)串聯(lián)連接的第1阻抗電路與電感器和電容器串聯(lián)連接的第2阻抗電路并聯(lián)連接的情況下，匹配條件變更單元在放大元件的輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)使上述開(kāi)關(guān)導(dǎo)通，在該放大元件的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)使上述開(kāi)關(guān)截止。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高輸出放大器，其特征在于，在DC截止用電容器和開(kāi)關(guān)串聯(lián)連接的第1阻抗電路與作為第2阻抗電路的電容器并聯(lián)連接的情況下，匹配條件變更單元在放大元件的輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)使上述開(kāi)關(guān)截止，在該放大元件的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)使上述開(kāi)關(guān)導(dǎo)通。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高輸出放大器，其特征在于，在向最末級(jí)的放大元件的集電極或漏極提供偏置的偏置饋電電路與匹配電路的輸入端子連接的情況下，與上述偏置饋電電路并聯(lián)地連接電容器。
7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高輸出放大器，其特征在于，阻抗電路內(nèi)的開(kāi)關(guān)是PIN二極管。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的高輸出放大器，其特征在于，設(shè)有偏置電路，該偏置電路將正的電源電壓用作驅(qū)動(dòng)電壓，根據(jù)控制信號(hào)向PIN二極管施加正極性或負(fù)極性的電壓。
9.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高輸出放大器，其特征在于，阻抗電路內(nèi)的開(kāi)關(guān)是晶體管開(kāi)關(guān)。
10.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高輸出放大器，其特征在于，阻抗電路內(nèi)的開(kāi)關(guān)是機(jī)械開(kāi)關(guān)。
11.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高輸出放大器，其特征在于，設(shè)有電壓控制單元，該電壓控制單元在放大元件的輸出功率降低時(shí)，控制該放大元件的基極電壓或柵極電壓，以使該放大元件的無(wú)效電流減小。
12.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高輸出放大器，其特征在于，設(shè)有電壓控制單元，該電壓控制單元在放大元件的輸出功率降低時(shí)，降低該放大元件的集電極電壓或漏極電壓。
13.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高輸出放大器，其特征在于，在放大元件的輸入側(cè)或級(jí)間的匹配電路上設(shè)置用于調(diào)整輸入信號(hào)的通過(guò)相位的相位調(diào)整電路，以使匹配電路的匹配條件變更時(shí)的通過(guò)相位的變化減小。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的高輸出放大器，其特征在于，電容器和開(kāi)關(guān)串聯(lián)連接的串聯(lián)電路與電容器并聯(lián)連接，構(gòu)成相位調(diào)整電路，在放大元件的輸出功率大于規(guī)定的功率時(shí)使上述開(kāi)關(guān)導(dǎo)通，在該放大元件的輸出功率小于規(guī)定的功率時(shí)使上述開(kāi)關(guān)截止。
全文摘要
一種高輸出放大器，根據(jù)放大元件(3)的輸出功率，變更連接在最末級(jí)的放大元件(3)和輸出端子(8)之間的輸出匹配電路(5)的匹配條件。由此，無(wú)需降低最大輸出時(shí)的效率，即可大幅度提高低輸出時(shí)的效率。并且，不需要安裝DC－DC轉(zhuǎn)換器，所以能夠防止大型化和高成本的產(chǎn)生。
文檔編號(hào)H03F3/189GK1926760SQ20048004260
公開(kāi)日2007年3月7日 申請(qǐng)日期2004年7月14日 優(yōu)先權(quán)日2004年7月14日
發(fā)明者森一富, 新莊真太郎, 服部公春, 高橋利成, 關(guān)博昭, 太田彰, 末松憲治 申請(qǐng)人:三菱電機(jī)株式會(huì)社